高层结构抗风与抗震设计方案ppt课件

1、高层构造抗风与抗震设计李正良李正良重庆大学土木工程重庆大学土木工程学院学院教授、博士生导师教授、博士生导师前言第一章 第二章 风荷载及风致影响第三章 高层建筑构造抗震分析与设计前言构造体系的概念剪切：(a)不被剪断 (b)剪切变形不能过大 弯曲：(a)必需不被倾覆 (b)不发生因拉或紧缩的破坏 c弯曲变形不能过大 两个系数:BRI Bending Rigidity Index SRI ( Shear Rigidity Index ) BRI: 100 世贸中心：33 帝国大厦：33 aBRI: 33 bcdBRI: 33 外框筒内框架成束筒BRI: 33 BRI: 33 ( 花旗银行大厦 )

2、BRI:56 BRI: 63 efg抗剪：理想的抗剪体系是一片无洞口的板块或墙体 SRI=100 SRI=62.5 与杆件的长度、截面、高度有关 SRI=31.3 SRI,BRI的概念设计及运用wind design, seismic design.第一章 第二章 风荷载及风致影响21 风力、构造风力及风效应22 根本风速和根本风压23 顺风向的等效风荷载24 横风向涡流零落共振等效风荷载 第二章 风荷载及风致影响 高层建筑在风力遭到损坏的例子 ： 1926年9月美国迈阿密市芽咯萨大楼17层钢框架台风袭击后发生塑性变形，顶部程度剩余位移竟达0.61m。里特洛尔大楼 在整个风暴中严重摇摆。 在较

3、近时期，美国德克萨斯州洛波克市的哥比雷夫大楼也在风暴中严重摇摆，波士顿一座大楼在一次风暴中几乎一切玻璃全都粉碎。 风荷载是高层建筑主要侧向荷载之一。 构造抗风分析包括荷载、内力、位移、加 速度是高层建筑设计计算的重要要素。 由流膂力学中的伯努利可知风压与风速关系： 21 风力、构造风力及风效应 222121vgvw21 空气质点密度 )/(3mt风 速 )/(sm风压力)/(2mkN1740126001在规范大气情况下，16301 约为沿海城市上海，上值约为高山地域的拉萨，上值约为空气单位体积重力)/(3mkN 风的构成：空气从气压高的地方流动到气压 低的地方。 风 力：风的强度。通常由风速或

4、换算为风压来表示)back知某以高度z处的风速为v，那么作用在构造上的风力普通可表示为顺风向风力ilong-wind、横风向风力(across-wind)和扭风力矩。 BvpBvpBvpMMLLDD22221212122 图21构造上的风力 DLM阻力系数 横向力系数程度向构造也称升力系数扭矩系数B 构造的参数尺度，常取截面垂直于流动方向的最大尺度m 三种类型的振动 顺风向弯剪振动或弯扭耦合振动横风向风力下涡流零落振动空气动力失稳驰振、颤振 当无偏心风力矩时，在顺力向风力作用下，构造将产生顺风向的振动，对高层构造来说，普通可为弯曲型剪力墙，也有剪切型框架，当为框剪构造时，可为弯剪型。 当风吹向

5、构造，可在构造周围产生旋涡，当旋涡零落不对成时，可在横风向产生横风向风力，所以横风向振动在恣意风力情况下都能发生涡激振动景象。在抗风计算时，除了必需留意第一类振动以外，还必需同时思索第二类振动景象。特别是，当旋涡零落频率接近构造某一自振频率时，可产生共振景象，即使在思索阻尼存在的情况下，仍将产生比横向风力大十倍甚至几十倍的效应，必需予以格外的注重。 构造在顺风向和横风向风力甚至扭力矩作用下，当有微小风力攻角时，在某种截面方式下，这些风力可以产生负号阻尼效应的力。假设构造阻尼力小于这些力，那么构造将处在总体负阻尼效应中，振动将不能随着时间增长而逐渐衰减，却反而不断增长从而导致构造破坏。这时的起点

6、风速称为临界风速，这种振动犹如压杆失稳一样，但遭到的不是轴心压力而是风力，所以常称为空气动力失稳，在风工程中，通常称为弛振弯或扭受力或颤振弯扭耦合受力。 空气动力失稳在工程上视为必需防止发生的一类振动景象。 风的流动程度方向是主要的，但也能够在一定的仰角下流动，从而除程度风力外，还存在竖向风力，由于高层建筑主要荷载是程度侧向荷载，竖向荷载的适当添加并不起着很大的影响，因此对于高层建筑来说，主要思索程度侧向风力的影响。规范高度最大风速的概率分布或概率密度 曲线线型最大风速的重现期最大风速的样本平均风速的时距规范地貌根本风速或根本风压22 根本风速和根本风压一、规范高度的规定 房屋建筑类一致取10

7、m为规范高度 二、规范地貌的规定 规范地貌指空阔平坦地域，在详细执行时，对于城市郊区，房屋较为低矮的小城市，也作规范地貌处置。 三、平均风速的时距 取平均风速时距为10分钟 风的杰出周期约在1分钟四、最大风速的样本 取年最大风速为统计样本，即每年以一最大风速记录值为一个样本 设重现期为 年，那么 为超越设计最大风速的概率，由于不超越该设计最大风速的概率或保证率应 为： 五、最大风速的重现期 0T01T0P0011TP 我国荷载规范规定：对普通构造，重现期为30 年，对于高层建筑和挺拔构造，重现期取50年，对于特别重要和有特殊要求的高层建筑和挺拔构造，重现期可取100年。重现期为年通常俗称为 年

8、一遇。0T平均值 根方差设计最大风速 保证系数六最大风速的概率或概率密度曲线线型 采用极值型 分布曲线，它的概率分布函数为： I)(expexpxPI设计值与平均值及根方差的关系 xxx45005. 028255. 1xdexx)lnln(57722. 060Pdexxx59. 214. 3年，年，1005000TT 基于上述六个条件，我国建筑构造荷载规范规定，根本风压系以当地比较空阔平坦地面、离地10m高，统计所得30年一遇10分钟平均最大风速 为规范。普通按 确定的风压值，但不得小于 对于高层建筑和挺拔构造，上述的风压应乘以1.1对于特别重要和有特殊要求的高层建筑和高层构造，应乘以1.2对

9、于其他重要构造，其根本风压值也可酌情提高。 160020vw 2/25. 0mkN)/(smv平均风速 和脉动风速 23 顺风向的等效风荷载vfv 在风的时程曲线中，会有两种成分： 长周期部分，继续10分钟以上平均风稳定风 静力作用 短周期部分，只需几秒钟左右 脉动风 动力作用构造风压体形系数 风压高度变化系数 顺风向等效风荷载平均风压等效脉动风压 即：zdzszwww0sz0wwzszz01wwzszdz风振系数：上式可变为：二、风压高度变化系数 梯度风高度：在一定高度不受地面粗糙的影响。 设规范地面下的梯度风高度为 ，粗糙度系数为 ，恣意地貌下相应值为 ，那么： z0THTH2020200

10、)10()(1010zwzwHwHwTT002200)10()10()10()(0wwzHHwzwzTT解得上两式得到： 我国规范修订稿将地貌分成A，B，C，D四类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地域。取 ， ；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区为规范地貌。取 ， ；C类指有密集建筑群的城市市区。取 ， D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。取 ， 。将以上数据代入上述公式，即得A,B,C,D四类风压高度变化系数为60. 044. 032. 024. 0)10(318. 0)10(616. 0)10()10(379. 1zzzzzDzCzBzA12. 0

11、AmHTA30016. 0AmHHTTB35002 . 0C30. 0DmHTD450三、风压体型系数1、单体风压体型系数2、群体风压体型系数sss根据风洞实验确定风洞实验动力实验m、c、k 静力实验1w2w3w自振频率对第i层：201121iiisivwwNnisis1总的 实测迎风面实际四、风振及阵风系数sT25. 0的构造1、无改动时1根本方法 脉动风为随机动力风载，用随机振动实际求解。当思索风和空间相关系性时，普通用一维延续杆件来模拟高层构造。 无限自在度体系的振动方程：222222)()()(zyzEIztyzctyzmxldxtfzxwtfzptzp0)(),()()(),(式中m

12、(z)、c(z)、I(z)、p(z)均沿高度上的质量、阻尼系数、惯性和程度风力f(t)为时间函数，最大值为1，而wx，z为坐标x，z处的单位面积上的风力1 振型的广义坐标 振型函数，与 和 有关 设用振型分解法求解，位移按振型展开为： 无限自在度体系： 1)()(),(jjjtqztzy)(zj)(tqjjzj上式的简化利用质量、刚度、阻尼比例阻尼的正交性2将2代入1，得： HQjHzljjjjjjjjjdzzzmtfdxdzzzxwtFtFtqtqtqx)()()()(),()()()()(2)(20)(02 只思索第一振型，求出风振位移根方差 ，再乘以保证系数，即得风振位移值)(zy)(z

13、yd2101111)()()(wzuzyzydd 式中 为思索风压空间相关性后单位根本风压下第一振型广义脉动风力与广义质量的比值， 那么为相应的动力系数。当取空间相关性系数与风的频率无关仅与位置有关的1u1时， 值分别为：),(zzxxxz11,u HxzzsHHzlzlfzsffdzzzmzdzdxdxdzzzzxxzzzzzzudSiHxx021211100)(0)(0121211)()()()(),()()()()()()()()(3第1振型频率影响函数传送函数风谱，代表风能在各个频率上的分布函数此时平均值0，根方差1脉动系数风压空间相关性系数有关值可采用：)(1iwH)(fS)(zf)

14、,(zzxxxz的试验确定出由ShiotamzzzzxxxxzzxxzzxxzzTwvxxxSiHzxzxxzff60exp),(50exp),(),(),(),()10(5 . 35 . 0)(30600)1 (32)(2)(11)()16. 0(8 . 12010034202021122141213式亦可改写成式亦可改写成)0()0(11mluxs那么： 相应的风振力)()(121zyzmd)(1zpdBzxzssdzzzluzzmuzpzp)(1)()()(1)()(111111111其中：第一振型脉动增大系数等截面构造第一振型影响系数振型函数截面变化时的修正系数假设为等截面，其值均为1

15、1)(1zB,14xlH地貌房屋总高度H（m）304050607080901001502002500.5A0.440.420.420.390.380.360.350.330.270.240.21B0.420.420.410.380.370.360.350.330.280.250.22C0.400.400.400.380.370.360.350.340.290.270.23D0.360.370.370.360.360.360.350.340.300.270.251A0.480.490.470.450.450.430.420.410.350.310.27B0.460.480.460.450.450

16、.430.420.420.360.330.29C0.430.450.440.440.440.430.420.420.370.340.31D0.390.420.420.420.430.420.420.420.380.360.332A0.500.510.510.490.490.490.470.460.420.380.35B0.480.490.500.490.490.490.470.470.420.400.36C0.450.480.490.480.480.480.480.480440.420.38D0.410.440.460.460.470.480.480.480.460.440.423A0.530

17、.530.510.510.510.510.490.490.450.420.38B0.510.520.500.510.510.510.490.490.460.430.40C0.480.490.490.490.500.510.490.490.480.460.43D0.430.460.460.480.490.500.490.490.490.480.46等截面高层构造 值1 HHHzzfzfdzzdzdzzzzzzzz021210011)()(),()()()()(xlllxdxdxxxx2100),( 1001002004006008010020040060080100200400600800100

18、020003000钢结构147157169177183188204224236246253280309328342354391414钢砼及砖石结构111114117119121123128134138142144154165172177177196206脉动增大系数210THz)(1z相对高度1.00.160.260.350.440.530.610.700.800.891.007 . 014)(Hztgz 高层建筑弯剪型振型系数)(1z )0()(xxlHl宽度变化1宽深变化11.10

19、1.201.321.501.752.082.533.305.60尺度、质量沿高度作同一规律变化时的 )0()(xxlzlB2求风振系数的简化方法：2121011)/(),()/(),(),(1)(HzHHzlHHTzzxHzHTw/,2101xlH/风振系数涉及及六个要素 4亦可写成：亦可写成：可知：在工程上，根据长期积累的阅历，周期 常用阅历公式来求出。即：HTHTsc)033. 002. 0()0267. 00133. 0(1T钢筋混凝土高层构造高层钢构造H为总高度H1T210Tw的近似值的近似值 常在 左右0w2/5 . 0mkN 因此： 变成了只与 及 五个要素有关 HzTw/,210

20、1xlH /)(z 根据钢筋混凝土构造 、钢构造 的规范数据，可以直接制出沿高度变化的系数计算用表： 等截面高层钢筋混凝土构造风振系数 注：1.此 处为根本风压B类，对于非B类即A、C、D类，已将其影响反映在表内； 2.对于C、D两类地貌，下部风压高度变化系数的变化见表21，由于对高层构造影响 较小，未反映在表内； 3.表中数据可用内插值法。 等截面高层钢构造风振系数 注：1.此处 为根本风压B类，对于非B类即A、C、D类，已将其影响反映在表内； 2.对于C、D两类地貌，下部风压高度变化系数的变化见表21，由于对高层构造影响较小，未反映在表内； 3.高层钢构造， 常在 2 以上，本表按 制出。

21、05. 0101. 01xlH2xlH0w0w0.10.515 ABCDABCDABCDABCD10.51.321.361.381.431.501.561.721.821.261.241.291.381.371.471.491.621.231.311.261.351.311.421.411.571.271.201.311.231.3871.331.351.401.421.531.681.781.241.301.271.351.341.431.461.591.211.281.241.321.291.391.391.561.251

22、.191.291.221.3671.301.331.371.441.501.661.751.221.271.251.321.331.411.451.571.191.261.221.301.281.371.381.5081.211.3471.271.301.341.411.461.621.711.201.301.381.421.501.271.261.341.361.461.201.3321.25

23、1.271.311.381.431.601.611.271.281.361.401.521.341.441.191.3091.361.411.581.691.251.271.341.391.5001.331.421.191.3061.331.371.551.631.141.

24、41.311.371.481.321.421.081.2921.301.341.521.581.351.451.301.401.071.111.091.171.2791.271.301.491.551.331.431.09

25、81.381.061.091.061.161.2661.521.071.061.211.311.401.061.091.091.261.351.041.071.061.091.042210TwHzxlH地貌 210TwHz0.51.05.010.0 地貌ABCDABCDABCDABC11.651.741.922.221.641.741.912.141.601.671.761.921.56

26、1.591.671.780.91.601.681.862.151.581.691.852.081.551.611.711.871.511.541.621.740.81.551.631.812.111.541.641.802.051.511.571.681.841.471.511.591.710.71.501.581.752.061.491.581.741.991.461.521.631.801.431.461.551.670.61.461.531.702.001.441.541.691.951.421.481.581.761.391.421.511.640.51.411.4911.6611.9

27、81.401.491.651.921.381.441.551.741.351.391.481.620.41.361.441.601.931.351.441.601.871.331.391.501.701.311.351.441.590.31.311.381.551.881.301.381.541.821.281.341.451.671.261.301.401.521.491.831.241.321.481.781.231.291.401.631.211.261.351.551.411.701.741.5

28、91.502、有改动常用等效脉动风荷载直接计算，即用公式 高层建筑每一层均团集质量，因此每一层普通情况下除了两个方向得位移以外，还有一个改动角，共有三个自在度。假设层数为n，那么构造有3n个自在度。 由各运动方向的平衡条件，可列出3n个联立微分方程组，其矩阵方式为： zdzszwww0 )(tPyKyCyMddd 式中： Tdndddndddnddddddyyyxxxyxy 212121,5 nnIIIIMMMMIMMM0000002121 CCCCCCCCCCyxyyyyxxxyxx KKKKKKKKKKyxyyyyxxxyxx TnynyyxnxxyxTTTPPPP

29、PPTPPtP 212121)(iiiyx,iyixiTPP,M I C K质量矩阵 质量极惯性矩矩阵 阻尼矩阵 刚度矩阵 第 个质量的 向、 向程度位移和改动角在第 个片质量上 向、 向的风力和风扭矩 ixyixy设位移 按振型 分解，即 qyy Tjnynyyxnxxjjyjxj212121)3 , 2 , 1(),()(2*2njtFMtPqqqjjjjjjjjj 20jijjjdijwuy0wMuPiijjjdij jTjji iTjjMPu 0000)(0000)(i ii iPPdy 代入5，由于振型正交性和思索阻尼项亦符合正交性的假设，得到 设计位移值等效脉动风荷载脉动影响系数脉

30、动增大系数 与无改动时的一样当脉动风力方向与y方向时，脉动力j6， 当风向与y轴一致时，由于脉动风力系惯性力，经过质心，因此仅在y向的振型起作用，亦即式6中 实即 。 计算研讨阐明，对普通工程构造，改动对第1振型y向坐标即y向的第1振型不产生大的影响，在式6分母中，改动影响不大，而第1振型对位移呼应起着决议作用。由此可以得到 可用 替代进展计算，偏心的影响主要反映在振型上。 Tj jy1u1u24 横风向涡流零落共振等效风荷载 对于圆柱体构造实验阐明，涡流零落振动特征描画： Re雷诺数 vD69000Re vDvDDDvDv222Re粘性力惯性力sm /10145. 024 根据雷诺数的大小，

31、可分为三个临界范围为：1、亚临界范围：周期零落振动2、超临界范围：随机不规那么振动3、跨临界范围：根本上恢复到周期零落振动5103Re5 . 02 . 0L65105 . 3Re1032 . 0L6105 . 3Re25. 02 . 0L 对于建筑，1，3范围能够产生共振。1范围内，速度小，影响不大，可以忽略。3范围内，速度大，影响很大，不可忽略。工程上关注的是跨临界范围的共振共振临界风速：根据斯脱罗哈数Strouhal Number StTDvjcvDnStsStjT第j个自振周期斯脱罗哈数sn涡流零落频率产生共振的条件：0061600105 . 369000RewwvStTDvDvzzHj

32、cc 共振起点高度 ，可由以下求出：1HcvHv101010110vvHc100HvvH11HcvvHH顶点风速 ：横风向共振时运动方程为：tDvxzEIxzcxzmjLcsin21)()()(2 按构造动力学即可求解为： HjHHjjjjjjLcdzzdzzmzDvzx0222max)()(3200)()(1横向共振风力 如取 ，那么相应的横风向共振等效风荷载为：)(16000)()(2max2zDvzxmzPjjjcjLdj2 . 0L其中 由反弹所产生25 风力下空气动力失稳 弛振弯曲失稳颤振弯扭耦合失稳负阻尼xtbtaxEIxcxm )()()()()()(taxEIxtbcxm xt

33、b)()(tbc 能够为负，即为负阻尼导致风洞实验wind tunnel test1、静力实验：确定风载体型系数2、动力实验： 由类似实际作模型 气动弹性景象第三章 高层建筑构造抗震分析与设计第一节 地震的破坏作用第二节 历次地震的破坏特点：略第三节 高层建筑地震阅历第四节 构造概念设计第一节 地震的破坏作用一、地震是地球内部构造运动的产物，是一种自然景象1556年 关中大地震 80万人1920年 海原大地震 1976年 唐山大地震 24万人二、强地震三要素 地面运动的多维性峰值加速度频谱组成继续时间 三、房屋破坏的直接缘由地震引起的山崩、滑坡、地陷、地面裂痕或错位 等地面变形，对上部建筑物的

34、直接危害。地震引起的砂土液化，软土震陷等地基失效，对上部建筑物的破坏。建筑物在地面激发下产生猛烈震动过程中因构造强度缺乏、过大变形、衔接破坏，构造失稳或整体倾覆而破坏。第三节 高层建筑地震阅历一、震害规律一地基方面砂土液化引起地基不均匀沉陷，导致上部构造破坏或整体倾斜。在具有深沉脆弱冲击土层的场地土，高层建筑的破坏率显著曾高。当高层建筑的根底周期与场地自振周期相近时，破坏程度因共振效应而加重。二房屋体形方面 1、L形等复杂平面房屋破坏率显著增高。 2、有大地盘的高层建筑群房顶面与主楼相接处楼 板面积忽然减小的楼层破坏程度加重。 3、房屋高宽比值较大且上面各层刚度很大的高层建筑底层框架柱因地震倾

35、覆力矩引起的宏大压力而发生剪压破坏。 4、防震缝处多因缝的宽度太小而发生碰撞。三构造体系方面1、 相对框架体系而言，采用“框墙体系框剪体系的房屋破坏程度轻，特别有利于维护填充墙和装饰免遭破坏。2、 采用“填充墙框架体系的房屋，在钢筋混凝土框架平面内嵌砌砖填充墙时，柱上部易发生剪切破坏，外墙框架柱在窗洞处因受窗下墙的约束而发生短柱型剪切破坏。3、 采用“钢筋混凝土板柱体系的房屋，或因楼板冲切破坏，或因楼层侧移过大 柱顶、柱脚破坏，各层楼板坠落，重叠在地面上。4、 采用“框托墙体系框支剪力墙的房屋，相对懦弱的底层，破坏程度非常严重。四刚度分布方面1、 采用L形、三角形等不对称平面的建筑，地震时发生

36、改动破坏而使震害加重。2、 矩形平面建筑，电梯间竖筒等抗侧力构件布置存在偏心时，同样因改动而使震害加重。 五构件方式方面1、 钢筋混凝土多肢剪力墙的窗下墙连梁常发生斜向裂痕或交叉裂痕。2、 在框架构造中，绝大多数情况下，柱的破坏程度重于梁的板。3、 钢筋混凝土框架，如在同一楼层中出现长、短柱并用的情况，短柱破坏严重。4、 配筋螺旋箍的钢筋混凝土柱，当层间位移角到达很大数值时，中心混凝土依然坚持完好，依然具有较大的竖向承载力；对于配制方形箍的钢筋混凝土柱，箍筋绷开，中心混凝土破碎零落。第四节 构造概念设计 地震是一种随机振动，有着难于把握的复杂性和不确定性。要准确把握预测建筑物能蒙受地震的特性及

37、参数一时髦难做到。建筑抗震实际计算设计弹性计算时程分析弹性时程分析弹塑性时程分析概念设计：空间作用、非线性性质、资料时效、阻尼变化等不确定的要素)能量输入房屋体形构造体系刚度分布构造延伸 一、抗震设计目的 抗震设防的基准1、根本烈度概念 是指该地域在未来一定时期内如一百年在普通场地条件下能够遭遇的最大地震烈度。2、根本烈度 普通采用建筑物所在地域的根本烈度。对于重要和特别重要的建筑加以调整。甲类建筑艰苦建筑工程和地震时能够发生严重次 生灾祸的建筑乙类建筑地震时运用功能不能中断或需求尽快恢复的建筑丙类建筑除甲、乙、丁类以外的普通建筑。丁类建筑抗震次要的建筑 3、设防烈度的取值 (1)除甲类外，其

38、他建筑取本地域根本烈度作为计算设防烈度。 (2)确定建筑的抗震构造措施时，除甲类有特殊的规定外，对于乙类建筑按根本烈度提高一度作为设防烈度9度 适当加强措施，对于丙类建筑，按原根本烈度，对于丁类建筑，那么降低一度设防。 (3)国家抗震文件规定，6度区内100万以上人口大城市的高层建筑，抗震计算和构造按7度设防。二、三个水准的设防要求 地震是多发性的，而且不同地震烈度有其不同的发生概率。 一三个水准 “小震不坏，中震可修，大震不倒 1、遭遇第一水准烈度小震时，普通情况下，建筑物不出现任何损坏。从运用角度看，建筑物处于正常形状；从构造受力角度看，构造处于弹性变形阶段。构件应力完全按弹性反映谱实际分

39、析计算结果相一致。 2、遭遇第二水准烈度中震时，建筑物虽然能够出现一定程度的损坏，但修复后即可恢复正常运用。从构造受力角度看，构造虽越过屈服极限，进入非弹性变形阶段，但构造的弹塑性变形被控制在某一限制内，震后残留的永久变形不大。 3、遭遇第三水准烈度大震时，建筑物破坏虽然比较严重，但整个构造的非弹性变形依然遭到控制，与构造倒塌的临界变形尚有一段间隔，从而保证了建筑内部人员的平安。 三个设防水准的建筑的破坏程度与层间位移角的大致对应关系如下图：二三个水准烈度的关系 地震危险性分析： 50年超越概率为63。7的地震烈度为众值烈度，它比根本烈度低1.55度，被规范取为第一水准烈度； 50年超越概率为

40、10的烈度，大体相当于现行地震烈度区划 图中规定的根本烈度，规范取为第二水准烈度。 50年超越概率为23%的烈度，约比根本烈度高一度左右，规范取为第三水准。 (三) 两阶段设计 对建筑抗震的三个水准设防要求，是经过“两阶段设计来实现，其方法和步骤是： 1、第一阶段设计 第一步采用第一水准烈度的地震动参数，先计算出构造在弹性形状下的地震作用效应，与风、重力等荷载效应组合，并引入承载力抗震调整系数，进展构件截面设计，从而满足第一水准的强度要求； 第二步是采用同一地震动参数计算出构造的弹性层间位移角，使其不超越规定的限值 ， ；其中 装饰档次； 同时采取相应的抗震构造措施，保证构造具有足够的延续、变

41、形才干和塑性耗能，从而自动满足第二水准的变形要求。90018001H90018001h90012、第二阶段设计 采用第三水准烈度的地震动参数，计算可采用的计算方法：简化计算方法弹塑性时程分析法出构造特别是懦弱楼层和抗震薄弱环节的弹塑性层间位移角，使之小于限值 并结合采取必要的抗震构造措施，从而满足第三水准的防倒塌要求。1001H1001h501H501h1201H1201h框 架框剪 剪力墙、筒体 四防止地面变形的直接危害 断层：发震断层 非活动断层 三崩 滑坡 地陷五选择抗震有利地段 避开不利地形孤立上顶的顶部 远离河岸 不跨两类土层 不采用震陷土作为天然地基六减少地震输入薄的场地覆盖层坚实

42、的场地土 地震剪切波横波的传播p ,s 土的综合横量Gs或剪切波速Vs 评价 错开地震动杰出周期 杰出周期：地震动主导周期，它相当于根据地震时某一地域地面运动记录计算出的反响谱的主峰位置的对应的周期。 震源机制、传播介质、场地土条件 地震动杰出周期的估计： a.脉动量测 微幅振动环境振动 b.计算公式： 单一土层时， ； 多层土时， 式中， 单一土层或多层土中的土厚度， 剪切波速计算深度普通为15m以下 sVHT40iisVhT40ihH,issVV,七削减地震反响提高构造阻尼 增设阻尼安装采用高延性构件构造 提高承载力只能推迟构造进入塑性阶段；提高延性，不仅能削减地震反响，而且提高了构造抵御

43、地震的才干。 延性： 最大允许变形， 屈服变形决定了结构的抗震能力变形能力承载力. 2. 1yppy对于实测荷载变形曲线，如何确定其屈服变形和最大允许变形，国内外尚无一致规范。 普通倾向于：对应取理想弹塑性构造开场屈服时的变形 ，作为屈服变形，取实践构造极限荷载下降10时的变形 或 作为最大允许变形。ypp 延性是经过抗震构造措施来保证的。 延性的作用： 消耗地震能量减少地震作用. 2. 1八有利的房屋体形平面方形、圆形、矩形、正六边形、正八边形、椭圆形L形、T形、十字形、U形、H形、Y形立面变化要均匀适宜的房屋高度 与构造体系有关房屋高宽比限制 与设防烈度、构造体系有关足够的根底埋深 a.

44、， 桩 地下室 b. 抗倾覆稳定性 抗震倾覆力矩 底部剪力法确定的第i层处程度地震作用 由根底底面至第i层楼盖处的高度 建筑总层数12BH15BHniiifHFM175. 0fMiFiHn 防震缝的合理设置 防震缝的宽度 九合理的构造设置构造力求对称改动效应 抗推构件的合理布置中心筒体居中 抗震墙剪力墙沿房屋周边布置构造竖向要等强十楼层屈服强度系数 定义：楼层屈服强度是指按楼层各构件的截面实践配筋和资料规范强度计算得出的抗力规范值；楼层屈服强度系数 那么是楼层受剪承载力规范值屈服剪力与构造弹性地震反响楼层剪力的比值。 假设 i1，2，N大致相等，那么地震作用下各楼层的侧移将是均匀变化的。yyi

45、十一抗侧力体系的优化地震影响系数曲线 地震影响系数； 地震影响系数最大值； 直线下降段 下降斜率调整系数 衰减指数； 特征周期； 阻尼调整系数，阻尼比普通取0.05 此时 1.0max1gT22 场地确定后，构造越柔，自振周期愈长， 越小，构造的地震力越小。刚、柔之争 刚性、柔性学说美国主张柔旧金山 柔，洛杉机 刚， 日本主张刚一些结论： 双向地震作用对柔性框架不利 高层建筑刚一些好 超静定次数的作用 进入倒塌的过程长十二构造的屈服机制构造最正确破坏机制的特征： 构造在其杆件出现塑性铰之后，在承载力根本坚持稳定的条件下，可以继续地变形而不倒塌，最大限制地吸收和耗散地震能量。 构造最大破坏机制的

46、判别条件： 构造的塑性开展从次要构造开场，或从主要构件的次要杆件上出现塑性铰，从而构成多道抗震防线； 构造中能构成的塑性铰的数目多，塑性变形开展的过程长； 构件中塑性铰的塑性转动量大，构造的塑性变形量大。 屈服机制的类型： 楼层屈服机制剪切型屈服机制、柱铰机制 总体屈服机制弯曲型屈服机制、梁铰机制四、构件的耐震设计准那么四强四弱 强节弱杆 强柱弱梁 强剪弱弯 强压弱拉五、耗能构件的优化 原那么：它不是接受竖向荷载的主要构件，在整个地震过程中，它的轴压比一直处于较低值； 它在构造总刚度中能占的份额较小； 它屈服后的变形和稳定，遭到依然处于弹性阶段的其他构件的约束； 它能提供丰满稳定的滞回环。 选

47、取程度杆为主要耗能杆件连梁等轴力心 耗能方式 a弯曲耗能优于剪切耗能 b弯曲耗能优于轴变耗能第十节 控制构造变形 高层建筑地震侧移曲线 塑性变形集中：111iiiiiihhAGAG21cEG43. 0cE 为受压弹性模量 cwAAA12. 0wAcA 为墙有效面积， 为框架柱截面积对高层建筑而言，要尽量做到各楼层的屈服强度系数大致相等 等强度设计二防止出现懦弱底层 框托墙体系三承力竖向构件的突变 柱、墙的面积均匀减少，与混凝土强度等级相互错开。三、屋顶小塔楼的合理设计鞭梢效应 高阶振型设计措施 设计适当放大地震力 提高延性构造十多道抗震防线 纯框架单一抗侧力体系倒塌率较高 框墙、框撑体系、筒框

48、、筒中筒第一道防线的构件选择 1、 双重体系 优先选择不负担或梢负担重力荷载的竖向支撑或填充墙，或选择轴压比较小的框架柱兼作第一道防线。 防倒塌 轴压比 2、 单一体系 强柱弱梁的延性设计利用赘余杆件增多抗震防线 1、 连系梁的作用 赘余杆件的屈服及变形 2 、新的抗震概念 一方面利用赘余杆件的屈服和变形，来耗散地震能量； 另一方面利用赘余杆件的破坏和退出，使整个构造从一种稳定体系过渡到另一种稳定体系，实现周期的变化，以防止地震动杰出周期长时间继续作用一同的共振效应。 实例： 1972年12月马那瓜地震一万幢房屋严重破坏或倒塌 尼加拉瓜的美洲银行大厦18层、61m；1963年设计； 6倍于设计

49、地震力 时程分析顶点位移加大一倍底部水平剪力减少倍周期加长505 . 1606. 035. 0gg构造抗震设计的计算实际一振型分解反响谱法 计算原那么：利用单自在度体系反响谱和振型分解原那么处理多自在度体系地震反响的计算方法。目前的主导方法 计算原那么可概括为如下五点： 具有延续分布质量的多层平面构造及立体构造，可以转化为离散的串联质点系及串并联质点系 程度荷载下多质点系的一组相对侧 ，可以采用多质点系自在振动n个振型的n幅值 ，j=1,2,n的线性组合来表示，即 其中 为广义坐标，是一组待定常数，角表j为多质点系的振型序号。)(txi jix niniiixtqxtqxtqtx)()()()

50、(2211)(,),(),(21tqtqtqn 多质点体系按某一振型振动时，它的功能和位能不会转移到另一振型上去，就是说，体系按某一振型时，不会激起该体系其他振型的振动，即各个振型是相互独立无关的。 iiXtqtx11)()(iXtq22)(jijXtq)(ninXtq)( 体系按某一振型振动时，任何时辰各质点相对侧移形状不变，随时间仅作比例放大或减少，任何时辰体系的侧移值 等于该振型幅值 乘以常数C。因此体系按某移振型振动时可以视作一个广义单自在度体系的振动。 分别采用相当于各个广义单自在度体系的各个振型的周期，查反响谱即可求出体系的各振型最大地震反响。然后按照适当的组合法那么，即得多质点体

51、系的最大地震反响。)(txji jix jijixCtx)(二设计步骤 根据构造特征选择平面构造或空间构造的力学模型及相应的多质点或多层刚片？体系振动模型。 建立质点的无阻尼自在振动方程并解之，得质点系的各阶振型 和周期 ； 取前假设干较长的周期 ,按建筑的设防烈度，近震或远震，场地类别，分别查反响谱，得出相应于前假设干振型的地震影响系数 。ijXjTmTTT,21m,21 计算出前假设干个振型的振型参与系数 分别计算出多质点系的前假设干振型地震作用 分别计算出前假设干个振型地震作用下的构造内力和变形 按照一定法那么进展构造振型地震内力和变形的组合，得构造各构件的地震内力和变形 将构件地震内力与其它荷载内力组合，进展截面设计m,21jiF), 2 , 1(mjGXFijijjji三构造动力特征计算可采用雅可比法、迭代法或QR法等 0)()(txktxmii n