工程地质勘察设计报告成都理工大学逸夫楼重点

1、工程地质勘查设计课程设计逸夫楼勘查报告2014年6月10日星期二1 前言-1 -1.1任务由来及工程概况 -1 -1.2岩土工程勘察目的与任务 -1-1.3执行的主要技术标准 -2-1.4岩土工程勘察等级 -2-1.5勘察工作量布置及任务完成情况 -2-1.6勘察工作质量评述 -3-2工程地质条件-3 -2.1地理位置-3-2.2气象、水文-4-2.3区域地质构造 -4-2.4地形地貌-4-2.5地层结构-4-2.6水文地质-5-2.7地下水腐蚀性评价 -62.8 土对建筑材料的腐蚀性评价 -6-3岩土物理力学特征 -6 -3.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则 错误！未定义书签。3.2测试

2、成果及统计的评述 错误！未定义书签。3.3岩体基本质量等级 -13-4地震效应分析与评价 -16 -4.1抗震设防烈度-16-4.2场地土类型和场地类别 -16-4.3各地层的动力性质参数 -16 -4.4 场地液化评价 -16 -5岩土工程评价-17-5.1建筑场地的稳定性评价 -17-5.2基坑边坡评价 -18-5.3岩土的工程特性指标 -17-5.4地基适宜性评价 -19-5.5地基基础评价-20 -5.6与基础施工有关的问题 -245.7 工程监测 -24-6结论和建议-26 -附件部分1勘察纲要1份2.勘探数据览表1份3.土样试验报告1份4.岩样试验报告1份5.土、水样腐蚀性试验报告

3、9份6.波速测试报告1份-3 -1勘查设计前言1.1任务由来与工程概况成都理工大学教学六楼一逸夫楼，位于成都市成华区二仙桥东三路成都理工大学 后校门东风渠的东南侧，受学校的委托，我院对该拟建项目进行岩土工程直接详细勘 察工作。各拟建物的性质、基本特征见下表1.1-1。表1.1-1各建筑物基本特征一览表建筑物 名称建筑物层数 (地下层数)总高(m)地下层高(m)结构类型拟采用基础 型式教学楼8F(-1F)36.34.8r现浇框架-抗震墙钢筋混凝土肋梁式筏基丁实验研 究中心19F(-2F)84.94.8+4.5现浇框架-抗震墙钢筋混凝土肋梁式筏基会议厅2 F(-1F)206+6+8剪力墙结构大基础

4、摩擦扩底桩，桩长10m该工程总建筑面积46819.77m2由教学楼、研究中心主楼及学术报告厅组成，平 面总体呈不对称状，左侧围教学楼，中部为研究中心主楼，右侧围学术报告厅，与主 楼呈21°的交角。1.2岩土工程勘察目的与任务根据现行有关技术标准、设计要求、有关规范以及技术委托书要求，本次勘察目 的和任务有：1查明拟建场地范围内地层结构及岩土层的成因类型、工程特性、建筑场地的建 筑适宜性；2查明场地及其附近有无影响工程稳定性的不良地质现象，提出评价和整治方案 的建议，评价场地稳定性和适宜性；3查明建筑场地的区域稳定性、地基土抗震性能、地基土类型，场地内有无可液 化土层，并对地层液化可能

5、性做出评价；4查明建筑场地内的地质结构及其均匀性，基础下软弱层和坚硬地层的分布及各 层岩土的物理力学性质及粘土的膨胀性；5水文地质条件，地下水的类型、埋深、腐蚀性、及地下水位的变化，判明基坑 稳定性，降水的可能性及对周边建筑物的影响；以及水与土对建筑材料的腐蚀性。6查明持力层和主要受力层的分布，并对其承载力和变形特征做出评价，提出承 载力建议值并进行变形计算；核算地基土的膨胀性等级；对地基基础设计方案进行论证，提出较经济合理的建议方案、提出深基坑开挖和基坑边坡处理方案。1.3岩土工程勘察等级根据该工程的建筑规模、重要性、破坏后果，其工程重要性等级为一级；建筑安 全等级一级，根据拟建场地的复杂程

6、度，确定场地等级为二级；据此确定该工程岩土 工程勘察等级为甲级。1.4勘察工作量布置及完成成果本次勘察野外作业的勘察方法以工程地质钻探为主，辅以工程测量、工程地质调 查与测绘、原位测试、室内岩土试验、覆盖土层剪切波及岩体声波测试等。根据岩土工程勘察规范(GB50021 2009)、高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ72 2004)的技术要求，结合拟建物规模、拟采用的基础形式、场地目前地坪面标 高以及该场地内各地层的空间分布，勘探线、点按建筑物周边及柱网布置，以控制场 地地质条件。勘探线距、点距约为20m,共布置钻孔47个。一般性钻孔深度约17.00m， 揭穿土层和卵石层，进入基岩；控制性勘探钻

7、孔深度约25.00m,进入中等风化基岩，由此以满足基础所需埋置深度和影响深度的要求。其中控制性勘探点11个，一般性勘探点18个；另外，波速测试钻孔3个，取土试样及标准贯入试验钻孔19个，超重 型动力触探试验钻孔12个，土样孔比例超过总孔数的1/3。勘探点的布置详见“勘探 点平面位置图”(附图一)。需要说明的是：在现场钻探施工过程中，根据场地实际地层分布情况，少数钻孔 孔位稍有挪移，但不影响控制整个地层结构。表1.4-1实际完成工作量一览表钻探波速取土样 土样取岩石样 岩样标贯 实验N120动探图件孔数进尺孔数点数个米个个件件次次张471048.9311760619216注：勘探点平面位置图 1

8、张、工程地质剖面图 2张，立体投影图1张，钻孔柱状图2张。1.5执行的主要技术标准本次岩土工程勘察工作，依据有关的现行国家标准和行业标准进行，主要的技术 标准和规范是：1 岩土工程勘察规范(GB50021 2001，2009年版)-3 -2 建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)3 建筑桩基技术规范(JGJ942008)4 建筑抗震设计规范(GB50011 2010)5 膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)6 土工试验方法标准(GB/T50123 1999)7 中国地震动参数区划图(GB18306 2001)及第1号修改单8 高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72 2004)9

9、 成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)10 原状土取样技术标准(JGJ89 92)11 工程地质钻探标准(CECS240: 2008)12 钻孔勘探点等平面布置图、钻孔柱状图，钻孔波速测试图等图件1.6勘察工作质量评述1、工程测量：本次勘察工作用图为业主提供的地形图，采用成都独立坐标系、1956年黄海高程系；2、工程地质测绘：工程地质测绘以地形图为底图，采用罗盘定向、皮尺量距及参照标志性地物，工程地质测绘观察点和各种界线在图上的误差小于2mm；3、工程地质钻探：严格按照建筑工程地质钻探技术标准执行，钻进技术参 数选择合理，覆盖层采取率平均达到 75%以上，强风化基岩采

10、取率达到80%以上，中 等风化基岩采取率达到85%以上，满足规范要求；4、原位测试：标准贯入试验，主要目的是定量评价粘土、粉质粘土的承载力； 超重型动力触探测试，价场地卵石土地基土工程力学性质；5、波速测试：现场覆盖土层剪切波及岩体声波测试严格按照相关技术规范要求 进行。2工程地质条件2.1地理位置本工程位于成都市成华区二仙桥东三路1号成都理工大学后校门东风渠的东南侧，紧邻成华大道三段，场地地理位置优越，交通十分方便。2.2气象水文成都平原属亚热带湿润气候区，气候温和，降雨丰富。多年平均降水量 1015mm/ 年。平原区，气温变化小。多年平均气温 16.1C，最高月平均气温不超过26E，最低

11、月平均气温不低于4C。冰冻极为少见，无土壤及地下水冻结。据收集气象水文资料：该场地属大陆季风型气候，其气候特征如下：(1) 年平均气温15.616.9C ,冬季平均气温为6.27.7C，春季气温为13.615.1C,夏季气温为23.224.6C，秋季气温6.317.6C极端最高气温出现在7月， 约为37.30° C,极端最低气温出现在1月，可达-5.9C,昼夜温差最大12° C。(2) 降雨量：春季降水量(35月)为121.2208.1毫米，占全年的1522%; 夏季降水量为460.7628.7毫米，占全年的5060%;秋季降水量为135.9286.2毫 米，占全年降水量1

12、725%;冬季降水量为21.452.8毫米，占全年降水量4%左右。(3) 蒸发量：年平均蒸发量为841.1 1066.1毫米，蒸发量最多的月份出现在 5 月，月蒸发量为115152.1毫米，蒸发量最少的月份出现在 121月，月蒸发量为 24.733.1毫米。(4) 积雪量：年平均降雪天数为 24天，最大积雪厚度40mm。(5) 年平均相对湿度为7984%，其中45月相对湿度普遍出现在80%以下， 其余月相对湿度出现在80%以上。(6) 风向、风速：多年平均风速为1.35m/s,最大风速(10分钟平均最大风速) 为14.8m/s瞬间极大风速为27.4m/s全年主导风向为NNE风，出现频率为11%

13、。2.3地形地貌拟建场地位于岷江水系三级阶地上，地势平缓，整体南高北低，场地西北侧红 线外50m为东风渠，东风渠岸堤高程514.0515.0m；场地西南侧为大片藕塘、鱼塘， 场地南侧为人工湖砚湖。2.4区域地质构造及场地稳定性评价该区域构造西距龙门山山前断裂带约70Km，东离龙泉山里裂带约10Km。由于受喜马拉雅山运动的影响，两构造带相对上升，坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰 水堆积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内，存在北东走向的蒲江一新津断裂和新都一磨盘山断裂及其他次生断裂。但除蒲江一新津断裂在第四纪以来有间隙性活动外，其它隐伏断裂近期无明显活动表征。2008年5月12

14、日发生汶川特大地震，对该场地未造成较大破坏，波及到地处盆地腹部的成都地区的最高烈度 均在六度以下，所以场地处于较稳定的地段。2.5地质结构及岩土工程特征经勘察查明，在本次钻探揭露深度范围内，场地土主要由第四系全新统人工填土 （Q4ml），第四系中更新统冰水沉积层（Q2fgl）及白垩系灌口组泥岩（K2g）组成，各岩 土层的构成和特征分述如下：（P11）填土：粘土：粉质粘土：卵石：粉砂质泥岩：2.6水文地质特征该场地地下水类型主要以第四系松散层孔隙水、孔隙型潜水和基岩裂隙水、东风 渠河流渗水。1松散层孔隙水分布于第四系杂填土、素填土中，属于上层滞水，水量较小，水力联系差，径流 短，排泄不畅，无统一

15、地下水水位，水位埋深浅，大致位于地表下1.004.50m范围内，主要接受大气降雨以及附近藕塘、鱼塘水的补给。2孔隙型潜水该场地地层粉质粘土和粘土为相对隔水层， 含卵石粘土层层，由于卵石含量较低， 一般30%左右，透水性差，在场地的西南端局部形成的砂夹卵石层为场地孔隙型潜水 的含水层，主要受邻区地下水迳流补给和大气降水、地表水的渗透补给，具有一定的 透水性，水位深度在13m以下。3基岩裂隙水分布于白垩系灌口组泥岩地层，岩层裂隙较发育，裂隙贯通性差，富水性差，水 量贫乏，地下水流量受大气降雨控制明显。4河流渗水（东风渠）-7 -建筑场地毗邻东风渠，受河水位波动情况影响较大，在基坑设计和开挖中应注意

16、 地下水位的变化。渗透系数建议如下：粉质粘土的渗透系数为5.23X 10-6 cm/s,粘土的渗透系数4.50 X 10-6 cm/s,含卵石层粘土 6.0X10-5 cm/s,砂夹卵石层18.0m/d，场地地层渗透性为 弱透水性，由于场地地势低，排水不畅，基坑开挖容易造成积水。2.7地下水水质分析本次勘察采取3件地下水试样，进行水质分析试验，根据试验结果资料，按岩 土工程勘察规范(GB50021 - 2001, 2009年版)的要求，分析得出场地地下水化学类 型为HCO3/SO4 Ca/Mg型，该场地地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋 具有微腐蚀性，该场地地下水的水质简分析试验资料见

17、附件：水质分析试验报告。2.8 土对建筑材料的腐蚀性评价本次勘察，采取位于地下水位以上的土试样 6件，其中粉质粘土 3件，粘土 3件， 进行土的腐蚀性分析试验，根据土的腐蚀性分析试验结果，按岩土工程勘察规范 (GB50021 2001, 2009年版)的要求判定，该场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构 中的钢筋具有微腐蚀性，仅以PH值判定，土对钢结构具有微腐蚀性。2.9物理地质现象据区域地质资料及本次勘察，拟建场区及附近无滑坡、崩塌、泥石流、断层等不 良地质现象及地质灾害，也无地下硐室。故区内不良地质现象较不发育。3地基岩土的物理力学特征3. 1 土的物理力学参数统计方法按照岩土工程勘察规范(G

18、B50021-2001 14.2对参数统计要求, 采用下列公式对其进行统计分析：6X-8 -rs =1 -° 2 2 ' Xi -nXi Jn -11.7044.678式中:SrsS指标的变异系数；X 指标的平均值； 指标的标准差；统计修正系数；Xi 单个试验指标值；样本个数。门2例如然后利用下列公式，计算出指标的标准值(其余参数类比)-33 -式中：fk岩土参数的标准值;fm 岩土参数的平均值;YS统计修正系数。统计使用spss统计分析软件进行。统计结果，粉质粘土物性指标的变异系数一般在 0.010.28之间，粘 土物性指标的变异系数一般在为 0.010.30之间，变异系数

19、低中等。由于 试验方法和取样的时间效应影响，个别指标变异性偏大。该场地土体的物 性指标基本稳定。土样的主要物理力学性质指标统计如表 3.1-1。3.1-1粘土的物理力学性质指标统计表指标 项目天然 含水量3(%)密度T(kN/r)t比重Gs孔隙比eo塑性 指数I P液性 指数Il压缩 模量Es(MPa)压缩 系数ap2(MPa粘聚力C (kPa内摩 擦角©()可塑犬 粘土1n10101010101010101010f ra25.801.812.760.7619.200.264.010.1423.1310.38f rrn30.901.992.790.9423.700.5312.830.

20、4689.2819.38fm27.671.932.780.8421.500.307.620.2759.9014.89af1.910.060.010.061.760.082.520.1018.692.85S0.070.030.000.080.080.280.330.380.310.19YS0.9590.9820.9980.9560.9520.837().8060.7770.8170.888fk48.9613.22硬塑犬n64646464646464646464粘土220.401.932.770.6217.800.017.030.1050.7613.10fmfmbfysfkfm27.3023.59

21、0.9782.082.011.920.080.9952.802.790.010.000.9990.820.710.050.070.98017.40261.97262.760.572.5023.9022.311.320.060.98417.300.240.100.070.680.81326-0.1117.6714.032.510.180.9512613.510.240.130.030.250.93126129.0389.0922.210.250.93182.972678.9620.7918.051.840.100.97217.5519.48坚硬犬粘土3fm0.250.300.062.122.05

22、0.030.012.802.790.010.000.690.630.030.0524.5022.011.510.070.00-0.040.030.0019.8418.521.620.090.120.090.010.09168.33129.590.240.1921.0720.140.420.02ysfk0.9790.9950.9990.9820.9771.2670.9700.9680.9360.993121.3420.00max注：n 统计指标样本容量；f max 最大值，fmn 最小值，fm 平均值;b f 标准差；5 变异系数，yS统计修正系数，f k 标准值。3.2原位测试成果统计分析3.

23、2.1场地的波速测试成果统计分析（波速测试数据表见附表）参照工程地质手册（第四版）相关规定，本次勘察采用瑞雷波法， 在ZK18#、ZK22帅ZK46#钻孔地段进行了波速测试，详细统计结果见附 表皿波速测试数据表。根据本场地波速测试报告，场地土等效剪切波 速Vse=304.41 m/s315.62m/s,覆盖层厚度约40.0m,属H类建筑场地, 场地土普遍为均匀中硬土，地势平坦开阔，处于对建筑抗震有利地段，属于 可进行建设的一般场地。根据钻孔内进行的波速测试成果资料，场地内各地层的纵横波速、动力学特性参数如下表。波速测试数据分析成果表岩土分层分层厚度VpVs密度p动剪变模量动弹性模量动泊松比(m

24、/s)(m/s)3(t/m )Gd (Mpa)Ed (Mpa)Vd填土2405.71110.002.0124.3271.030.46粘土15.67770.60259.212.11141.77407.220.44冰绩土13P 1001.13402.001.75:282.81794.060.40:全风化粉 砂质泥岩1.671100.00453.171.79367.601027.660.40强风化粉 砂质泥岩11100.00480.001.79412.421140.250.38中风化粉 砂质泥岩5.331812.50813.752.021337.623675.170.373.2.2标贯试验成果统计分

25、析参照岩土工程勘察规范(GB50021 2009)第10.5.3条，本次勘察 采用标准贯入试验，对粉质粘土和粘土进行原位测试，详细试验数据见附 表W场地地基各土层标贯试验值。此次勘察共作标准贯入试验19次, 各土层标准贯入统计结果见表。(要附图最好，把各层的数据统计起来)30cm修正击数统计结果层 位样本数平均值标准差变异系数5统计修正 系数丫 S标准值(Mpa)最大值(Mpa)最小值(Mpa)2-196.842.250.3290.8055.519.942-27712.511.8640.1490.97112.1518.272-3414.559.4040.6460.263.7871613.336

26、10.954.7480.4340.6427.0318.77.8参照建筑地基基础设计规范(GB50007- 2011)第4章的相关规范, 可得各地层的承载力特征值：层位2-12-22-33承载力特征值fak (kpa)156305122105由试验结果可知：场地分布的粘土、粉质粘土性质较好，适合做工程 建设，无需做大的工程处理。3.2.3超重型重力触探测试验成果分析根据动探试验的结果，参照岩土工程勘察规范(GB50021 2001)、建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)及工程地质手册(第四版) 表3-2-9,可根据修正后的锤击数划分碎石土的密实程度，详细数据统计见附表VN120动探试

27、验成果表，划分结果如下表。N120超重型动探试验统计结果表项目圆砾松散卵石层中密卵石层密实卵石层频数8176102133最小值122.55取大值6111338.5平均值2.7845.8756.58821.981标准差0.908:2.058P 1.7907.656变异系数0.326 0.3500.2720.348统计修正系数0.9380.9310.9540.948标准值2.6115.4716.28520.848根据工程地质手册(第四版)表3-2-22和表3-2-24得到地基土的 极限承载力标准值fuk和变形模量Eo：N120超重型动探试验统计分析成果表项目样本数标准值承载力特征值fuk(kPa)

28、弹性模量E0 (MPa圆砾812.645518.38松散卵石层765.593024.8松散卵石层1026.281044.826.1松散卵石层13320.852225.564.13由试验结果可知：场地分布的卵石以中密密实为主， 局部稍密，力 学性质较好。3.3室内试验成果统计分析3.3.1 土工试验成果统计分析按照土工试验方法标准(GB/T50123 1999)的要求，本次勘察共 对10个钻孔的试样进行了土工试验，详细实验报告参看附表I。F表为统计分析成果统计表：土工试验成果统计表层位项目统计修正系数y s+统计修正系数丫 S-标准值+标准值-2-1空隙比e°1.0650.9350.7

29、390.649 丁液性指数Il1.3240.6760.3090.158压缩系数a1-21.2990.7010.2290.124自由膨胀率3 ep (%1.2860.71470.31639.0172-2空隙比eo1.0130.9870.6150.599液性指数Il1.1370.8630.1070.081压缩系数a1-21.0840.9160.0970.082 :自由膨胀率3 ep (%1.0460.95460.92955.5712-3空隙比e01.0170.9830.5550.537液性指数Il0.0000.0000.0000.000压缩系数a1-21.0740.9260.0540.0461自由

30、膨胀率3 ep (%1.0570.94366.67959.439根据土工试验成果统计表的结果，参照工程地质手册(第四版)公式3-1-19计算土的压缩系数ai-2，又根据工程地质手册(第四版) “土按物理力学分类”可以判定各层土的性质：2-1 土层中压缩系数ai-2=0.124中压缩性土，液性指数=0.31,为 可塑状态粘性土，65%自由膨胀率=70.32%<90%,膨胀潜势为中，为膨胀 性粘土，需要做消除膨胀性处理。2-2 土层中压缩系数 a-2=0.082<0.1低压缩性土，液性指数=0.11，为硬塑状态粘性土，40%自由膨胀率=60.93%<65%膨胀潜势为弱，为膨 胀性

31、粘土，需要做消除膨胀性处理。2-3 土层中压缩系数a-2=0.046<0.1 低压缩性土，液性指数<0,坚 硬粘土，65%自由膨胀率=66.68%<90%,膨胀潜势为中，为膨胀性粘土， 需要做消除膨胀性处理。332岩石室内试验成果统计分析按照工程岩体试验方法标准要求，本次勘察取强风化泥岩和弱风 化泥岩各6块岩样进行室内岩石天然单轴抗压强度试验。统计结果，强风化泥岩天然状态下极限抗压强度指标的变异系数为0.39，弱风化泥岩天然状态下极限抗压强度指标的变异系数为0.53。同时还对6块岩样进行了饱和状态下的单轴抗压强度实验，其变异系数为0.53。详细实验报告见附表H岩石实验报告表。

32、下表为岩石实验统计分析成果表。泥岩的极限抗压强度统计名称状态样本数最大值(MP最小值(MP平均值(MP统计修正 系数Y S标准值(MP强风化泥岩天然69.433.516.530.684.44弱风化泥岩天然6103.155.810.563.25泥岩饱和67.952.414.590.572.59由统计结果可以看出基岩状态分为强风化及和弱风化，天然状态下强 风化泥岩的极限抗压强度为 4.44Mpa,弱风化泥岩的极限抗压强度为 3.25Mpa，饱和状态下的岩石抗压强度为 2.59Mpa。根据岩土工程勘察 规范(GB50021 2009)322条查表得知基岩为极软岩，岩体破碎 较破 碎基本质量等级为V类

33、。3.3.3 土的膨胀性评价根据膨胀土地区建筑技术规范(GBJ112-87)附录二所列气象资料 得出成都地区膨胀土的湿度系数 ® w取0.89，再由膨胀土地区建筑技术 规范(GBJ112-87)中表3.2.5得大气影响深度为1.5m,场地范围内粘性 土分粉质粘土和粘土，可塑硬塑坚硬状态，在遇水条件下，胀缩特性基 本一致，所以本次试验统计按粘土的性质来区分，膨胀土试验统计如表 3.2-5,膨胀土地基的胀缩变形量计算见表 3.2-6。表3.2-5粉质粘土的胀缩试验成果统计土层指标值膨胀率()膨胀力自由膨胀率收缩系数名称50kPaPe (kPa)S ef (%)入sn88880 max0.

34、0010.0011.000.000 min1.0199.8050.001.01粉质粘土0 m0.2729.9534.380.27(T f0.3530.0413.220.35s1.301.000.381.30Y S0.1220.3220.7400.122fk0.039.6625.440.03表3.2-6粘土的胀缩试验成果统计土层膨胀率()膨胀力自由膨胀率收缩系数名称指标值50kPaPe (kPa)S ef (%)入S粘土n272727270 max0.4039.8040.000.220 min1.93116.4069.000.730 m0.9670.9151.850.51a f0.4121.12

35、7.110.1160.430.300.140.22Y S0.8560.9000.9540.926fk0.8263.8549.480.47注：n 统计指标样本容量；f max 最大值，fmn 最小值，f m 平均值； a f 标准差；6 变异系数，YS统计修正系数，fk 标准值。表3.2-7膨胀土胀缩变形计算表钻孔胀缩变形总量sc(mm)胀缩等级ZY24529.75IZY2226.25IZY45129.51IZY45127.51IZY82-221.32IZY127-222.98IZY24526.65I根据计算结果，本场地膨胀土自由膨胀率6 ef为1169%,胀缩变形量为22.9829.75mm胀

36、缩等级为I级，判定场地内粘土层属弱膨胀潜势 土。3.4岩土体基本质量等级基岩状态分为强风化及中等风化，强风化层岩体破碎较破碎，岩体基本质量等级为V类。根据岩体声波测试成果，场地中等风化泥岩岩体完整系数 0.58-0.63, 属于较完整岩体。中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值 5.51 MPa,饱 和单轴抗压强度标准值为3.41MPa,为极软岩，岩体基本质量等级为V类。3.5岩土参数选用及建议1) 人工填土本次勘察做了 2孔8.5m的重型动力触探试验(试验成果见附图4-12和表3-4 ）,试验成果统计按照工程地质勘察规范（DBJ50-043-2005） 相关规定执行。由试验成果可知，人工填土重型

37、动力触探试验击数加权平 均值为11.18，变异系数加权平均值为0.21 o场地内人工填土密实度为稍 密中密，变异性中等，属中等变异性土层。表3-5重型动力触探试验成果统计表试验点编号触探深度（m实测击数（击）修正后击数（击）平均值（击）标准差变异系数ZY794.05184.9 15.610.572.290.20ZY81r 4.506185.9 15.611.78 12.370.22加权平均值11.182.330.21根据重型动力触探试验击数加权平均值及工程地质手册（第四版） 相关规定，结合地区经验，人工填土天然重度取20KN/m（经验值）,饱和重 度取20.5KN/m3（经验值）。综合内摩擦角

38、取30°。2）粉质粘土粉质粘土天然重度为19.18kN/m3，饱和重度为19.89kN/m3，孔隙比为0.78，液性指数为0.16。根据工程地质勘察规范（DBJ50-043-2005） 表9.3.3-3，由于粉质粘土易受地表水、地下水影响改变状态，故粉质粘 土按可塑状态考虑，故粉质粘土地基极限承载力平均值为340kPa。根据建筑地基基础设计规范（DBJ50-047-2006） 4.2.3 节，地基极限承载 力分项系数取0.5，粉质粘土地基承载力特征值为170kPcb粉质粘土天然摩擦角平均值为10.97 °，粘聚力平均值为43.33kPa;饱和摩擦角平均值为8.82 

39、6;，粘聚力平均值为29.20kPa。3）强风化带基岩据地区经验，砂岩天然重度取 24.5kN/m3（经验值），地基承载力特征 值取350kpa（经验值）；泥岩天然重度取25.0kN/m3（经验值），地基承载力 特征值取300kpa（经验值）。4）中风化带基岩中风化砂岩天然抗压强度标准值为47.41MPQ饱和抗压强度标准值为41.48MPa根据工程地质勘察规范(DBJ50-043-2005)中932条 规定，岩质地基极限承载力标准值等于岩石抗压强度标准值乘以地基条件 系数，拟建场地岩体属较完整岩，地基条件系数取0.85。中风化砂岩岩质地基极限承载力标准值为40.30MPa根据建筑地基基础设计规

40、范(DBJ50-047-2006) 4.2.3节，地基极限承载力分项系数取 0.33，中风化 砂岩地基承载力特征值为13.43MPa中风化砂岩岩石摩擦角标准值为 44.33。，粘聚力标准值取6.56MP& 根据工程地质勘察规范(DBJ50-043-2005)中9.2.8条规定，由于砂 岩为较完整岩体，岩体内摩擦角折减系数取0.9，粘聚力折减系数取0.3， 故砂岩岩体摩擦角标准值为39.90 °，粘聚力平均值取1.968MPa,岩体破 裂角为 64.95 °(45° +© /2 )。中风化泥岩天然抗压强度标准值为 5.96MPa饱和抗压强度标准值为

41、 3.42MP&根据工程地质勘察规范(DBJ50-043-2005)中9.3.2条规定， 岩质地基极限承载力标准值等于岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数， 拟建场地岩体属较完整岩，地基条件系数取0.85。中风化泥岩岩质地基极限承载力标准值为5.066MPa。根据建筑地基基础设计规范(DBJ50-047-2006) 4.2.3节，地基极限承载力分项系数取 0.33 ,中风化 泥岩地基承载力特征值为1.672MPa中风化泥岩岩石摩擦角标准值为 34.17 °，粘聚力标准值取0.93MP& 根据工程地质勘察规范(DBJ50-043-2005)中9.2.8条规定，由于泥 岩为

42、较完整岩体，岩体内摩擦角折减系数取0.9，粘聚力折减系数取0.3 , 故泥岩岩岩体摩擦角标准值为 30.75 ° ,粘聚力标准值取0.279MPa岩体 破裂角为 60.38 °(45° +© /2 )。5) 其它参数建议值基底摩擦系数：压实填土取 0.30 ,强风化砂岩取0.35，强风化泥岩 取0.30，中等风化砂岩取0.40，中等风化泥岩取0.35。人工填土负摩阻 力系数取0.25。岩体水平抗力系数：砂岩取 240MN/rh泥岩取60MN/&4地震效应分析与评价4.1抗震设防烈度根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（ 2010修订版

43、）的有关 规定，拟建场地抗震设防烈度为7度，计基本地震加速度值为 0.10g（g为重力加速度），教学楼按抗震设防烈度7度设防，计基本地震加速度值 为0.15g（g为重力加速度），抗震分组为第三组，设计特征周期为 0.45s。 4.2场地土类型和场地类别根据本场地波速测试报告，本场地等效剪切波速为Vse=271m/s,覆盖 层厚度一般为1227m地基土类型属中软土中硬土，拟建场地类别属 H类,场地地势平坦，处于可进行建设的一般场地。4.3各地层的动力性质参数根据钻孔内进行的波速测试成果资料，场地内各地层的纵横波速、动力学特性参数如表4.3-1。表4.3-1地基岩土动力学特性参数表岩土名称VpVs

44、动泊松比动剪切模量动弹性模量(m/s)(m/s)丫 dGd (Mpa)Ed (Mpa):杂填土4021330.4414.441.4淤泥质粘土3621080.4512.135.2粉质粘土5722570.3867.2183.9粘土719280.80.4169.7217.2含卵石粘土10683070.44370.21068.3强风化泥岩23005710.452401.07149.5 中风化泥岩280012500.443611.010436.24.4场地液化评价根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010），地质年代为第四世晚 更新世(Q3)及其以前时，7、8度时可不考虑液化影响，因此本场地可 判定

45、为不液化场地。5建筑场地的岩土工程分析评价5.1岩土的工程特性指标根据本次勘察野外钻探，结合土工试验试验结果，以及对卵石土层进 行的超重型动力触探的测试成果，按照有关标准、规范对地基承载力的评 价方法和标准，并结合成都地区的工程建设经验，场地各土层的地基承载 力特征值以及其它与设计有关的主要参数建议值列于表 5.3-1中。表5.3-1岩土体的工程特性主要参数指标岩土名称天然重度龌3(kN/m )饱和重 度3(kN/m )压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角(° )地基承载 力特征值 fak(kPa)杂填土*1717.4*/*5*8/淤泥质粘土1616

46、.32/*5*2/可塑粉质粘土12020.36.61/2514130硬塑粉质粘土220.320.58.58/4020180可塑粘土119.319.57.62/3013130硬塑粘土220.821.014.03/5017180坚硬粘土320.520.818.52/6020200含卵石粘土21.5*21.7*20*18*25*25220*砂夹卵石21.0*21.4*22*20*30*30230*强风化泥岩*2222.5*15/*30*21250*中风化泥岩2324.5/2327139035.971530*为工程经验值其他岩土参数建议取值如下:岩土名称杂填土粉质粘 土粘土含卵石粘土强风化泥岩中风化泥

47、岩岩土体与锚固体粘结强度特征值frb(kPa)10222530150220土体：水平抗力系数的比/5050553060例系数(MN/m 4)岩体：水平抗力系数(MN/m 3)基底摩擦系数/0.350.350.40.40.55.2建筑场地的稳定性及适宜性评价从区域地质条件看，成都地区所处的地壳为一稳定的核块 ，区内断裂 构造和地震活动较微弱。该场地处于岷江皿级阶地，场地平坦，稳定性较 好，适宜建筑。场地内及周围无滑坡、危岩、泥石流及地面塌陷等不良地质作用； 场 地地质构造简单，无断层及破碎带通过。5.3基坑边坡评价根据场地设计平场标高，该场地原始地貌较为平坦，平场后不存在环 境边坡，在1#4#场

48、地形成多段基坑边坡。一层地下车库基坑开挖-5.5m, 二层地下车库基坑开挖-9.2m，形成的基坑平面示意图如 5.2-1。图5.2-1基坑边坡平面图示意图如图5.2-1所示，1#和2#地块西北面为东风渠，距离地下车库边界约 65m,高出场地地坪标高约37m,基坑开挖后1#、3#和4#地块形成9.2m 基坑边坡，2#地块形成5.5m基坑边坡，基坑边坡均为土质边坡，土为粉 质粘土和粘土， 一般为硬塑状态，直立开挖形成的边坡稳定性差，易发生 圆弧形滑动破坏。4个地下车库相邻基坑边坡无放坡条件，建议先采用护 坡桩支护后开挖，其他段基坑边坡如有放坡条件，建议基坑边坡开挖临时 放坡，填土 1: 1.75，

49、粉质粘土和粘土放坡坡率1: 1.5，如无放坡条件一 层地下室基坑边坡可米用土钉墙、锚杆或者挡墙支护，二层地下室可米用 护坡桩超前支护。基坑支护参数见 5.3节。东风渠水位和十陵河水位均高 于基坑底面，东风渠和十陵河河底和岸坡虽然已做混凝土浇底护面处理， 可能会产生地表水渗漏现象，须在基坑开挖过程中加强对地表水的渗漏作 用监测，防止基坑进水，影响基坑边坡的稳定性，在地下室基坑形成以后， 加强地表水疏排工作，对地下室进行抗浮处理，防止地下室地面起鼓、开 裂。5.4地基适宜性评价根据本次勘察成果资料，场地内的地层由杂填土、淤泥质粘土、粘土、 粉质粘土、细砂、含卵石粘土、砂夹卵石和下伏泥岩组成。结合拟建物的 特征和可能采用的基础型式，各岩土层用作基础持力层的适宜性评价如 下：1杂填土：结构松散、均匀性差、力学性质较差，未经处理不能直接 用作拟建建筑的基础持力层；2淤泥质粘土：力学性质差，不能用作拟建建筑的基础持力层，须清 除；3粉质粘土 ：全场地分布，主要为硬塑状态，厚度3.212.8m，为弱膨胀土，可作为地下室的基础持力层。4粘土：全场地分布，主要为硬塑、坚硬状态，厚度0.56.7m,为弱膨胀土，可作为地下室的基础持力层。5含卵石粘土，场地内普遍分布，厚度010.5m,承载力