原油常压蒸馏塔设计

1、石油炼制工程课程设计设计题目：5.8Mt/a 原油常压蒸馏塔设计学院：石油化工学院学生姓名：马钰、岳炜烨学号：1210140094、 1210140095专业班级：化学工程与工艺（本） 1202指导教师：刘晓瑞2015 年 12 月银川能源学院课程设计评审意见表指导教师评语：第一名小组成员成绩：第二名小组成员成绩：指导教师：年月日答辩小组评语：第一名小组成员成绩：第二名小组成员成绩：评阅人：年月日课程设计总成绩第一名小组成员成绩：第二名成员小组成绩：答辩小组成员签字：年月日课 程设计任务书设计题目5.8Mt/a 原油常压蒸馏塔设计学生姓名马钰所在学院石油化工学院专业、年化学工程与工艺岳炜烨级、

2、班1202（本）班1、根据设计要求选择并绘制原油常减压蒸馏装置工艺流程图设2、根据设计参数（原油及产品性质、产品收率等）进行全塔的工艺计算并绘制常计压塔的计算草图及全塔的气液相负荷图要3、根据设计参数进行常压塔的尺寸并绘制常压塔设备图求4、根据设计参数塔板的水力计算并绘制全塔的塔板负荷性能图（选作）学 1、根据设计要求选择并绘制原油常减压蒸馏装置工艺流程图生 2、根据原料油性质及产品方案确定产品收率，作出物料平衡（列出油品性质）应 3、确定汽提方式及汽提蒸汽用量，选择塔板类型确定塔板数，画出精馏塔草图完 4、确定塔各部位压力和加热炉出口压力，确定进料过汽化度及汽化段温度和塔底成 温度，假设塔顶

3、及各侧线抽出温度，作全塔热量平衡，确定回流热并分配回流热的 5、校核各侧线抽出温度、塔顶温度，绘制出全塔的气液相负荷分布图工 6、计算塔径和塔高绘制常压塔设备图作 7、作塔板水力学核算，绘制出全塔的塔板负荷性能图（选作）参徐春明，杨朝合 .石油炼制工程 M. 北京 :石油工业出版社 ,2009,4考上海化工学院炼油教研组 .石油炼制设计数据图表集 (上下册 )M. 上海 :上海化工学文院 ,1978献第 1-2 天：查阅文献，收集资料，选择并绘制常减压蒸馏装置工艺流程图进行原油及油品性质计算和产品收率及物料平衡工 第 3-4 天：进行全塔的热量衡算并绘制出精馏塔的计算草图作第 5-6 天：进行

4、塔的温度校核并绘制出全塔的气液相负荷分布图计 第 7-8 天：进行塔的尺寸并绘制全塔的设备图及塔板水力计算并绘制塔板负荷性能划 图（选作）第 9 天：整理设计资料，制作 PPT，准备答辩第 10 天：答辩任务下达日期：2015年 11月 24日任务完成日期：2015年12月 3日指导教师（签名）：学生（签名）：5.8Mt/a 原油常压蒸馏塔设计摘要：本次设计主要是针对年处理量5.8 Mt 大庆原油的常压蒸馏塔设计。原油常压蒸馏作为原油的一次加工工艺，在原油加工总流程中占有重要作用，在炼厂具有举足轻重的地位，其运行的好坏直接影响到后续的加工过程。其中重要的分离设备常压塔的设计，是能否获得高收率、

5、高质量油的关键。近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距。关键词：原油；常压蒸馏；塔；物料衡算目录1.设计背景11.1 选题背景11.2 设计技术参数22.设计方案42.1 设计要求42.2 设计计划43.工艺计算63.1 原油的实沸点切割及产品性质计算63.2 产品收率和物料平衡193.3 汽提水蒸汽用量203.4 塔板型式和塔板数203.5 操作压力213.6 汽化段温度213.7 塔底温度243.8 塔顶及侧线温度的假设与回流分配243.9 侧线及塔顶温度核算253.10 塔顶温度校核323.11 全塔汽，液相负荷32

6、4 塔的工艺计算444.1 塔板工艺计算455.收获与感谢486.参考文献487.附件49银川能源学院石油炼制工程课程设计1.设计背景1.1 选题背景石油是一种极其复杂的混合物，而蒸馏是分离液体混合物的典型操作。通过对原油的提炼，可以得到多种多样的燃料油、润滑油和其他产品，基本途径是：将原油分割为不同沸程的馏分，然后按照原油的要求，除去这些馏分中的非理想组分。蒸馏正是一种合适的手段，它能够将液体混合物按其所含组分的沸点或蒸汽压的不同二分离为轻重不同的各种馏分。正因为如此，几乎在所有的炼油厂中，第一加工装置就是蒸馏装置。因此，原油的蒸馏装置在炼化企业中占有重要的地位，又被称为炼化企业的“龙头 ”

7、。1.1.1 设计目的及意义为了更好地提高原油的生产能力，本着投资少，能耗低，效益高的思想对大庆原油进行常压蒸馏设计。设计的基本方案是：初馏塔拔出石脑油，常压塔采取三侧线，常压塔塔顶生产汽油，三个侧线分别生产煤油，轻柴油，重柴油。设计了一个初馏塔一个常压塔一段汽化蒸馏装置，一个初馏塔，一个常压塔以及若干台换热器（完善的换热流程应达到要求：充分利用各种余热；换热器的换热强度较大；原油流动压力降较小。）冷凝冷却器、机泵等组成，在常压塔外侧为侧线产品设汽提塔。流程简单，投资和操作费用较少。原油在这样的蒸馏装置下，可以得到 350-360以前的几个馏分，可以用作石脑油、汽油、煤油、轻柴油、重柴油产品，

8、也可分别作为重整化工（如轻油裂解）等装置的原料。蒸余的塔底重油可作钢铁或其它工业的燃料。在某些特定的情况下也可以作催化裂化或加氢裂化装置的原料。1.1.2 设计的工艺国内外发展现状据 BP 公司 2011 年 6 月 9 日在伦敦发布了 BP 世界能源统计 2011。2010 年全球能源消费强劲增长，呈现了自 2773 年以来最大的增长量， 2010 年，全球石油产量为8209.5 万桶 /日（约 39.1 亿吨），同比增长了2.2%，即 181.7 万桶 /日， 欧佩克国家石油产量增长了96 万桶 /日（ 2.5%），至 3432.4 万桶 /日，非欧佩克国家的石油产量增长了 1.9%，即

9、86 万桶 /日。由于海上石油产量增加，中国实现了27.1 万桶 /日的石油产量1银川能源学院石油炼制工程课程设计增长，也成为非欧佩克国家中增产石油最多的国家；其次是美国和俄罗斯，分别增加了24.2 万桶 /日和 23.6 万桶 /日。俄罗斯保持了最大石油生产国的地位，美国本土陆上和墨西哥湾海上石油产量都有所增加。BP 年度统计报告称2009 年全球探明石油储量为1.33万亿 (兆 )桶，去年全球石油日消費量減减少120 万桶，为 1982 年以来最大降幅， 2009年全球石油日产量减少200 万桶，亦为 1982 年以来最大降幅 4 。按照目前的生产速度，全球拥有的石油储量足够开采40 年。

10、我国蒸馏装置规模较小大部分装置处理能力为2.5Mt/a, 仅有几套加工能力超过4.5Mt/a.我国蒸馏装置的总体技术水平与国外水平相比在处理能力产品质量和拔出率方面存在较大差距。 新建较大炼油厂镇海、 高桥 8Mt/a 及大连西太平洋10Mt/a 等大型化的蒸馏装置 ,其中高桥为润滑油型大型蒸馏装置,拟建的大型蒸馏装置也基本为燃料型。我国蒸馏装置侧线产品分离精度差别较大,如中石化有些炼厂的常顶和常一线能够脱空 ,但尚有 40%的装置的常顶与常一线恩氏蒸馏馏程重叠超过 10,最多重叠度达到86,多数装置常二线与常三线 恩氏蒸馏馏程重叠在 15 以上 ,实沸点重叠则超出 25 .润滑油馏分切割也同

11、国外先进水平存在一定差距,主要表现在轻质润滑油馏分的挥发度及重质润滑油馏分的残炭和安定性等方面存在差距较大。由于原油进入炼油厂后必须首先进入常减压装置进行一次加工,因此炼油厂的加工能力一般用原油常压蒸馏装置的加工能力来表示,因此世界原油加工的能力基本上就是世界常压蒸馏装置的加工能力。1.2 设计技术参数1、处理量： 5.8Mt/a2、开工时间： 8000h/a，按开工 330d/a 计3、原油性质2银川能源学院石油炼制工程课程设计表 1-1大庆原油性质性质大庆原油密度 (20 ),g/cm30.858750运动粘度， 10-6 m2/s19.5凝点，32含蜡量（吸附法）25.1沥青质， %0.

12、1硅胶胶质， %8.9酸值 , (KOH)mg/g-残炭， %3.0C86.3元素分析， %H13.5S0.15N-微量金属V<0.1Ni2<300馏出 ,%25.6表 1-2 原油实沸点蒸馏数据占原油 /v%序号沸点范围每馏分收率总收率1IBP1304.24.22IBP1301.15.3313024010.215.542403108.524.053103506.230.263503703.834.0737045012.746.7845053013.360.09530401013银川能源学院石油炼制工程课程设计4、产品性质表 1-3 产品恩氏蒸馏数据D 420恩氏蒸馏产品IBP10

13、%30%50%70%90%EBP常頂 (汽油 )0.7401286101119130139139162常一线（煤油）0.7806124142155170188210236常二线（轻柴油）0.8001170205215223233246267常三线（重柴油）0.83852232702842933033213435、汽提蒸汽性质汽提蒸汽温度为420，压力为 0.3MPa6、常压塔塔板选型塔板型式选用 F 1 型重阀浮阀塔板，塔板压降为0.0005MPa7、操作塔压力参数取塔顶产品罐压力为0.15MPa，塔顶采用两段冷凝冷却流程，取塔顶冷凝器压力降为0.01MPa 及管式后冷器压力降为0.017MP

14、a，转油线压降为0.035MPa2.设计方案2.1 设计要求大庆原油是我国的主要油区原油之一，我们本次课程设计是根据580 万吨年处理能力进行关于常压塔的设计计算。2.2 设计计划2.2.1 常减压蒸馏装置工艺流程1、原油加热大约原油 4060自原油罐区 ,通过原油泵升压，进入装置分两路送入换热系统，加热到 120130后，进入电脱盐一级罐，加入破乳剂和注水，除原油中的油包水和各4银川能源学院石油炼制工程课程设计种盐类，再依次经过二、三级电脱盐罐，然后通过加热至240 260进入闪蒸塔。2、常压部分常压油气进入常顶干湿空冷器冷却至60后 , 进入冷却器冷疑冷却至40, 进入常顶汽油分流罐，进行

15、油、气及油、水分离，油品由常顶回流泵抽出, 一部分作为石脑油碱洗后送出装置 , 一部分作为冷回流分两路打回常压培及闪蒸塔；不凝油气由顶分出至瓦斯罐分液后作为加热炉燃料，排出的酸性水由泵抽出一路打入常压塔顶作注水回用,一路多余污水送入污水汽提系统。常压塔设有三个侧线。常一线由常压塔第40 层塔板流入汽提塔上段进行汽提 ,汽提后由一线泵抽出 ,经换热器、冷却器换热冷却至约 40送出装置。常二线由常压塔第 22 层塔板流入汽提塔中部进行汽提，汽提后经常二线泵抽出，经换热器冷却器换热冷却至约 60送入常二线精制罐， 通过碱洗和水洗后送出装置。常三线由压塔第 14 层塔板流入汽提塔下部进行汽提，汽提后由

16、常三线泵抽出经换热器冷却器换热冷却至约 60左右送出装置。常底渣油由常底泵抽出经换热器换热至约150，一路送催化装置，一路经冷却至 90送至罐区。2.2.2 原油的实沸点切割及产品性质计算表 1-4 原油实沸点蒸馏数据常顶出产品 -汽油。常一线出产品煤油。常二线出产品轻质柴油。常三线产品重质D 420恩氏蒸馏产品IBP10%30%50%70%90%EBP常頂 (汽油 )0.735286101119130139149162常一线（煤油）0.7757124142155170188210236常二线（轻柴油）0.7952170205215223233246267常三线（重柴油）0.833622327

17、0284293303321343柴油。常压塔底产品重油。2.2.3 常压塔的工艺计算根据相关装置的实际操作参数，设定初馏塔进料温度为354，塔顶温度为 107，由于用水蒸气汽提，所以塔底近似温度为347。压力的选择主要以塔内的最小压力应使馏出产品能克服冷换设备及管线、管件的压5银川能源学院石油炼制工程课程设计力降，顺利的流到回流罐或抽出泵入口为原则。塔顶压力为回流罐压力加上塔顶冷换系统压降，由于塔顶未凝气用途不同，回流罐压力要求也不同。本设计未凝气作本装置加热炉燃料，回流罐压力取 0.15MPa ， 此时塔顶压力为 1.77MPa 。本装置设计初顶产品为 <130的重整原料，由其实沸点

18、100点温度查实沸点蒸馏曲线得收率 5.1（体积），实际取 4.9%(质量 )，对全塔作物料平衡计算得到塔顶和塔底产品质量流率。以全塔为隔离体系作热平衡计算得到全塔回流热，本设计中，初馏塔不开侧线，采用塔顶冷回流，因此根据回流热可以得到塔顶回流量。2.2.4 常压塔的尺寸设计根据同类装置以及相关经验数值，选定塔板数，进料段以上（不包括进料板）取29层塔板，进料段以下（包括进料板）取5 层塔板。3.工艺计算3.1 原油的实沸点切割及产品性质计算3.1.1 体积平均沸点由公式： tv（ t10t30+t50+t70+t90)/5 得汽油馏分： tv101+119+130+139+139/5=127

19、.6煤油馏分： tv142+155+170+188+210/5=173.0轻柴馏分： tv205+215+223+233+246/5=188.4重柴馏分： tv270+284+293+303+321/5=294.23.1.2 恩氏蒸馏曲线斜率S由公式：斜率 S（ T90-T 10)/(90-10) /% 得汽油馏分：斜率S (139-101)/(90-10)=0.60 /%煤油馏分：斜率S (210-142)/(90-10)=0.85 /%轻柴馏分：斜率S (246-205)/(90-10)=0.51 /%重柴馏分：斜率S (321-270)/(90-10)=0.64 /%6银川能源学院石油炼

20、制工程课程设计3.1.3 立方平均沸点 tcu由公式： tcutv-cu0.450.45求得ln cu -0.82368-0.0213970tv +2.45679S cu exp（-0.82368-0.0213970tv0.45+2.45679S0.45）汽油馏分： exp（-0.82368-0.0213970124×.20.45× 0.45） 1.39cu+2.456790.6tcu124.2142-1.39126.20煤油馏分： cuexp（-0.82368-0.0213970 173×0.45+2.45679 ×0.850.45） 1.7tcu17

21、3-1.7=171.30轻柴馏分： cuexp（-0.82368-0.0213970 188×.40.45× 0.45） 0.97+2.456790.51tcu188.4-0.97=223.00重柴馏分： cuexp（ -0.82368-0.0213970 294×.20.45+2.45679 ×0.630.45） 1.02tcu294.2-1.02=293.20 3.1.4 中平均沸点 tMe由公式： tMetv-Me lnMe -1.53181-0.0128tv0.6667+3.64678S0.3333 Me exp（-1.53181-0.0128t

22、v0.6667+3.64678S0.3333）汽油馏分： Me exp（ -1.53181-0.0128127×.60.6667× 0.3333） =3.39+3.64678 0.6tMe127.6-3.3858=124.20煤油馏分： Me exp（-1.53181-0.0128173×.00.6667× 0.3333） =4.59+3.64678 0.85tMe 173-4.5961=168.40轻柴馏分： Me exp（ -1.53181-0.0128 188×.40.6667+3.64678 ×0.510.3333）=2.49

23、tMe188.4 2.4940=221.90重柴馏分： Me exp（ -1.53181-0.0128 294×.20.6667+3.64678 ×0.630.3333）=2.83tMe294.2-2.8307=291.303.1.5 特性因数 K由公式1/315.6K (1.216T)/d15.6 ，7银川能源学院石油炼制工程课程设计式中 T 现一般使用中平均沸点，且T 为油品平均沸点的绝对温度（ K)15.620已知： d15.6 d4+d2015.6汽油馏分：已知 d40.7352 , d =0.0049d15.6 0.741/3K=1.216 ×(124.

24、2142+273.15) /0.7401=12.00煤油馏分：已知d4 200.0.7757 ,d15.615.6 0.78K=1.216 ×(168.4039+273.15)1/3/0.7806=11.80轻柴馏分：已知 d42015.6 0.800.7952,d15.6K=1.216*(221.9064+273.15)1/3/0.8001=12.0 0重柴馏分：已知 d42015.6 0.84 0.8336 ,d15.6K=1.216 ×(291.3693+273.15)1/3/0.8385=11.903.1.6 油品的 API °.15.6可得由 API &

25、#176; 141.5/d15.6 -131.5汽油馏分： API °.=141.5/0.74010-131.5=59.6煤油馏分： API °.=141.5/0.7806-131.5=49.7轻柴油馏分： API .° =141.5/0.8001-131.5=45.3重柴油馏分： API .° =141.5/0.8385-131.5=37.23.1.7 平衡汽化温度汽油馏分 :表 3-1 汽油恩氏蒸馏数据馏出（体积分数）/01030507090100温度 /86101119130139149162恩氏蒸馏 10 70点斜率（ 139-101） /(70

26、-10)=0.6 /%由图查得：平衡汽化50点恩氏蒸馏50点 -9.5故平衡汽化 50点 130-9.5=120.5根据恩氏蒸发曲线温度差查图的平衡蒸发曲线温差表 3-2 平衡汽化曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差/平衡汽化温差 /0 101558银川能源学院石油炼制工程课程设计10 30181030 5011550 709270 9010390 100232由平衡蒸馏 50点及各线段温差推算平衡汽化曲线各点温度30 120.5-5115.510 115.5-10=105.50 105.5-5=100.570 100.5+2=122.590 122.5+3=125.5100 125.5+2=12

27、7.5煤油馏分：表 3-3 煤油恩氏蒸馏数据馏出（体积） /01030507090100温度 /124142155170188210236同前面的步骤：恩氏蒸馏 10 70点斜率（ 188-142） /(70-10)=0.7 /%同前 ,查得平衡汽化 50点恩氏蒸馏 50点 4.5故平衡汽化 50点 4.5+170=174.5表 3-4 平衡汽化曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差 /平衡汽化温差 /0 1018710 301379银川能源学院石油炼制工程课程设计30 50151250 70189.570 902210.590 100269.5由 50点及各线段温差推算平衡汽化曲线各点温度30 1

28、74.5-7=167.510 167.5-7=160.50 160.5-12=148.570 174.5+9.5=30990 309+10.5=194.5100 194.5+9.5=204轻柴油馏分 :表 3-5 轻柴油恩氏蒸馏数据馏出（体积） /01030507090100温度 /170205215223233246267同前面的步骤：恩氏蒸馏 10 70点斜率（ 233-215） /(70-10)=0.4 /%查得平衡汽化 50点恩氏蒸馏50点 0.35故平衡汽化 50点 223+0.35=223.35表 3-6 平衡汽化曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差 /平衡汽化温差 /0 103511

29、.510 3010510银川能源学院石油炼制工程课程设计30 508550 7010570 90134.590 100218由 50点及各线段温差推算平衡汽化曲线各点温度为：30 223.35-11.5=211.8510 211.85-5=206.850 206.85-5=201.8570 223.35+5=228.3590 228.35+4.5=232.85100 232.85+8=240.85重柴馏分：表 3-7 重柴恩氏蒸馏数据馏出（体积分数）/01030507090100温度 /223270284293303321343同前面的步骤：恩氏蒸馏 10 70点斜率（ 303-270） /(

30、70-10)=0.5 /%查得平衡汽化 50点恩氏蒸馏50点 10故平衡汽化 50点 293+10=303表 3-8 平衡汽化曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差 /平衡汽化温差 / 0 10472210 3014611银川能源学院石油炼制工程课程设计30 509550 7010570 90188.590 100228由 50点及各线段温差推算平衡汽化曲线各点温度为：30 303-22=28110 281-6=2750 275-5=27070 303+5=30890 308+8.5=311.5100 311.5+8=319.53.1.8 临界温度石油馏分真临界温度可用下列经验公式计算-3215.6

31、式中v 为石油馏分的体积平均沸点，Dd15.6（1.8tv+132.0)t汽油馏分：已算得15.6tv124.2142， d15.6 0.74D0.7401 ×（1.8 ×124.2142+132.0） 267.60所以 tc85.66+0.9259 ×267.6-0.3959 10×-3×267.62 333.415.6煤油馏分：已算得tv173， d15.6 0.78D0.7806（1.8 ×173+132.0） 346.1所以 tc85.66+0.9259 ×346.1-0.3959 10×-3×3

32、46.12 358.715.6轻柴馏分：已算得tv224.4， d15.6 0.80D0.8203（1.8 ×224.4+132.0） 428.7所以 tc85.66+0.9259 ×428.7-0.3959 10×-3×428.72 409.215.6重柴馏分：已算得tv294.2， d15.6 0.8412银川能源学院石油炼制工程课程设计D0.8385（1.8 ×294.2+132.0） 554.7所以 tc85.66+0.9259 ×554.7-0.3959 10×-3×554.72 477.43.1.9 临

33、界压力石油馏分的真临界压力Pc（MPa）则可从其假临界压力Pc等用下公式求得：c 0.052321+5.656282lgTc/TcclgP+1.001047lgP式中 Pc为假临界压力可用下列经验式计算：c3.195 ×104exp（-8.505 ×10-3TMe-3Me） × Me0.81067 4.0846P-4.8014d+5.7490+10 TdTd15.6d 石油馏分的相对密度（ d15.6）TMe 石油馏分的平均沸点， KTc 真临界温度， KTc假临界温度， K且 Tc 17.1exp（ -9.3145 10×-3Me-3Me） ×

34、; Me0.81067 0.5368T-0.54444S+6.4791+10 TdTd根据以上公式可求得：汽油馏分 Pc3MPa煤油馏分 Pc2.6MPa轻柴馏分 Pc2.09MPa重柴馏分 Pc1.69MPa3.1.10 焦点温度由 tv 和 S10-90%可查图得到焦点温度 -临界温度值汽油馏分：已算得tv124.21S10-90%0.6%t c=311.5可查焦点温度 -临界温度 =42焦点温度 42+311.5=353.53煤油馏分：已算得 tv=17310-90%=0.85%cSt =358.7焦点温度 -临界温度 =41焦点温度 41+358.7=399.7轻柴馏分：已算得 tv1

35、0-90%=0.51%c=224.4St =409.213银川能源学院石油炼制工程课程设计焦点温度 -临界温度 =28.5焦点温度 28.5+409.2=438.3重柴馏分：已算得 tv =294.2 S10-90% =0.64% tc=477.4 焦点温度 -临界温度 =19.5焦点温度 19.5+477.4=496.93.1.11 焦点压力由 tv 和 S10-90%可查图得到焦点压力 -临界压力 ×0.101MPa汽油馏分：焦点压力 -临界压力 17.5 ×0.101MPa 1.77MPa焦点压力 1.7675+34.7MPa煤油馏分：焦点压力 -临界压力 10.5

36、×0.101MPa 1.06MPa焦点压力 1.0605+2.6=3.60MPa轻柴馏分 :焦点压力 -临界压力 6.5 ×0.101MPa0.66MPa焦点压力 0.6565+2.09=2.70MPa重柴馏分 :焦点压力 -临界压力 5×0.101MPa0.50MPa焦点压力 0.505+1.69=2.10MPa3.1.12 实沸点切割范围汽油馏分：(1) 用工艺图确定实沸点蒸馏 50点表 3-9 汽油恩氏蒸馏数据如下馏出（体积分数）/01030507090100温度 /86101119130139149162由图查得实沸点s 实沸蒸馏 50点 -恩氏蒸馏 50

37、点 -3则实沸点 50点 =130-3=132（ 2）查工艺图表得实沸点蒸馏曲线各段温差：表 3-10 实沸点蒸馏曲线各段温曲线线段恩氏蒸馏温差 /平衡汽化温差/14银川能源学院石油炼制工程课程设计50 70142070 90191590 1003233（ 3）根据实沸点蒸馏50点，推算得其它实沸点蒸馏点温度70 132+20=15290 152+25=177100 177+33=210对于塔顶汽油产品只需要查处它的实沸点 100；塔底重油只需要查处它的实沸点 0点温度，其他侧线产品均应求 0及 100点的实沸点数据 7 。煤油馏分：（ 1）已知恩氏蒸馏数据如下：表 3-11 煤油恩氏蒸馏数据

38、馏出（体积分数）/01030507090100温度 /124142155170188210236由图查得实沸点50-恩氏蒸馏 50点 0.1则实沸点 50点 =170+0.1=170.1查工艺图得实沸点蒸馏曲线各段温差：表 3-12 实沸点蒸馏曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差 /平衡汽化温差 /0 10264210 30101930 5091750 709770 90141990 1001922推算得实沸点温度30 170.1-17=153.110 153.1-19=134.10 134.1-42=92.170 170.1+7=177.115银川能源学院石油炼制工程课程设计90 177.1+1

39、9=196.1100 196.1.1+22=218.1轻柴馏分表 3-13 轻柴油恩氏蒸馏数据馏出（体积分数）/01030507090100温度 /170205215223233246267换算时 ,凡恩氏蒸馏温度高出246时，考虑到裂化的影响， 须用下式进行温度校正： lgD 0.00852t1.691式中 D温度校正值（加至t 上），表 3-14 校正后的恩氏蒸馏数据馏出（体积） /01030507090100温度 /170205215223233246267由图查得实沸点50-恩氏蒸馏 50点 4则实沸点 50点 =223+4=227表 3-15 各实沸点温差曲线线段曲线线段实沸点蒸馏温

40、 /010%11.72310 30111930 503.38.750 707.7670 9013.41290 1009.21730 227.-6=22110 221-19=2020 202-23=17970 227+12=23990 239+17=256100 256+11=26716银川能源学院石油炼制工程课程设计重柴馏分表 3-16 重柴恩氏蒸馏数据馏出（体积分数）/01030507090100温度 /223270284293303321343根据公式 lgD 0.00852t-1.691 校正温度大于 246的值，校正后的恩氏蒸馏数据为：表 3-17 校正后的恩氏蒸馏数据馏出（体积分数）

41、/01030507090100温度 /223270284293303321343由查图得实沸点50-恩氏蒸馏 50点 8.5则实沸点 50点 =293+8.5=301.5表 3-18 实沸点蒸馏曲线各段温差曲线线段恩氏蒸馏温差 /实沸点蒸馏温 /01011.92210 303.7730 504.91050 706.31170 908.91290 1009.31130 301.5-10=291.510 291.5-7=284.50 284.5-22=262.570 301.5+11=312.590 312.5+12=324.5100 324.5+8=335.53.1.13 相对分子质量根据经验公

42、式近似地可得：-4-31.26007 4.98308M=42.928exp（2.097 ×10 T-7.78712d+2.0848 10× Td） Td式中 T 石油馏分的中平均沸点（K ）17银川能源学院石油炼制工程课程设计15.6d 为 d15.6汽油馏分已算得： T tMe+273.1124.2142+273.1KM=42.928exp（2.097 ×10-4×（124.2142+273.1）-7.78712 0×.74010+2.0848 10×-3×（ 124.2142+273.1）×0.74010） ×（124.2142+273.1）1.26007×0.740104.98308114煤油馏分已算得： T tMe，+273.1168.4039+273.1KM=42.928exp（2.097 ×10-4×441.5039-7.78712 0.×7806+2.0848 10×-3×441.5039 ×0.7806