服装厂空调系统设计

1、广州市AB制衣大楼空调系统设计及制冷循环水净化研究空调系统设计及制冷循环水净化研究摘要 本次设计是广州市AB制衣大楼空调系统设计及制冷循环 水净化研究，主要任务是完成主厂房二三四层空调系统设计，并选择 合理的净水工艺。在设计中，采用谐波反应法计算出夏季冷负荷和冬 季负荷。对于各种空调机的选用做了经济及技术比较分析，最后决定 采用水冷螺杆式制冷机。空调系统采用一次回风全空气系统。气流组 织采用散流器下送风，并利用吊顶回风。然后，又进行了风力和水力 计算，并对管道的保温、设备的减噪防震也做了简单设计和说明。最 后对制冷循环水做了简单净化研究。关键词空调系统经济技术分析水冷机组循环水净化The De

2、sig n of the Air-c on diti oning System and the Purificati onResearch of Refrigeration circulating waterAbstract This graduation project is air-conditioning system design and the refrigeration circulating water purification research of the Guangzhou AB system clothes building, the primary mission is

3、 to complete the host workshop234 air-conditioning systems design, and choose reas on able only water craft. In the desig n, overt one resp onse law is used to calculate the summer cold load and the win ter loadAfter econo mic analysis and comparison of different air-conditioning units, the water-co

4、lling unit diller is adopted. The air-conditioning system uses time returns to the wind entire air system. The air current organization uses drifting under to blow of, and returns to the wind using the suspended ceili ng. Then, the wind power and the water power computati on are done. And, some brie

5、fs about vibration aupprission and noise attenuation are shown. Finally , how to purify the refrigeration circulatingwaterwere reaserched.Key wordAir-c on diti oning systemEcono mical tech no logy an alysisWater cooli ng unitCirculating water purification第章设计基础资料 7第二章机械排风系统设计9第三章空调系统负荷的确定13第一节二三层主厂房

6、冷负荷的确定13第二节四层主厂房冷负荷的确定22第三节 空调系统湿负荷的确定 25第四节 冬季负荷计算 26第四章空调方案确定和经济技术分析30第五章空调风系统设计33第一节 送风量的确定 33第二节 新风量的确定 34第三节空调机组的选择计算35第四节 气流组织计算 39第六章空调水系统设计44第一节冷凝水系统设计44第二节冷冻水系统设计44第七章冷冻站设计 47第一节制冷机组的选择计算47第二节冷却塔的选择48第三节 软水器和软水箱的选择 48第四节 集水器和分水器的选择 49第五节 膨胀水箱的选择 49第六节 水泵的选择 49第八章空调系统噪声控制和管道保温处理52第九章制冷循环水净化研

7、究55第十章小结62参考文献 63单位符号、单位说明插图、附表清单符号名称国际单位常用Q冷（热）负荷WKCal / hK传热系数W/ m2 ?CKCal / mN功率w h压差paQ流量kg/st温度Cv速度m/sE局部阻力系数入摩擦阻力系数p密度kg/ m3d直径mDN公称直径ml长度mg重力加速度m/s2hd局部阻力Pahf沿程阻力Pa/mCP定压比热KJ/ kg?C相对湿度%F面积m2n效率第一早设计基础资料一. 工程概况该工程位于广东省广州市，是AB制衣大楼的中央空调系统设计，总建筑面积为9000卅，共4层，设计内容包括制衣大楼的主厂房二三四层的 集中中央空调系统设计和该空调系统配套的

8、冷冻站设计，以及制冷循环水净化研究。二. 设计依据本工程暖通空调设计根据甲方提供的委托设计任务书，并依照暖通现行国家颁发的有关规范，标准进行设计，具体为：1. 采暖通风与空气调节设计规范(GB500192003)2. 建筑设计防火规范(GBJ16 87) (2001年版)三. 建筑基础资料1 外墙：250厚加气墙保温外墙查实用供热空调设计手册表 11.4-1可知传热系数K =0.59 W/ m2 ?C，衰减系数B =0.08，衰减度v=177.94，延迟 时间E=16.8h， v=1.3，放热衰减度&=1.32 内墙：200厚加气墙查实用供热空调设计手册表 11.4-1可知 传热系数K =0.

9、59 W/ m?C，衰减系数B =0.45,衰减度v=7.55,延迟时间 E=6.2 h , v = 2.0，放热衰减度 $=2.93. 楼板：二三四层为水磨石楼面查实用供热空调设计手册表 11.4-4可知 传热系数K =2.72 W/ m?C，衰减系数B =0.50,衰减度 v 6.40,延迟时间 $= 5.3 h， v = 1.8，放热衰减度 5=2.74. 屋顶：200厚加气混凝土保温屋面查实用供热空调设计手册表11.4-2可知 传热系数K =0.79 W/ m?C，衰减系数B =0.31，衰减度v= 35.03，延迟时 间 $= 10.1 h， v = 2.1,放热衰减度 3=2.75

10、. 外窗：单框双玻璃塑钢窗灰白色活动铝百叶窗(无外遮阳) 查实用供热空调设计手册表 3.1-13可知窗户的传热系数K =2.90 W/ m ?C查实用供热空调设计手册表11.4-11可知 窗户的构造修正系数Xg =0.50 查实用供热空调设计手册表 11.4-12可知窗户的内遮阳修正系数 Xz =0.606. 内门：普通木质内门查采暖通风空气调节设计图说表1-2-2-2可知,木内门的传热系数K=2.9W/ m2 ?C四气象参数（一）室外气象参数冬季室外计算干球温度5C冬季室外计算相对湿度70%冬季平均风速2.4 m/s夏季室外计算干球温度33.5C夏季室外计算相对温度27.7C夏季日平均干球温

11、度30.1 C夏季平均日较差6.5C夏季平均风速1.8 m/s（二）室内设计参数表1-1室内温度（C）相对湿度（%）新风量夏季冬季夏季冬季m3/（h?人）25-2716-1860-6555-6030第二章机械排风系统设计由于二三层主厂房内因工艺需要大量烫机来烫衣服，故室内会散发大 量蒸汽，蒸汽所产生的湿负荷完全通过空调排出很难实现，根据采暖通 风与空气调节设计规范可知，对于室内散发大量蒸汽的发散源应设局部 排风装置，所以二三层主厂房需要设机械排风系统。由于室内仅有局部地 方散发大量蒸汽，根据需要仅在散发源上部设局部排风装置（局部排风罩） 一局部排风量的计算由于室内蒸汽散发量太大，根据需要设定蒸

12、汽？通过局部排风系统排走 其余？通过通过空调排出。其中二三层主厂房有30个烫台,每个烫台每小时 以0.125 m/s的速度向室内散发蒸汽。所以局部排风量为：Gjp =0.125 x 1X 30x ?=2.5 m3/s =9000 m3/h 二局部排风罩的设计根据实用供热空调设计手册局部排风罩的设计原则 ，结合厂房实际 情况，将局部排风罩设计成方形伞形罩，且方形伞形罩的开口角度为 60 , 伞形罩应设裙边，且在裙边设檐沟。1. 罩口面积的计算：排风罩的布置沿烫台均匀布置18个，故每个排风罩的排风量为：9000/18=500 m3/h =0.139 m3/s罩口面积 F=G/0.4=0.139/0

13、.4=0.3475m2故选取600 mmx 600伽的方形伞形罩，此时实际风速 V=0.386 m/s2. 裙边高度的计算：h20.25 F 0.25 0.6 0.60.15m三风道设计1. 风管布置二三Fit凤M右巴产图2-1二三层排风管道布置图2.风道水力计算（三）层排风管道水力计算表表2-1管段号流量(m3/s)长度（m）V假(m/s)断面尺寸（宽X高）V实(m/s)Pd(Pa)局阻Z(Pa)比摩阻R (Pa/m)Rml(Pa)Rml+Z(Pa)C50.1393.47.5160X 1207.2431.45.42170.4517187.40.2787.57200X 2006.9529.00

14、.25.82.82126.80.5567.56.5300X 3006.1822.90.153.41.511.314.70.8347.56500X 3005.5618.50.203.70.869.71.1127.55.5700X 3005.3016.80.203.40.64.57.91.3965900X 3005.1515.91.3721.80.5324.8EP=271.3Pa局部阻力系数如下：管段1：对开式调节阀（2叶）.12b2(a b)2 2002 (200250)0.44,30 ,5.190 。弯头 当 r/b=1.5 时，a/b=250/200=1.25 , 矩形排气罩 当 尸60时,

15、=0.16=0.16刀=5.1+0.16+0.16=5.42管段2:吸入三通十吨1 0.15管段3:吸入三通L20.25,旦1601200.48,0.15L1Fa200200管段4:吸入三通L210.167上1601200.213,0.20L16F3300300管段5:吸入三通.L210.125，旦1601200.128,0.20L18F3500300管段6:吸入三通 vL210.1，空1601200.091,L110Fa70030090 。弯头 r/b=1.5,a/b=900/300=3,=0.14矩形对开式2叶调节阀.10.25,60 ,0.730.202b2(a b)2 3002 (90

16、0300)风机出口接管0=30=0.30管段 6 刀=0.20+0.14+0.73+0.30=1.37选择风机：依据风量,风压选择风机型号，考虑10-15%勺安全系数，取10%风量 Q=1.39X( 1+10% =1.529 m3/s=5504 m3/h 风压 H=271.3X( 1+10% =298 Pa根据风机造型样本，选择威海克莱特菲尔有限公司生产的JZL4.0型低噪声轴流风机，结构尺寸如下：转速2900rpm叶片角度B 风量6071 m3/h全压314 Pa噪声72db(A)配用电机型号YSF-8022配用电机功率1.1KW安装尺寸表(单位：伽) 表2-2ABCEGKIJHn- dn

17、d14024504763002942543502802908- 104- 12由于另一排风系统与上相同，水力计算表见下水力计算表表2-3管段号流量(m3/s)长度(m)V假(m/s)断面尺寸(宽X高)V实(m/s)Pd(Pa)局阻Z(Pa)比摩阻R(Pa/m)Rml(Pa)Rml+Z(Pa)0.1393.47.5160X 1207.2431.45.42170.4517187.40.2787.57200X2006.9529.00.25.82.82126.80.5567.56.5300X 3006.1822.90.153.41.511.314.70.8347.56500X 3005.5618.50

18、.203.70.869.71.1127.55.5700X 3005.3016.81.3723.00.63.626.6EP=265.2Pa 依据风量Q=1.112 m3/s,风压EP=265.2Pa,考虑10%勺安全系数,即 Q=1.112X (1+10%)=1.22 m3/s =4403 m3/hP=265.2X (1+10%)=292 Pa根据风机造型样本，选择威海克莱特菲尔有限公司生产的JZL4.0型低噪声轴流风机，结构尺寸如下：转速2900rpm 叶片角度A风量6071 m3/h全压314 Pa噪声72db(A)配用电机型号YSF-8022配用电机功率1.1KW第三章空调系统负荷的确定空

19、调房间的冷热湿负荷是确定空调系统送风量和空调设备的容量的基 本依据，空调房间的的热量包括周围围护结构的太阳辐射热量，设备管道 及其他室内热源的散热量，食品物料的散热量。当确定空调房间的计算湿 负荷时，必须根据各项湿源的种类选用不同的群集系数，当计算空调房间 的散热量，要考虑下列因素：1. 人体散热量2. 渗透空气带入室内的热量3. 化学反应过程产生的热量4. 各种湿表面，液面或液流的散湿量5. 食品及其它物料的散湿量6. 设备的散湿量空调系统冷负荷，应根据所服务的房间同时使用情况，系统类型和调 节方式，按各房间诼时冷负荷的的综合最大值或各房间的计算冷负荷累加 值而定，并应计算新风冷负荷以及通风

20、机，水泵，风管，水管等温升引起 的附加冷负荷。本设计不采用各系统冷负荷综合最大值作为制冷机的容量， 而是把每个逐时值的累加最大值作为选用冷水机组的依据，为使其有富裕 值，一般在选用冷水机组时，应以小于 1的参差系数，有关空调的具体计 算请见下列计算过程。第一节二三层主厂房冷负荷计算(一)围护结构冷负荷计算1外墙:墙体的衰减系数B =0.08 3C ,所以应计算通过北内墙传热形成的冷负荷CL,即CL=KF(ls-t n)=2.59 X (30-2.4) X 4.8-0.9X 2.1 X 3-1.5X 2.1 X (30.1+1-26)+2.59X 2.4X 4.8-0.9X 2.1X (30.1

21、+5-26)=1860W2.2西内墙通过西内墙传热形成的冷负荷CL计算计算方法同上 ?tis=5C ,K=2.59 W/tf ?C , F=30X 4.8-1.5X 2.1 X 2-1.8X 2.4X 2=176.16 m2通过西内墙传热形成的冷负荷CL= KF(twp+?tis-t n)=2.59 X 176.16X (30.1+1-26)=2327W2.3.窗户根据围护结构的放热特性，查空气调节课本表2-6(房间类型和放热 特性)可知，因为内墙放热衰减度&=2.92.0,所以该厂房属于重型结构.采用谐波法的工程简化方法进行计算通过窗户传热引起的冷负荷，包括窗 户瞬变传导得热和日射得热形成的

22、冷负荷。(1) .窗户瞬变传导得热形成的冷负荷按下式进行计算：CLQ =KF?tT式中：K 窗户的传热系数，W/ ?CF窗口面积，tf?tt 计算时刻的负荷温差,C ,见空气调节课本附录2-12.因传导负荷只与气温有关，故按最热月的日较差分区，见附录2-12.窗户 热容小，传热系数较大，故负荷温差按早较差05C分档。当所计算的城市室外平均气温与制表与制表地点不同时，就适当加以修正。(2) .窗户日得射得热形成的冷负荷按下式进行计算:CLQ =FXg Xz Xd JnT式中:F窗口面积,tfXg窗户的构造修正系数，Xg =0.50Xz窗户的内遮阳修正系数,Xz =0.60Xd窗户的地点修正系数,

23、Xd=1.0Jn计算时刻的透过有内遮阳设施外窗的太阳辐射负荷强度,W/tf，见空气调节课本附录 2-13 西外窗冷负荷：(1)瞬变传导得热形成的冷负荷由附录2-12中查得各计算时刻的负荷温差？坨计算结果列于下表中：西外窗瞬变传导得热形成的冷负荷(W)表3-4计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00?t T1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F86.94CLQ t4546058071009118513611488158816641689163915631

24、260(2)日得射得热形成的冷负荷由附录2-13中查得名计算时刻的负荷强度JnT计算结果列于下表中:西外窗日得射得热形成的冷负荷(W)表3-5计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Jn t36516474848813221327930828621099Xg0.5Xz0.6Xd1.0F86.94CLQ t939133016691930219122953443555572778033745954772582东外窗冷负荷：东外窗瞬变传导得热形成的冷负荷(W) 表3-6计算时刻T7:008:009:0010

25、:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00?t T1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F6.9X 2.1 X 10=144.9CLQ t4546058071009118513611488158816641689163915631260东外窗日得射得热形成的冷负荷(W)表3-7计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00JnT212274292262198148138128116100816046Xg0.

26、5Xz0.6Xd1.0F144.9CLQ t9216119112691138860764345999556450424347352126081999南外窗冷负荷南外窗瞬变传导得热形成的冷负荷(W)表3-8计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00?t T1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F6.9X 2.1X 4=57.96CLQ t30340353867279090899210591109112610921042840东外窗日得射得热形成的冷负荷(W)

27、表3-9计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Jn t26425667788586847867523526Xg0.5Xz0.6Xd1.0F57.96CLQ t45273097411651366147814951461135611659046094524内门冷负荷计算方法同内墙引起的冷负荷(1) 西内门冷负荷西内门的邻室温升？tis=1 C ,所以内门传热引起的冷负荷Q=KF(twp+?tis-t n)=2.9 X (1.5X 2.4X 2+1.8X 2.4X 2)X (30.1+1-26)=234W

28、(2) 北内门冷负荷西内门的邻室温升？tis=C, 5C,所以内门传热引起的冷负荷Q = KF(wp + ?tlS-t n)=2.9 X (0.9X 2.1 X 3+1.5X 2.1)X (30.1+1-26)+2.9X (0.9X 2.1) X (30.1+5-26)=180W三层厂房车间围护结构冷负荷汇总表表3-10计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00西外墙685东外墙1142南外墙304北内墙1860西内墙2327西内门234北内门180西外窗温差4546058071009118513611

29、488158816641689163915631260日射939133016691930219122953443555572778033745954772582东外窗温差756100913451681197522692479264727732815271326052101日射9216119111269311389860764345999556450424347352126081999南 外温差30340353867279090899210591109112610921042840窗日射4527309741165136614781495146113561165904609452汇总1885227

30、2247524572284214722622460259525902406206315962088678637066最大时刻出现在 15:00 ,为25953 W= 25.953 KW （二）.内扰（室内热源）散热形成的冷负荷室内热源包括工艺设备散热、照明散热及人体散热等。室内热源散出的热量包括显热和潜热两部分，显热散热中对流热成为瞬时冷负荷，而辐射热部分则先被围护结构等物体表面所吸收，然后再缓慢地逐渐散出，形成冷负荷.潜热散热瞬时冷负荷。1. 人体散热形成的冷负荷人体散热与性别，年龄，衣着，劳动强度以及环境条件（温、湿度）等多 种因素有关。从性别上看，可认为成年女子总散热量约为男子的 85%

31、儿童 约为75%由于性质不同的建筑物中有不同比例的成年男子，女子和儿童数量， 而成年女子和儿童的散热量低于成年男子。为了实际计算方便，可以成年 男子为基础，乘以考虑了各类人员组成比例的系数，称群集系数。于是人体显热散热形成的计算时刻冷负荷则为：Q = inX tT W式中:qi不同室温和劳动性质时成年男子显热散热量，W见空气调节课本表2-16n室内全部人数4群集系数,见空气调节课本表2-15,忻0.9 T人员进入空调房间的时刻 tT从人员进入房间时算起到计算时刻的时间,h X tT tT时间人体显热散热量的冷负荷系数，见空气调节附 录表2-16人体潜热散热形成的冷负荷为Q=2n式中:q2不同室

32、温和劳动性质时成年男子显热散热量，W见空气调节课本表2-164 n同上式查空气调节课本表 2-16可知，t=26C时，q1=74W查空气调节课本附录表 2-16得出tT时间人体显热散热量的冷负 荷系数，计算结果列于下表中：人体显热散热形成的计算时刻冷负荷表3-11计算时刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00X tT000.520.680.730.76000.520.680.730.760q17440.9n60CLQ t0020782718291830360020780718291830360人体潜热散热形成

33、的冷负荷Q=2n查空气调节课本表 2-16可知，t=26C时，q2=116W故人体潜热散热形成的冷负荷 Q=2n=0.9X 60 X 16仁9474W2. 照明设备散热形成的冷负荷照明设备散热形成的冷负荷 QtT=nin2N JLtT 式中:ni镇流器消耗功率系数，取n1=1.2 n2灯罩隔热系数，取0.8 N照明灯具所需功率W JL订一照明散热的负荷系数,见空气调节课本附录2-15 tT开灯后的小时数按实际测量数值可知，该厂房每平方米所需照明设备功率15W则总照明设备功率为 N=15X (75 X 30)=33750W照明设备散热形成的冷负荷(W)(连续开灯4小时) 表3-12计算时刻T7:

34、008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00JL T000.420.610.660.70000.420.610.660.700t n11.2n20.8N33750Q tT001417205822272362001417205822272362058555855-3. 电热设备散热形成的冷负荷电热设备散热形成的冷负荷 QtT= n1 n2 n3N JEtT 式中:N电热设备所需功率 WJEtT 电热设备散热的负荷系数，见空气调节课本附录2-14 n1 电热设备的同时使用系数，取 0.9n2电热设备的利用系数，取0.9n3

35、电热设备的负荷系数，取0.7 二三层主三房有30台烫机，每台功率500W电热设备散热形成的冷负荷(W)(连续运行4小时)表3-13计算时刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tJEt000.560.720.770.81000.560.720.770.810n10.9n20.9n30.7N500X 30=15000Q tt00476348475184545300476348475184545904. 蒸汽散热形成的冷负荷由于车间有30台烫机，会有大量蒸汽散发出来，故要考虑蒸汽散热所形 成的冷负荷，计算方法如下

36、：按蒸汽焓值的？进行计算，即蒸汽散发热量的 ?通过空调排出，每台烫机散发蒸汽量为 10Kg/h?台，故蒸汽散热开成的冷 负荷为：Q=(1.84 X 110+2500)- 1.01 X 26+(2500+1.84 X 26) X 13.2/1000 X 10 X 30/(3600 X 3)=73.403KW注:查焓湿图可知,室内状态点为N:t=26 C, =62.5%,d=13.2g/Kg干空 气5. 局部排风形成的冷负荷Qjp=Gjp(iw-in)=2.5X 1.2X (88.6-59.5)=87.3KW二(三)层冷负荷汇总(W)表3-14计算时刻T7:008:009:0010:0011:00

37、12:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00围护1885227224752257228421472262246025952590040620631596结构2088678637066人体0020782718291830360020782718291830360显热人体9474潜热10081296138614581008129613861458设备0000000000000照明0047634847518454560047634847518454560蒸汽73403排风87300189019282159222922342237192819472171224222

38、5822291861合计29975108006805834637652743最大时刻出现在下午17:00，最大冷负荷为225865W=225.865KW第二节四层主厂房冷负荷确定(一)围护结构传热形成的冷负荷(1) 通过围护结构(门、窗、墙体)所传递的热量所形成的冷负荷与二三层厂 房车间一样，这里不做详细计算，就以表格的形式表现出来，见下表所示(2) 通过屋顶传热所形成的冷负荷：采用谐波法的工程简化方法进行计算通过屋顶传热引起的冷负荷，按下式进行计算：CLQ =KF?t讥式中：计算时间，hk围护结构表面受到周期为24小时谐性温度波作用温度波传到 内表面的时间延迟，hK屋顶的传热系数，W/ m2

39、 ?CF屋顶面积，川?t& 计算时刻的负荷温差，C ,见空气调节课本附录2-11. 查空气调节课本附录2-5,水泥屋面的吸收系数 尸0.74屋顶冷负荷(W)表3-15计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:000000121111121314151718K0.79F75X 30=2250CLQ0000213319551955213323102488266630213199033085385四层车间围护结构冷负荷汇总表(W)表3-16计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:00

40、14:0015:0016:0017:0018:0019:00屋顶00002133019553195532133023108248852666330218186640西外墙685东外墙1142南外墙304北内墙1860西内墙2327西内门234北内门180西外窗温差4546058071009118513611488158816641689163915631260日射939133016691930219122953443555572778033745954772582东外窗温差756100913451681197522692479264727732815271326052101日射92161191

41、11269311389860764345999556450424347352126081999南外窗温差30340353867279090899210591109112610921042840日射4527309741165136614781495146113561165904609452汇总18852227202475824578441764103042181459364906150792507235085434606(二)内扰(室内热源)散热形成的冷负荷(1) .人体散热形成的冷负荷，计算方法与上面相同，这里不再重述人体显热散热形成的计算时刻冷负荷表3-17计算时刻T7:008:009:00

42、10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00X tT000.520.680.730.76000.520.680.730.760q17400.9n45CLQ t0015592039218922770015592039218922770人体潜热散热形成的冷负荷 Q=2 n=0.9X 116X 45=7106W(2) .照明设备散热形成的冷负荷与二(三)层相同，详细结果见冷负荷汇总(3) .电动设备散热形成的冷负荷电动设备散热形成的冷负荷 QtT= JEtTni n2 n3N / n 式中：N电热设备所需功率 WJEtT 电动设备散热的负荷系数

43、，见空气调节课本附录2-14 ni电热设备的同时使用系数，取 0.9n2电热设备的利用系数，取0.9n3电热设备的负荷系数，取0.7n 电动机的效率,取85%四层厂房有带裁机4台,每台功率10KW,粘衬机4台,每台功率12KW 故总计安装功率为88KW所以电动设备散热形成的冷负荷见下表。电动设备散热形成的冷负荷(W)(连续运行4小时)表3-18计算时刻t7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00JEt000.560.720.770.81000.560.720.770.810n10.9n20.9n30.7n0.85N88000Q tT00380048965236550800380048965236550800 0 0 0 0 0 0 0四层冷负荷汇总（W）表3-19计算时刻T7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015