韶钢8号高炉低燃料比生产--韶钢

1、 韶钢韶钢8 8号高炉低燃料比生产号高炉低燃料比生产炼铁部 8BF2013年11月主要内容2012、2013年燃料比对比降低燃料比措施韶钢8号高炉操作特点存在的问题 2013年至今8BF生产实现炉况长周期稳定顺行，各项技术指标不断优化、提高，特别是高炉燃料比逐月降低，为降低生铁成本做出了突出贡献。 2013年110月8BF燃料比平均497kg/t，对比2012年520kg/t，降低了23kg/t。20122012、20132013年燃料比对比年燃料比对比月6日10月20日6m干熄炉检修，用50%水焦三三一一1 1、原燃料管理、原燃料管理2 2、合理的操作炉型、合理的操作炉型3 3、上、下部调剂

2、相结合，提高煤气利用率、上、下部调剂相结合，提高煤气利用率4 4、铜冷却壁渣皮的控制，降低炉体热负荷、铜冷却壁渣皮的控制，降低炉体热负荷. .5 5、稳定热制度、稳定热制度 6 6、强化炉前出铁管理、强化炉前出铁管理 7 7、脱湿鼓风、脱湿鼓风 8 8、二二点击输入标题信息点击输入标题信息降低燃料比措施降低燃料比措施一、原燃料管理一、原燃料管理.降低焦炭灰分。2013年110月Ad平均12.2%，对比2012年降低0.26%，Ad按每降低1%，降低燃料比6kg/t计算，可降低燃料比约1.56 kg/t。稳定M40、 M10、 CSR、 CRI。1.稳定焦炭质量 时间时间焦炭成分焦炭成分冶金性能

3、冶金性能MtMtAdAdVdafVdafStdStdM40M40M10M10CRICRICSRCSR20122012年年0.57 0.57 12.46 12.46 1.35 1.35 0.68 0.68 88.10 88.10 5.63 5.63 24.70 24.70 64.50 64.50 20132013年年1 1月月0.50 0.50 12.59 12.59 1.37 1.37 0.59 0.59 87.87 87.87 5.50 5.50 24.60 24.60 66.02 66.02 20132013年年2 2月月0.79 0.79 12.65 12.65 1.33 1.33 0.

4、54 0.54 86.97 86.97 5.93 5.93 24.65 24.65 66.17 66.17 20132013年年3 3月月0.50 0.50 12.25 12.25 1.27 1.27 0.62 0.62 87.60 87.60 5.74 5.74 23.21 23.21 66.63 66.63 20132013年年4 4月月0.49 0.49 11.89 11.89 1.30 1.30 0.76 0.76 88.01 88.01 5.48 5.48 22.33 22.33 66.88 66.88 20132013年年5 5月月0.51 0.51 11.64 11.64 1.3

5、1 1.31 0.72 0.72 89.02 89.02 4.91 4.91 22.33 22.33 67.16 67.16 20132013年年6 6月月0.48 0.48 11.80 11.80 1.28 1.28 0.71 0.71 88.02 88.02 5.34 5.34 24.87 24.87 64.30 64.30 20132013年年7 7月月1.04 1.04 12.06 12.06 1.25 1.25 0.63 0.63 88.83 88.83 5.33 5.33 22.70 22.70 66.41 66.41 20132013年年8 8月月0.95 0.95 11.93

6、11.93 1.26 1.26 0.65 0.65 88.49 88.49 5.25 5.25 22.23 22.23 67.65 67.65 20132013年年9 9月月5.51 5.51 12.61 12.61 1.24 1.24 0.66 0.66 85.80 85.80 5.47 5.47 22.95 22.95 66.20 66.20 20132013年年1010月月4.66 4.66 12.59 12.59 1.23 1.23 0.59 0.59 87.22 87.22 5.38 5.38 23.88 23.88 65.65 65.65 水螅焦6m水焦质量日期日期检测结果检测结果

7、粒度检验粒度检验冶金性能冶金性能MtMtAdAdVdafVdafStdStdM40M40M10M1025mm25mm平均平均CRICRICSRCSR9 9月月5 5日日0.40.412.7512.751.21.20.680.6888.8288.825.275.272.422.4255.4855.48222268.468.49 9月月6 6日日3.23.212.712.71.261.260.650.6585.185.15.545.544.824.8253.2253.229 9月月6 6日日9.49.412.6412.641.391.390.650.659 9月月7 7日日6.86.812.371

8、2.371.271.270.630.639 9月月8 8日日7.47.412.5712.571.231.230.610.6185.9285.925.665.664.184.1852.4952.499 9月月9 9日日7 712.4412.441.31.30.630.6386.3286.325.435.435.225.2250.6950.6923.423.463639 9月月1111日日5.45.412.412.41.371.370.640.6484.6984.695.565.564.624.6254.1154.11242464.464.49 9月月1616日日8.28.212.7912.791

9、.31.30.730.7383.983.95.945.947.047.0454.3454.349 9月月1717日日7.67.612.7812.781.291.290.720.7283.8783.876.026.024.514.5153.5353.5322.422.465.865.86m干熄系统检修期间，湿焦水分最高上升至9.4%， M40平均下降3%， M10平均升高0.3%，CSR平均下降1%.焦比上升25kg/t ，影响燃料比上升12kg/t 。6m干焦6m水焦 一、一、加强原燃料管理加强原燃料管理2.优化炉料结构，提高入炉品位.2013年8BF 110月入炉综合品位为：58.96%，对

10、比2012年58.81%，上升了0.15%，特别是烧矿品位达到了57.41%，同时渣比也下降至311kg/t。一、一、加强原燃料管理加强原燃料管理一、加强原燃料管理一、加强原燃料管理换堆前后品位波动大烧结矿在8BF炉料结构中占比达到75%以上，烧矿质量波动对炉况影响大。提高烧矿质量主要通过提高烧矿的转鼓和低温还原粉化指数，降低筛分指数，稳定烧矿中FeO来实现。2013年8BF对应的6#机，成分如下：3.提高烧结矿质量一、一、加强原燃料管理加强原燃料管理烧结矿成份烧结矿成份 % %TFeTFeR RFeOFeOAl2O3Al2O3MgOMgOSIO2SIO2CaOCaO57.4157.411.8

11、61.869.169.161.741.741.91.95.255.259.859.85指标指标还原粉化指数还原粉化指数转鼓转鼓抗磨抗磨筛分筛分平均粒度平均粒度67.2567.2578.6178.613.963.963.813.8119.5919.59一、提高原燃料质量一、提高原燃料质量低温还原粉化指数由54.46% 提高至67.25% 合理的操作炉型是高炉保持长期顺行稳定和降低燃料比的前提。8BF通过实践摸索得出：维持59006000m3/min风量， 60008000m3/h富氧，实际风速、动能分别达到240250m/s、135145kj/s对有效吹透中心，形成合理的操作炉型是比较有效的。

12、1.坚持大风量操作01000200030004000500060007000800090001月2月3月4月5月6月7月8月9月10月BV m3/min 5829587456365867588058555837587757825853O2 m3/h8703847752247818735571437297698964477667 炉况顺行时风压要控制400Kpa，当炉况有波动时首先应严格控制好风压（402Kpa）、压差水平（180Kpa），风压超过405Kpa或压差超过185Kpa就应减风过渡，避免因风压、量关系紧张而导致炉墙渣皮脱落，影响操作炉型。 料速在一定的程度上可以衡量上升的煤气流与下降

13、的矿批是否匹配。当料速达到5.5批/小时以上有利于促进煤气流的均匀分布和下料顺畅，反之当料速低于5.5批/小时时应认真分析当前的矿批与风量是否匹配，当前的布料矩阵是否合理 。日常生产时8号高炉料速按5.75.8批/小时来调整矿批重。 包括炉芯温度的变化，原燃料对炉缸透液性的影响，风口漏水炉前出渣铁和低炉温对炉缸堆积的影响等。 在生产中严禁长时间低炉温操作，如出现连续24小时铁水温度1490，就应全面查找原因，退轻矿焦比把炉温提上来，再对炉缸进行816小时15101520的轻度热洗。措施：1.选择合适的风口进风面积，实际风速达到250m/s，合适的实际风速和鼓风动能形成了适宜的风口循环区，保证了

14、初始煤气稳定。2.不断优化上部装料制度，使装料制度和送风制度匹配，形成宽度达1.21.5m的平台和深度达1.21.5m的中心漏斗。 基本料制： C3835.53330.528O3835.53330.51300mm333212332 8BF炉体B1S3高温区使用6段铜冷却壁，通过实践摸索，影响渣皮频繁脱落的主要原因有： .中心气流不透； .边缘长期过重； .Zn等有害杂质的循环富集等 稳定炉体热负荷措施有： .维持大风量、适宜富氧操作，促进中心通畅； .适当疏松边缘； .通过大矿批，提高富氧促进软融带根部下移至炉腰和炉腹位置。 .建议通过优化配矿，从源头上减少Zn等有害杂质入炉。日常炉体热负荷按

15、800010000 107j/h控制，当低于此标准时通过调节料线、布料矩阵等适当疏松边缘。 2013年110月8BF炉体热负荷平均为9828 107j/h，对比2012年平均12960107j/h相比，热负荷降低了约3000 107j/h，每1000107j/h按影响燃料比约2kg/t计算，降低入炉燃料比约6.0kg/t. . 炉缸热量的充沛稳定是炉况稳定的必要条件。为稳定炉温水平，采用如下方法调节炉温：1.炉温调节采取趋势化管理2.三班统一操作，细化、量化调节。3.对应一定的焦炭负荷，稳定相应的煤量，用风温和湿度来调节炉温。日常PT：14901510，Si:0.300.40%控制。2013年

16、PT平均：1499，Si:0.403%2013年5月脱湿机正式投入使用。采用脱湿鼓风后，湿度正常按1014g/m3调节，湿度稳定后高炉风量稳定，料速也趋于稳定。7、8月吨铁脱湿最高达11.4、14.04kg/t，按脱湿1g/m3影响燃料比0.75kg/t计算，则最高可降低燃料比11kg/t。 通过加强炉前出铁管理，及时排放炉内渣铁有利于促进炉况顺行稳定。炉前出铁采取的主要措施有：1. 铁口操作按照先开后堵的原则；2. 铁口深度按照36003800mm目标来控制；3. 堵口打泥量要求稳定在6.06.5格；4. 钻头大小使用5560mm；5. 出铁时间控制在120min左右，每天出铁次数1213次

17、。6. 打开铁口1小时内要求见渣，否则打开另一铁口重叠出铁。7. 每炉铁及时计算铁量差，当高炉欠铁200吨以上时组织重叠出铁。七、加强炉前出铁管理七、加强炉前出铁管理八、降低休风率八、降低休风率1.加强定修管理，降低设备故障休风率；2.维持炉况顺行、稳定，改善炉缸活性，减少风口小套烧损；3.强化设备的点检、维护，特别是炉前开口机、液压炮、上料主皮带等重要设备。2013年110高炉休风率为1.64%，其中高炉工艺休风率为0.18%，对比2012年分别降低了0.42%、0.25%。 操作特点操作特点1.坚持大风量操作。日常风量争取达到59006000m3/min。在炉况的恢复中优先恢复风量，再逐步

18、恢复富氧量。2.按压差操作日常压差按180Kpa控制。超过185Kpa就应减风过渡，避免因风压、量关系紧张而导致气流剧变，导致后续更大的减风。3.维持合适的料速日常料速按5.75.8批/小时来衡量。当料速低于5.5批/小时时应认真分析当前的矿批与风量是否匹配，当前的布料矩阵是否合理。 4.平台+漏斗布料模式 通过装料制度和送风制度匹配，形成宽度达1.41.5m的平台+深度达1.001.2m的中心漏斗。煤气利用率达到49.250%。低炉体热负荷控制 日常炉体热负荷按800010000 107j/h控制。 6.低Si冶炼 日常PT：14901510，Si:0.300.40%来控制。 7.脱湿和加湿

19、 脱湿鼓风投入后，湿度正常按1014g/m3调节。 复风采用加湿，湿度按2528g/m3调节。 操作特点操作特点8.较低顶压操作59006000m3/min风量顶压对应214216Kpa.适当降低顶压后，有利于增大进风量，吹透中心。9.休风料加入比例根据休风时间长短，先确定总的减矿比例，再确定风口下炉腹、炉腰、炉身各段的减矿比例。10.送风面积大风口进风面积常年维持0.43720.45m2。 .操作特点操作特点1 1 高炉压差高高炉压差高 4 4 炉料结构不稳定，料种变化频繁，烧结矿换炉料结构不稳定，料种变化频繁，烧结矿换堆时成分波动大堆时成分波动大2 2 炉身渣皮还不稳定炉身渣皮还不稳定 3 3 入炉原材料入炉原材料ZnZn负荷高负荷高 5 5 高炉风口损坏率偏高高炉风口损坏率偏高 正常生产时，高炉压差处于180185kpa，对比国内同类型高炉，压差明显偏