采油工程1-课件

1、Inflow Performance Relationship & Wellbore Multiphase Flow Well Inflow PerformanceBasic Conception of Wellbore Two Phase FlowOrkiszewski CorrelationBeggs-Brill Correlation 主要内容主要内容自喷井生产系统自喷井生产系统分离器地面油嘴井口安全阀（海上油井）安全阀（海上油井）节流器（海上油井）节流器（海上油井）井底流压Pwf井底油层面上的压力Pwfs 平均地层压力Pr集气管网油罐 井筒设备：井筒设备：油管、封隔器、配产器；

2、地面设备：地面设备：井口装置（又称采油树），内含有油嘴。油井生产过程油井生产过程 第一节第一节 油井流入动态（油井流入动态（IPRIPR曲线）曲线） wfPoQ线性流径向流2lnooeoowk h PqrBrPoook AqL复合型：复合型：P Pwfwf P Pb b P Pb b, ,单相渗流，单相渗流， 牛顿流体（刚性水驱）牛顿流体（刚性水驱）曲线型：曲线型：a.a.非牛顿流体单相驱，非牛顿流体单相驱， b.b.P Pwfwf 1.5时，应用Standing方法计算结果不合理，可应用Harrison方法：max()max(1)/oFEoFEqq=Pwf=0Pwf=0max()oFEqma

3、x(1)oFEq=三种图版对应的油井流动效率范围不同三种图版对应的油井流动效率范围不同HarrisonHarrison方法和方法和StandingStanding方法图版中的最大产液量是方法图版中的最大产液量是FE=1FE=1时的最大产液量，不是油井实际的最大产液量。时的最大产液量，不是油井实际的最大产液量。HarrisonHarrison方法的图版可以获得高流动效率井和低流压井的方法的图版可以获得高流动效率井和低流压井的最大产液量，而最大产液量，而StandingStanding方法不能。方法不能。 ) 1(maxFEqqoo图 2 - 7 H a r r i s o n无 因 次 I P

4、R曲 线 ( F E 1 )2PCPBAqnrwfrwfooPPvPPvqq2max11 srhLhLrBhkJwehooohh2/ln/4ln/543. 0srhLhrLrLBhkJwehehooohh2/ln/2/2/11ln/543. 02shrhLhLLaaBhkJwooohh2/2/ln/2/2/ln/543. 022222 srhLhXBhkJwooohh12/ln/cosh/543. 0组合型组合型IPRIPR曲线曲线)(wfroPPJqwfbPP时1.()rbbJ PqP2.时时bwfPP油藏中同时存在单相流、油气两相流。油藏中同时存在单相流、油气两相流。21 0.20.8()

5、 wfbwfobbcPPqPPqq)(8 . 0)(2 . 01 8 . 12bwfbwfbbroPPPPPPPqJ3.3.当当 后，油藏中出现后，油藏中出现两相两相流动。流动。bwfPP1.81.8(1)bbrbcqJPqPP)(wfroPPJq)( 8 . 02 . 01 2bwfbwfcboPPPPqqqwfbPP时wfodPdqJ8 . 1bcJPq 26 . 12 . 0bwfcbcwfoPPqPqdPdqbcbcPqPqJ16 . 12 . 0)/(brbPPqJ) 1( 8 . 1brbcPPqq当测试压力 ，求 时的产量并绘制IPR曲线bwftestPPbwfPP求求J J：由

6、：由)(wftestrotestPPJqwftestrotestPPqJ求求q qc c：8 . 1bcJPq 求不同求不同q qwfwf下的产量下的产量q qo o：绘制绘制IPRIPR曲线曲线wfbPP时)( 8 . 02 . 01 2bwfbwfcboPPPPqqqbwfPP时)(wfroPPJq当测试压力 ，求不同 下的产量并绘制IPR曲线bwftestPPwfP求求J J：由：由)(brbPPJq求求q qc c8 . 1bcJPq 求产量求产量q qo o：)(8 . 02 . 01 2bwftestbwftestcbotestPPPPqqq绘制绘制IPRIPR曲线曲线)(8 .

7、0)(2 . 01 8 . 12bwftestbwftestbbrotestPPPPPPPqJ单相流采油指数：wfbPP时)( 8 . 02 . 01 2bwfbwfcboPPPPqqqbwfPP时)(wfroPPJq已知D井平均地层压力为16MPa，Pb为13MPa,Pwf为8MPa时的产量为71.45m3/d，试计算Pwf为14MPa和7MPa时的产量并绘制该井的 IPR曲线。bqJ和22310.2()0.8() 1.871.451388161310.2()0.8() 1.8131310/( .)owfwfbrbbbqPPPJPPPPmd MPa=例例 题题3()10161330/rbbJ

8、 PPmqdmaxocqq 和310 1372.22/1.81.8bcJmdqPx3ma3072.22102.22/bcoqqmqd114wfPMPa31()1016 1420/orbqJ PPmd27wfPMPa22231 0.20.8() 773072.221 0.20.877.69/1313wfwfobbcbqPPqPPmqdPwf,MPa161414870Qo,m3/d0203071.4577.69102.22 (1)twoilwwaterqfqf q()()(1)wfwwf oilwwf waterPfPf P多层油藏油井流入动态多层油藏油井流入动态随着流压的降随着流压的降低，供液的

9、小低，供液的小层增加、产量层增加、产量增加、采液指增加、采液指数增加。数增加。2.2.层间有干扰层间有干扰油层压力小于水层压力油层压力小于水层压力a.全井IPR曲线b.油层单独测试的IPR曲线c.水层单独测试的IPR曲线A油层静压PoB全井静压PeC水层静压Pw当井底流压大于全井静压(PwfPe)时，井口不出液，而此时水层出水，出水量为CB曲线。水去哪了？水去哪了？当PePwfPo时，井口出水，但水层出水量高于井口产水量。水又去哪了？水又去哪了？当井底流压小于油层静压(PwfPo)时，井口同时产出水和油，此时全井的IPR曲线为油、水层IPR曲线的迭加。C在PwfPo之前，井口全部产水，油井含水

10、率为100。 当PwfPo时，井口开始产油，含水率开始下降。 结论结论: :123owfPP时，发生高压层向低压层的倒灌层间干扰；owfPP时，无层间干扰井口含水率随流压的降低而降低，即降低流压既可以提高油井产量，又可以降低含水率（但产水量也增加）。油层压力大于水层压力油层压力大于水层压力123油井含水率随流压的降低而上升; swsoPP wwfPP时，只产油；wwfPP时，同时产出水和油;本本 节节 小小 结结基本概念：油井流入动态；采液指数；表皮系数；流动效率基本概念：油井流入动态；采液指数；表皮系数；流动效率基本方法：基本方法：IPR曲线求取曲线求取基本方法的扩展与修正：基本方法的扩展与

11、修正：液相液相气液两相气液两相液相液相+气液气液油气水三相油气水三相采液指数采液指数Vogel组合式组合式PetrobrasuStanding Harrisonu水平井、定向井水平井、定向井表皮效应表皮效应:由于钻井、完井、由于钻井、完井、作业或采取增产措施，使作业或采取增产措施，使井底附近地层的渗透率变井底附近地层的渗透率变差或变好，从而引起附加差或变好，从而引起附加流动压力的效应。流动压力的效应。流入动态研究方法流入动态研究方法VogelVogel方法方法费特柯维费特柯维奇方法奇方法StandingStanding方法方法HarrisonHarrison方法方法直井直井斜井斜井水平井水平井

12、油气两相油气两相油气水三相油气水三相ChengCheng方法方法完善井完善井不完善井不完善井PetrobrasPetrobras方法方法BendakhliaBendakhlia方法方法BorisovBorisov方法方法EconomidesEconomides方法方法JoshiJoshi方法方法GigerGiger方法方法MutalikMutalik等方法等方法Basic Conception of Wellbore Two Phase Flowa.a.出现条件出现条件btpp wfbtpppbwfpptfHwfppppwfp多相流多相流油（或油（或+水）水）+气气单相流单相流油（或油（或+水

13、）水）1.1.油气混合物在垂直管中的流动特征油气混合物在垂直管中的流动特征 d.d.能量消耗能量消耗单相：重力单相：重力+ +摩阻摩阻多相：重力多相：重力+ +摩阻摩阻+ +动能损失动能损失单相：单相：多相：自下而上多相：自下而上Cvq,mvq,c.c.运动参数运动参数流压：流压：从油层流到井底后具有的压力。从油层流到井底后具有的压力。油压：油压：流压作用下，克服静液柱压力和流动流压作用下，克服静液柱压力和流动 阻力阻力后的压力。后的压力。多相垂直管流+混合物的密度、粘度、流速等会随温度、压力变化而变化流动形态会发生变化能量损失主要包括：重力损失摩擦损失滑脱损失油气混合物在垂直管中的流动特征油

14、气混合物在垂直管中的流动特征根据两相介质分布的外形分为根据两相介质分布的外形分为5类：类：原油从井底流到井口，主要克服原油从井底流到井口，主要克服重力损失重力损失和和摩擦损失摩擦损失，压力越来越小，当井筒压力低于饱和压力时，溶解气从压力越来越小，当井筒压力低于饱和压力时，溶解气从油中分离出来，气体体积不断膨胀，导致油气分布状态油中分离出来，气体体积不断膨胀，导致油气分布状态发生变化。发生变化。泡流泡流特点：特点：气体是分散相，液体是连续相；重力气体是分散相，液体是连续相；重力损失为主，滑脱现象比较严重。损失为主，滑脱现象比较严重。各流态的主要特征各流态的主要特征泡流泡流混合物继续向上流动，压力

15、逐渐降低，气混合物继续向上流动，压力逐渐降低，气体不断膨胀，小气泡合并成体不断膨胀，小气泡合并成大气泡大气泡，井筒，井筒内将形成一段液一段气的结构。内将形成一段液一段气的结构。气体呈分散相，液体呈连续相；气体呈分散相，液体呈连续相；一段气一段液交替出现；一段气一段液交替出现；气体膨胀能得到较好的利用；气体膨胀能得到较好的利用；滑脱损失变小；滑脱损失变小；摩擦损失变大。摩擦损失变大。段塞流段塞流压力继续下降，气泡从中间突破，油管中压力继续下降，气泡从中间突破，油管中心是连续的气流，管壁为油环。心是连续的气流，管壁为油环。环流环流压力进一步下降，气体体积流量足够大，占据压力进一步下降，气体体积流量

16、足够大，占据整个油管，液体以整个油管，液体以液滴形式液滴形式分散在气流中分散在气流中。气体是连续相，液体是分散相；气体是连续相，液体是分散相；气体以很高的速度携带液滴喷出井口；气体以很高的速度携带液滴喷出井口；气、液之间的相对运动速度很小；气、液之间的相对运动速度很小；气相是整个流动的控制因素。气相是整个流动的控制因素。雾流雾流( (三三) )滑脱现象及特性参数滑脱现象及特性参数1.1.滑脱现象滑脱现象井筒气液两相流动中，混合物的重力损失一般大于其井筒气液两相流动中，混合物的重力损失一般大于其它能量损失；它能量损失；重力损失的大小直接取决于井深和混合物密度；重力损失的大小直接取决于井深和混合物

17、密度；混合物的密度与滑脱现象有关。混合物的密度与滑脱现象有关。气液两相过流断面示意图因滑脱而产生的附加压力损失因滑脱而产生的附加压力损失称为称为滑脱损失滑脱损失。通常用通常用有有、无无滑脱时混合物滑脱时混合物的密度之差的密度之差 来表示单位管长来表示单位管长上的滑脱损失：上的滑脱损失：mmmAAVVHLLLAAVVHGGG1LGHH2.求取混合物密度求取混合物密度LGLmLLqqqqqGLLLGLGGLLmqqqq1无滑脱时的混合物密度无滑脱时的混合物密度LALALALLGGm滑脱时的滑脱时的AAVVHLLLAAVVHGGG1LGHHLLLGmHH1滑脱损失滑脱损失GLLLLLmmmHH总结总

18、结多相垂直管流特性多相垂直管流特性流态变化流态变化压力损失压力损失纯油流纯油流泡流泡流段塞流段塞流环流环流雾流雾流重力损失：重力损失：摩擦损失：摩擦损失：滑脱损失：滑脱损失：Hm、mm、m计算难度增大关键是计算mmm、 倾斜管流能量平衡关系示意图倾斜管流能量平衡关系示意图11 1211,2UPVmvmgh222222,2UPVmvmgh11sinhZ22sinhZ-q1122二、井筒气液两相流能量平衡方程二、井筒气液两相流能量平衡方程及压力分布计算步骤及压力分布计算步骤1.1.能量平衡方程推导能量平衡方程推导质量为质量为m的流体，在一定状的流体，在一定状态下具有的能量包括：内能、态下具有的能量

19、包括：内能、位能、动能和压缩（或膨胀）位能、动能和压缩（或膨胀）能。能。2222221121112sin2sinVPmvmgZUqVPmvmgZU断面断面1 1和和2 2流体能量平衡关系：流体能量平衡关系：dzdvvDvfgdzdp2sin2写成微分形式： 0)(sindqPVddZmgmvdvdUwdlPdVdqdUwrdldq PdVdUdqdqr由于（摩擦产生的热量消耗的功）（摩擦产生的热量消耗的功）0sinwdldZmgmvdvVdPm取单位质量10sin1wdldZgvdvdP写成压力梯度形式取取z轴方向为自轴方向为自上上而而下下：加速度摩擦举高)()()(dZdPdZdPdZdPd

20、ZdP则：则：令：令：2)()(sin)(2vdfdZdIdZdPdZdvvdZdPgdZdPw摩擦加速度举高dzdvvDvfgdzdp2sin22sin2mmmmmmmvdfdZdvvgdhdP水平管流水平管流: :dxdvvDvfdxdp22垂直管流垂直管流: :dhdvvDvfgdhdp22多相混合物流动多相混合物流动: :以计算段下端压力为起点，重复步。以计算段下端压力为起点，重复步。2.2.垂直多相管流压力分布计算步骤垂直多相管流压力分布计算步骤重复的计算，直至重复的计算，直至 。hh已知任一点已知任一点( (井口或井底井口或井底) )的压力作为的压力作为起点，任选一个合适的压力间隔

21、起点，任选一个合适的压力间隔 p p。估计一个对应的深度增量估计一个对应的深度增量 h h 。计算该管段的平均温度及平均压力，计算该管段的平均温度及平均压力，并确定流体性质参数。并确定流体性质参数。并计算该段的压力梯度并计算该段的压力梯度dp/dhdp/dh。计算对应于的该段管长计算对应于的该段管长( (深度差深度差) ) h h。计算该段下端对应的深度及压力。计算该段下端对应的深度及压力。P0=PwfP0=Pwf hhP1=P0+P1=P0+ P h hPtPt以计算段下端压力为起点，重复步。重复的计算，直至 。pp已知任一点(井口或井底)的压力作为起点，以固定的h 将井筒分为n段。估计一个

22、对应的压力增量p。计算该管段的平均温度及平均压力，并确定流体性质参数。并计算该段的压力梯度dp/dh。计算对应于的该段的压降p。计算该段下端对应的深度及压力。P0=PwfP0=Pwf ppP1=P0+P1=P0+ P p pPtPt注意的问题：注意的问题：a.a.计算压力分布过程中，温度和压力是相关的；计算压力分布过程中，温度和压力是相关的；b.b.流体物性参数计算至关重要；流体物性参数计算至关重要；c.c.不同的多相流计算方法差别较大，因此在实际应用中不同的多相流计算方法差别较大，因此在实际应用中有必要根据油井的实际情况筛选精度相对高的方法。有必要根据油井的实际情况筛选精度相对高的方法。第三

23、节第三节 OrkiszewskiOrkiszewski方法方法 综合了综合了Griffith & Wallis Griffith & Wallis 和和 Duns & Ros Duns & Ros 等等方法方法； 处理过渡性流型时，采用处理过渡性流型时，采用RosRos方法方法( (内插法内插法) )； 针对每种流动型态提出存容比及摩擦损失的计算方法；针对每种流动型态提出存容比及摩擦损失的计算方法； 提出了四种流型，即泡流、段塞流、过渡流及环雾流。提出了四种流型，即泡流、段塞流、过渡流及环雾流。 把把GriffithGriffith段塞流相关式改进后推广到了高流

24、速区；段塞流相关式改进后推广到了高流速区； 1967年年奥其斯泽斯基奥其斯泽斯基提出提出了了适用于适用于多相多相垂直管流计算垂直管流计算方法，其主要特点包括：方法，其主要特点包括：fmmmmdPdhgddvhv 只有在雾流条件，气体体积流量远大于液体体积流量，只有在雾流条件，气体体积流量远大于液体体积流量，近似等于总的体积流量，其它条件动能变化近似为近似等于总的体积流量，其它条件动能变化近似为0 0。一、一、压力降公式及流动型态划分界限压力降公式及流动型态划分界限Pressure Gradient Correlation and Flow pattern Transitions压力降是压力降是

25、摩擦能量损失摩擦能量损失、势能变化势能变化和和动能变化动能变化之和：之和：根据气体定律：根据气体定律：ZnRTPV gqPZnRTVpgmAqdPPAqdqAdpggpm1dPPqdqgg又由于mptmAW且所以2tmmgpmWqdpAvPv d 把梯度变为计算管段，则：khdhkPdPmmPP 计算管段的压降公式为关键是求：关键是求：混合物密度混合物密度m和摩擦损失梯度和摩擦损失梯度fOrkiszewskiOrkiszewski方法流型划分界限方法流型划分界限不同流动型态下不同流动型态下 和和 的计算方法不同。的计算方法不同。mf4/1)(gAqvlPggDvLtB/7277. 0701.

26、12gLgSqqvL365075. 0)(8475gLgMqqvL、Lqgqtq、为平均温度、压力下的液体、气体及总的体积流量为平均温度、压力下的液体、气体及总的体积流量 二、平均密度及摩擦损失梯度的计算二、平均密度及摩擦损失梯度的计算气相存容比气相存容比( (含气率含气率) )H Hg g ：管段中气相体积与管段容积之比值。管段中气相体积与管段容积之比值。液相存容比液相存容比( (持液率持液率) )H HL L ：管段中液相体积与管段容积之比值。管段中液相体积与管段容积之比值。1.1.泡流泡流1gLHHggLgggLLmHHHH)1 (平均密度平均密度: :gH可由可由滑脱速度滑脱速度来确定

27、来确定GHLH(1)gtgpgpgsqqqvvA HAHv滑脱速度滑脱速度：气相流速与液相流速之差气相流速与液相流速之差。2411(1)2gttgsppspsvvqqqHAAAv则：则：D/ReNf图1-21vDNRe雷诺数雷诺数摩擦阻力系数曲线摩擦阻力系数曲线 D泡流摩擦损失梯度按液相进行计算：泡流摩擦损失梯度按液相进行计算：22LHLtvDf)1 (gpLLHHAqv一般油管的绝对粗糙度为一般油管的绝对粗糙度为 m51057. 42.2.段塞流段塞流lpstpsltmAvqAvW平均密度平均密度: :段塞流的摩擦梯度：段塞流的摩擦梯度：)(22pstpsltlfAvqAvqDvf段塞流计算

28、中，关键是滑脱速度段塞流计算中，关键是滑脱速度v vs s的计算。的计算。目前，目前，v vs s的计算方法有两种：查图迭代法和经验公式法。的计算方法有两种：查图迭代法和经验公式法。流体分布系数流体分布系数slblDNv泡流雷诺数：泡流雷诺数：C C1 1N Nb b曲线曲线RetllDNv雷诺数：雷诺数：滑脱速度的计算滑脱速度的计算迭代法迭代法gDCCvs21滑脱速度：滑脱速度： C C2 2N NReRe曲线曲线 （假设Vs）滑脱速度的计算滑脱速度的计算经验公式法经验公式法3000bNgDNvs)1074. 8546. 0(Re68000bNgDNvres)1074. 835. 0(680

29、003000bNDLvvvLsisis321017.1121gDNvgesi)1074. 8251. 0(6MiSMsgSLSMgMmLLLvLLvL过渡流的混合物平均密度及摩擦梯度是先按过渡流的混合物平均密度及摩擦梯度是先按段塞流段塞流和和雾流雾流分别分别进行计算，然后用进行计算，然后用内插方法内插方法来确定相应的数值。来确定相应的数值。MiSMggSLSMgMtLLLvLLvL(3)(3)过渡流过渡流ggLgggLLmHHHH)1 (雾流混合物雾流混合物平均密度计算公式与泡流相同：计算公式与泡流相同：由于雾流的气液无相对运动速度，即滑脱速度接近于零，由于雾流的气液无相对运动速度，即滑脱速度

30、接近于零，基本上没有滑脱。基本上没有滑脱。雾流摩擦系数可根据气体雷诺数和液膜相对粗糙度查图得。雾流摩擦系数可根据气体雷诺数和液膜相对粗糙度查图得。Dvfsggf22摩擦梯度摩擦梯度: :(4)(4)雾流雾流gLggqqqH所以：所以： 以以井井口口油油压压或或井井底底流流压压为为起起点点， 选选择择合合适适的的压压力力间间隔隔P，假假设设h 计计算算平平均均 P P 和和 T T，并并求求得得在在此此 P P 和和 T T 下下的的流流体体性性质质参参数数和和流流动动参参数数，以以及及相相应应的的流流动动型型态态界界限限 L LB B、L Lg g和和 L LM M 确确定定流流动动型型态态

31、雾雾流流 计计算算气气相相存存容容比比、 平平均均密密度度及及摩摩擦擦梯梯度度 过过渡渡流流 分分别别按按段段塞塞流流和和雾雾流流计计算算平平均均密密度度及及摩摩擦擦梯梯度度，并并进进行行内内插插 段段塞塞流流 计计算算滑滑脱脱速速度度、液液体体分分布布系系数数、平平均均密密度度和和摩摩擦擦梯梯度度 泡泡流流 计计算算气气相相存存容容比比、 平平均均密密度度和和摩摩擦擦梯梯度度 计计算算并并比比较较h， 重重复复上上述述计计算算使使h的的计计算算值值与与假假设设值值相相等等或或在在允允许许的的误误差差范范围围内内 重重复复上上述述步步骤骤，直直到到h的的等等于于或或大大于于油油层层深深度度为为

32、止止 OrkiszewskiOrkiszewski方方法计算流程框图法计算流程框图第四节第四节 Beggs & Brill Beggs & Brill 方法方法 水和空气、聚丙烯管实验基础上总结的水和空气、聚丙烯管实验基础上总结的方法方法 建立流型分布图，将七种流型归为三类，增加了过渡流建立流型分布图，将七种流型归为三类，增加了过渡流 计算时先按水平管流计算，然后采用倾斜校正系数校计算时先按水平管流计算，然后采用倾斜校正系数校正成相应的倾斜管流正成相应的倾斜管流 倾斜度倾斜度 -90 -90 +90+90，分上坡和下坡流动，分上坡和下坡流动 19731973年提出，适用于年提出

33、，适用于水平、垂直和任意倾斜水平、垂直和任意倾斜管流计算管流计算Beggs & Brill Beggs & Brill 两相水平管流型两相水平管流型 加速度摩擦位差dZdPdZdPdZdPdZdP一、基本方程一、基本方程 单位质量气液混合物稳定流动的机械能量守恒方程为：单位质量气液混合物稳定流动的机械能量守恒方程为：(1)(1)位差压力梯度：消耗于混合物静水压头的压力梯度。位差压力梯度：消耗于混合物静水压头的压力梯度。假设条件假设条件: :气液混合物既未对外作功，也未受外界功。气液混合物既未对外作功，也未受外界功。sin1singHHgdZdpLgLL位差2/22mmdpG A

34、dZDD摩擦(2)(2)摩擦压力梯度：克服管壁流动阻力消耗的压力梯度。摩擦压力梯度：克服管壁流动阻力消耗的压力梯度。mdpddZdZ加速度(3)(3)加速度压力梯度：由于动能变化而消耗的压力梯度。加速度压力梯度：由于动能变化而消耗的压力梯度。msgdpdpdZPdZ 加速度AQvgsg/忽略液体压缩性、考虑到气体质量流速变化远远小于气体忽略液体压缩性、考虑到气体质量流速变化远远小于气体密度变化，则：密度变化，则：(1) sin21(1)/mLLgLLLgLmsgGHHgdPDAdZHHP (4)(4)总压力梯度（总压力梯度（Beggs-BrillBeggs-Brill方法的基本方程）方法的基本

35、方程）二、二、Beggs & BrillBeggs & Brill方法的流型分布图及流型判别式方法的流型分布图及流型判别式Beggs-BrillBeggs-Brill流型分布图流型分布图 分离流分离流间歇流间歇流过过度度流流分散流分散流判别条件流 型2101. 001. 0LNELNEFrLFrL，或，分 离 流32,01. 0LNLEFrL过 渡 流43134 . 04 . 001. 0LNLELNLEFrLFrL，或，间 歇 流414 . 04 . 0LNELNEFrLFrL，或，分 散 流Beggs-BrillBeggs-Brill法流型判别条件法流型判别条件FrNN N

36、FrFr为弗鲁德数为弗鲁德数gllQQQlEgDNFr2入口无滑脱持液率入口无滑脱持液率)0()(LLHHCFrbLLNaEH)0(三、持液率及混合物密度确定三、持液率及混合物密度确定(1)(1)持液率持液率Beggs & BrillBeggs & Brill方法计算倾斜管流时首先按方法计算倾斜管流时首先按水平管水平管计计算算, ,然后进行倾斜校正。然后进行倾斜校正。流 型a b c分 离 流间 歇 流分 散 流0.98 0.4846 0.08680.845 0.5351 0.01731.065 0.5929 0.0609a a、b b、c c常数表常数表实验结果表明，倾斜校正系数与倾斜角、无滑实验结果表明，倾斜校正系数与倾斜角、无滑脱持液率、弗洛德数及液体速度数有关。脱持液率、弗洛德数及液体速度数有关。不同不同E EL L