地下室顶板大梁模板一计算书

1、地下室顶板大梁模板(一)计算书XXX(XXXX)住宅项目北部新区XX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：重庆市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层;建筑高度：24m；标准层层高：3m;总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。本工程由XXXX地产(重庆两江新区)有限公司投资建设，XXXX集团重庆设计研究院设计，重庆XXXX工程勘察院地质勘察，重庆市XXXX监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200D、混凝土结构设计规范G

2、B50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003浒规范编制。梁段:地下室大梁E-KZL130(1)。单位：mm单位：mm一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):250.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.50;梁支撑架搭设高度H(m):3.65;梁两侧立杆间距(m):1.00;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重

3、立杆根数：2;采用的钢管类型为48X立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75;2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2):0.50;钢筋自重3(kN/m):2.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3 .材料参数木材品种：冷杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.

4、0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm):15.00;面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗弯弓度设计值fm(N/mm2):13.0;4 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm):200.0;5 .梁侧模板参数6 楞间距(mm):300;主楞竖向根数：3;穿梁螺栓直径(mm):M12;穿梁螺栓水平间距(mm):600;主楞到梁底距离依次是：30mm,450mm,900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;7 楞合并根数：2;

5、次楞材料：木方；宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22丫力作V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取8.000h;T-混凝土的入模温度，取10.000C；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；%-外加剂影响修正系数，取1.200;色-混凝土坍落度影响修正系数，取1.0000分别计算得62.080kN/m2、28.800kN/m：取较小值28.8

6、00kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1/12J1F1rF1f，300300300面板计算简图（单位：mm）1 .强度计算材料抗弯强度验算公式如下：（r=M/W0.9=4.788kN/m；计算跨度：l=300mm；面板的最大弯矩M=0.129.5493002+0.1174.7883002=3.16105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1qil+1.2q2l=1.129.5490.3+1.247880.3=11.475kN;经计算得到，面板的受

7、弯应力计算值:(T=3.1605/3.56104=8.9N/mm2;面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值(7=8.9N/mrn小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算4V=0.677a(100EI)01/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=29.549N/mm；1-计算跨度:1=300mm；E-面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩:I=951.51.5X.5/12=26.72cm4;面板的最大挠度计算值:v=0.677X29.5494/(30060002.67105)=1.011mm；面板

8、的最大容许挠度值：V=1/250=300/250=1.2mm面板的最大挠度计算值v=1.011mm小于面板的最大容许挠度值v=1.2mm满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.475/(1.200-0.250)=12.079kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：一一一一一一3W=1X0X0/6=83.33cm3;4I=150X0X0/12=416.67cm4;E=9000.00N/mm2;12.0

9、79kN/m12079kN/m12.07SkN/m12.079kN/mH口UUUHUUUUUUUUUHnrU420450计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.282kNm,最大支座反力R=6.504kN,最大变形v=0.074mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T=M/W5/8033W4=3.4N/mm2;次楞的抗弯强度设计值:f=11N/mm2;次楞最大受弯应力计算值(7=3.4N/mm小于次楞的抗弯强度设计值f=11N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:V=450/400=1.125mm次楞的最大挠度计算值v=0

10、.074mw、于次楞的最大容许挠度值v=1.125mm满足要求！2 .主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.504kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3W=24.493=8.99cm3;.4I=2D0.783=21.57cm;一一2E=206000.00N/mm2;6504kN6.504kN6504kN6.504kN6504kN6,5D4RN600SOO主楞计算简图7.9677.9E75.0415.041R.5046.504*1,4S14637967-796765G4-S.504146

11、3F.50415041主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.878kNm,最大支座反力R=14.471kN,最大变形v=0.470mm(1)主楞抗弯强度验算(T=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:(T=8.785/8109103=97.7N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(7=97.7N/mrn小于主楞的抗弯强度设计值2f=205N/mm,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.470mm主楞的最大容许挠度值:v=600/400=1.5mm主楞的最大挠度计算值

12、v0.47mm小于主楞的最大容许挠度值v=1.5mm满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=600M5X15/6=2.25104mm3;54I=600M5M5M5/12=1.691庆mm;2001 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T=M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi:1.2(24.00+2.50)0.601.200.90=20.606kN/m；

13、模板结构自重荷载设计值：q2:1.20500.600.90=0.324kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.400+2.00)0.600.90=3.024kN/m；最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1依0.606+0.324)2002+0.1173.0242002=9.79X04Nmm；6=MLx/W=9.79X04/2.25104=4.3N/mm2;梁底模面板计算应力(7=4.3N/mrn小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作

14、用。最大挠度计算公式如下：V=0.677(4/(100EI)1.69105)=0.224mm;面板的最大挠度计算值:v=0.224mm小于面板的最大允许挠度值:v=0.8mm,满足要求！六、梁底支撑木方的计算3 .荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2(24+2.5)1浸8.2+0.50.2#8.95+0.6)/0.6=8.132kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4(2+2)0.2=1.12kN/m；均布荷载设计值q=8.132+1.120=9.252kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20

15、R.202524.00+1.4(2.00+2.00)(1X)0-0.60)/4=0.256kN4 .支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=510X0/6=8.33101cm3;1=5X0X0X0/12=4.17102cm4;2E=9000N/mm2;计算简图及内力、变形图如下：0256kN0.256kN9.252kN/m9,252kN/m9,252kN/m及2衣冏*.善简图(kNm)剪力图(kN)0.0840094弯矩图(kNm)变形图(mm)方木的支座力：Ni=N4=0.381kN;N2=N3=2.65kN;最大弯矩：M=0.084kNm

16、最大剪力：V=1.725kN方木最大正应力计算值：(T=M/W=0.084X10/8.33104=1N/mm2;方木最大剪应力计算值：T一一一2=3V/(2bho)=3X.7251000/(250M00)=0.517N/mm2;方木的最大挠度：v=0.051mm方木的允许挠度：v=0.4%260=1.6mm；方木最大应力计算值1.004N/mm2小于方木抗弯强度设计值f=11.000N/mm；满足要求！方木受剪应力计算值0.517N/mm2小于方木抗剪强度设计值fv=1.200N/mm2,满足要求！方木的最大挠度v=0.051mm小于方木的最大允许挠度v=1.600mm满足要求！七、梁跨度方向

17、钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：3W=4.49cm;1=10.78cm4;_2E=206000N/mm;1 .梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.381kN900STO圜。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）0.232支撑钢管计算变形图（mm）0.4290.42905720.5720715080.0430.1E10191113M0,3340.334|p3340.19111910.048|p.口480L715O71S7150.5720,572572口42g0

18、.429支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.114kNm;最大变形而ax=0.232mm;最大支座力Rmax=1.669kN;最大应力(T=M/W=0.114X60(4.49103)=25.5N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值25.5N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度而ax=0.232mm小于800/15山10mm,满足要求！2 .梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.65kNPPPPPPPP支撑钢管计算简图osea支撑钢管计算弯矩图(kNm)

19、支撑钢管计算变形图(mm)4.572.3190.33113匹337519Z397549094.36S3B329322.9322.2192313支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.795kNm;最大变形加ax=1.614mm;最大支座力Rmax=11.595kN;最大应力(T=M/W=0.795X60(4.49103)=177.1N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值177.1N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度而ax=1.614mm小于800/15山10mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按

20、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取12.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.595kN;R0.250(2.500+24.000)=5.814kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4依.000+2.000)1.500/2+(1.000-0.

21、600)/40.800=3.808kN;N=Ni+N2+N3+N4=1.669+0.565+5.814+3.808=11.856kN6轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A-立杆净截面面积(cm2):A=4.24;W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4.49;l钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205N/mm2;lo-计算长度(m);根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kp和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即：lo=Max1.1551汉X.5,1.5+20M=2.9

22、45m；k-计算长度附加系数，取值为：1.155;旷-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3,仙=1.7a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2945.25/15.9=185;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.209;钢管立杆受压应力计算值；(7=11856.268/(0.209X424)=133.8N/mm钢管立杆稳定性计算(7=133.8N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2,满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=11.595kN;脚手架钢管的自重：N2=1.20M29抬.65-1.2)=0.56