高支模板施工方案

1、编号：南建 09邵阳市南方建设工程有限公司Southern Construction Engineering Co.,Ltd. Shaoyang City高支模及支撑系统专项施工方案（内部使用）二一年十月目录1、编制依据.22、工程概况.23、模板工程.33.1 、楼板模板.33.2 、 梁模板.33.3 、独立柱模板.33.4、模板工程验算43.4.1、柱模板验算43.4.2、梁模板验算.133.4.3、梁模板支撑验算.183.4.4、楼模板支撑验算293.5、模板施工方法.403.5.1、独立方柱模板.403.6、梁模板施工.413.7、楼板模板施工.423.8、构造要求.433.9、模板

2、的拆除.444、施工缝的留设.454.1 、楼层施工缝.455、质量保证措施.456、成品保证措施.46附图.491 编制依据1.1 建筑工程施工及验收规范GB50300-20011.2 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20081.3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）JGJ130-20011.4 施工图纸：设计院年月出图1.5 施工组织设计：年月施工组织设计。2 工程概况2.1 1. 大厦位于处。总建筑面积约，地下层，地上层，建设总高度为m ，地下室一层车库和设备用房层为米，地下室二层车库和人防工程层高米；地上裙楼一层商场层高米，二层商场层高米，三层商业餐饮层高米，

3、四层商业娱乐层高米；五层办公层高米，层七层办公层高米，顶层办公层高米。2 本工程一层楼板，二层局部位置无楼板，一三层无楼板位置楼板距离为 8m ，采用高支模架搭设。以下为无楼板位置范围： 东裙楼 811 线与 FH 轴 21.05m x 12.9m; 西裙楼 AB 轴与 14 线25.2m x2.7m ，AD 轴与 1 3 线 22.5m x12.9m，DE 轴与 12 线 8.4 m x3.6m，13 线与 DE 轴 8.4 m x3.6m，EG 轴与 23 线 16.8 m x3.6m，FG 轴与 23 线 5.7m x2.7m，FG 轴与 36 线 2.7m x33.6m 。本工程地下室

4、一二层北向车道采用高支模架搭设，位置范围 :47 线与 GJ 轴 6 m x25.2m. （高支模范围详图）3 模板工程3.1 楼板模板楼板材料采用竹胶合模板， 楼板采用钢管满堂脚手架支撑，脚手架上设可调支撑头，脚手架间距为800 800mm ，步距不大于1300mm ，第一道设于离地面 200 mm 高处，最上面一道设于离楼板下口不大于 450 mm 处；用48 钢管作主龙骨， 6080mm 木方作背衬，10 mm 厚竹胶板作为顶板模板。主龙骨间距不大于 800mm ，背衬间距不大于 300mm 。3.2梁模板梁底模和梁侧模采用15mm 厚木模板和 60 80mm 木枋在木工加工场地拼装，梁

5、宽度 300mm 以内梁底模木档 2 根，300-600mm木档 3 根， 600-800mm 木档 4 根；梁侧模根据梁高度木档间距按不大于 500mm 设置。高度超过 700 mm 的梁，设穿梁对拉螺杆， 800-1000 mm 的梁在中间设一排对拉螺杆，高度大于 1000 的梁按对拉螺杆间距小于 600mm 设置，对拉螺杆水平间距为 500 mm ，采用 M16 对拉螺杆。梁底横向支撑间距 300mm 。3.3独立柱模板柱模板采用塑料模板， 独立柱采用分两段浇注， 第一段浇注 4m ，第二段浇注至楼板底。独立柱模板内楞采用 60x80mm 木方，间距为 250mm ；外楞采用双 7 槽钢

6、水平设置，间距为 400mm ；柱中预埋 18PVC 管以利于螺杆重复利用，对拉螺杆采用M16 ，间距400x400mm。3.4模板工程验算柱模板一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1600mm，B方向对拉螺栓 3 道，柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓 2 道，柱模板的计算高度L = 4000mm，柱箍间距计算跨度d = 400mm。柱箍采用双槽钢 7 号槽钢。柱模板竖楞截面宽度 60mm ，高度 80mm 。B方向竖楞 7根， H 方向竖楞 4 根。面板厚度 15mm ，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm 4 。木方剪切强度

7、 1.3N/mm 2 ，抗弯强度 13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。1600256256256256256256642066046822642400400柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料 )取200/(T+15) ，取 5.700h ；T 混凝土的入模温度，取20.000 ；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；

8、H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4.000m ；1 外加剂影响修正系数，取1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.9 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9 44.944=40.450kN/m2考虑结构的重要性系数0.9 ，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 4.444=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载， 应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下21.66kN/mA257B257257面板计算简图面板的计算宽度取柱

9、箍间距0.40m 。荷载计算值q = 1.2 40.450 0.400+1.40 4.000 0.400=21.656kN/m面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 40.00 1.50 1.50/6 = 15.00cm3；I = 40.00 1.50 1.50 1.50/12 = 11.25cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm 2 )；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm 2 ；M = 0.100ql

10、2其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到M = 0.100(1.20 16.180+1.4 1.600) 0.257 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.143 1000 1000/15000=9.511N/mm2面板的抗弯强度验算f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 (1.20 16.180+1.4 1.600) 0.257=3.335kN截面抗剪强度计算值T=3 3335.0/(2 400.000 15.000)=0.834N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T ，满足要求 !(3

11、) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 16.180 257 4/(100 6000 112500)=0.704mm面板的最大挠度小于 256.7/250, 满足要求 !四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下13.90kN/mA400B400400竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH 两方向最大间距 0.257m 。荷载计算值q = 1.2 40.450 0.257+1.40 4.000 0.257=13.896kN/m按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷

12、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 5.558/0.400=13.896kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2 =0.1 13.896 0.40 0.40=0.222kN.m最大剪力 Q=0.6 0.400 13.896=3.335kN最大支座力 N=1.1 0.400 13.896=6.114kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 5.90 7.90 7.90/6 = 61.37cm 3；I = 5.90 7.90 7.90 7.90/12 = 242.41cm4；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.222 1

13、0 6 /61369.8=3.62N/mm2抗弯计算强度小于 13.0N/mm 2,满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 3335/(2 59 79)=1.073N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3) 挠度计算最大变形v =0.677 10.382 400.0 4 /(100 9000.00 2424108.5)=0.082mm最大挠度小于 400.0/250, 满足要求 !五、 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P =

14、(1.2 40.45+1.40 4.00) 0.257 0.400 =5.56kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。2.78kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 5.56kN 2.78kNA400400B510510B 柱箍计算简图0.5090.315B 柱箍弯矩图 (kN.m)4.61 4.610.950.950.530.530.530.530.950.95B 柱箍剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.08kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 4.15kN 2.08kNA400400B510510

15、B 柱箍变形计算受力图0.0010.025B 柱箍变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F= 10.691kN经过计算得到最大变形V= 0.025mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W = 32.24cm3；截面惯性矩I = 101.58cm4；(1)B 柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.508 10 6/1.05/32240.0=15.01N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2 ,满足要求 !(2)B 柱箍挠度计算最大变形v = 0.025mmB柱箍的最大挠度小于 510.0/400, 满足要求 !六、 B方向对拉螺栓的计算计算公式 :N N = fA其中

16、 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm 2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值， 取170N/mm 2；对拉螺栓的直径 (mm): 16对拉螺栓有效直径 (mm):14对拉螺栓有效面积 (mm 2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N = 10.691对拉螺栓强度验算满足要求!七、 H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P = (1.2 40.45+1.40 4.00) 0.247 0.400 =5.34kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。2.67kN5.34kN5.34kN2.67kNA

17、267B377377H 柱箍计算简图0.1050.196H柱箍弯矩图 (kN.m)55.341.401.400.001.271.270.001.271.271.401.4055.34.H 柱箍剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.00kN3.99kN3.99kN2.00kNA267B377377H 柱箍变形计算受力图0.0010.006H 柱箍变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F= 6.612kN经过计算得到最大变形V= 0.007mmH 柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩W = 32.24cm3；截面惯性矩I = 101.58cm

18、4；(1)H 柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.196 10 6/1.05/32240.0=5.79N/mm2H 柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求 !(2)H 柱箍挠度计算最大变形v = 0.007mmH 柱箍的最大挠度小于 376.7/400, 满足要求 !八、 H 方向对拉螺栓的计算计算公式 :N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm 2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值， 取170N/mm 2；对拉螺栓的直径 (mm): 16对拉螺栓有效直径 (mm):14对拉螺栓有效面积 (mm 2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(

19、kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N = 6.612对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板验算一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm ，梁截面高度H=800mm，H 方向对拉螺栓 1道，对拉螺栓直径 16mm ，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度 )500mm 。梁模板使用的木方截面60 80mm ，梁模板截面侧面木方距离250mm 。梁底模面板厚度 h=15mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度 f=15N/mm2 。梁侧模面板厚度 h=15mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度 f=15N/mm2 。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 =

20、 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3 ；施工荷载标准值= 2.500kN/m2 。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料 )取200/(T+15) ，取 5.700h ；T 混凝土的入模温度，取20.000 ；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.800m ；1

21、外加剂影响修正系数，取1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9 21.333=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9 ，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 4.444=4.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载， 应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2 19.20+1.40 4.00) 0.80

22、=22.912N/mm面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 80.00 1.50 1.50/6 = 30.00cm3；I = 80.00 1.50 1.50 1.50/12 = 22.50cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm 2 )；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm 2 ；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到M = 0.100(1.20 15.360+1.4 3

23、.200) 0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.143 1000 1000/30000=4.773N/mm2面板的抗弯强度验算f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 (1.20 15.360+1.4 3.200) 0.250=3.437kN截面抗剪强度计算值T=3 3437.0/(2 800.000 15.000)=0.430N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T ，满足要求 !(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v =

24、0.677 15.360 250 4/(100 6000 225000)=0.301mm面板的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求 !五、穿梁螺栓计算计算公式 :N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm 2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值， 取170N/mm 2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2 19.20+1.40 4.00) 0.80 0.50/1=11.46kN穿梁螺栓直径为 16mm ；穿梁螺栓有效直径为 13.6mm ；穿梁螺栓有效面积为A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=1

25、1.456kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm 。每个截面布置 1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!梁模板支撑验算计算参数 :模板支架搭设高度为 8.0m ，梁截面BD=300mm800mm （取最大梁），立杆的纵距(跨度方向 ) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.30m ，梁底增加 0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4 。木方 60 80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4 。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2 根计算。模

26、板自重 0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m 3，施工活荷载 5.00kN/m 2。梁两侧的楼板厚度 0.18m ，梁两侧的楼板计算长度0.70m 。扣件计算折减系数取 0.80 。30000080080031800图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F = 1.20 25.100 0.180 0.700 0.300=1.139kN。采用的钢管类型为48 3.0 。一、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(

27、1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.1000.800 0.300=6.024kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.500 0.300 (2 0.800+0.300)/0.300=0.950kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+4.000)0.300 0.300=0.450kN均布荷载q = 1.20 6.024+1.20 0.950=8.369kN/m集中荷载P = 1.40 0.450=0.630kN面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :本算例中，截面惯

28、性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 30.00 1.50 1.50/6 = 11.25cm3；I = 30.00 1.50 1.50 1.50/12 = 8.44cm4；0.63kN8.37kN/mA150B150计算简图0.0240.013弯矩图 (kN.m)0.780.470.470.78剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.97kN/mAB150150变形计算受力图0.0000.036变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.471kNN2=2.199kNN3=0.471kN最大弯矩最大变形V = 0.037mm(1)

29、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.023 1000 1000/11250=2.044N/mm2面板的抗弯强度设计值f ，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值T=3 784.0/(2 300.000 15.000)=0.261N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T ，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.037mm面板的最大挠度小于 150.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活

30、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 2.199/0.300=7.331kN/m最大弯矩M = 0.1ql2 =0.1 7.33 0.30 最大剪力Q=0.6 0.300 7.331=1.319kN最大支座力N=1.1 0.300 7.331=2.419kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 6.00 8.00 8.00/6 = 64.00cm3；I = 6.00 8.00 8.00 8.00/12 = 256.00cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.066 10 6 /64000.0=1.03N/mm 2 木

31、方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm 2,满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 1319/(2 60 80)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 4.359kN/m最大变形v =0.677 4.359 300.0 4/(100 9000.00 2560000.0)=0.010mm木方的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢

32、管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。2.20kNAB800支撑钢管计算简图0.0000.780支撑钢管弯矩图 (kN.m)2.712.711.101.101.101.102.712.71支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.31kNAB800支撑钢管变形计算受力图0.0001.539支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=1.539mm最大支座力Qmax=2.709kN抗弯计算强度 f=0.780 10 6 /4491.0=173.58N/m

33、m 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm 2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150 与10mm, 满足要求 !(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kN 2.71kNA800B800800支撑钢管计算简图0.5870.491支撑钢管弯矩图 (kN.m)4.064.063.783.781.641.641.351.351.071.071.071.071.351.351.641.643.783.784.064.0

34、6支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kN 1.99kNA800B800800支撑钢管变形计算受力图0.0420.770支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.770mm最大支座力Qmax=7.844kN抗弯计算强度f=0.587 10 6 /4491.0=130.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150 与10mm, 满足要求 !四、扣件抗滑移的

35、计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.40kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力， R=7.84kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件 !R8.0 kN 时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN 时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.84kN (已经包括组合系数 )脚手架钢管的自重N2 = 1.20 0.128 8.000=1.225kNN = 7.844+1.22

36、5=9.069kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ；i =1.60A 立杆净截面面积 (cm 2 )； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩 (cm 3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2 )；f 钢管立杆抗压强度设计值， f =205.00N/mm2 ；l0 计算长度(m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2) 计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横

37、杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.10m；公式 (1)的计算结果： l0=1.167 1.700 1.30=2.579m=2579/16.0=161.697=0.271=9069/(0.271424)=78.915N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !公式 (2)的计算结果： l0=1.300+20.100=1.500m=1500/16.0=94.044=0.632=9069/(0.632424)=33.870N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3) 计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照

38、表2取值为 1.015 ；公式 (3)的计算结果： l0=1.167 1.015 (1.300+2 0.100)=1.777m=1777/16.0=111.395=0.510=9069/(0.510424)=41.987N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !楼板模板支撑验算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）。计算依据施工技术2002.3. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全计算参数 :模板支架搭设高度为 8.0m ，立杆的纵距b=0.80m ，立杆的横距l=0.80m ，立杆的步距h=1.30m 。面板厚度 15mm ，剪切强度 1.4N/

39、mm 2，抗弯强度 15.0N/mm 2，弹性模量 6000.0N/mm 4。木方 60 80mm ，间距 300mm ，剪切强度 1.3N/mm 2，抗弯强度 13.0N/mm 2，弹性模量 9000.0N/mm 4 。模板自重 0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m 3，施工活荷载 5.00kN/m 2。扣件计算折减系数取 0.80 。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48 3.0 。（一）模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.0000.180 0.800+0.500 0.800=4.000kN/m活荷载标准值q2 = (4.000+1.000)0.800=4.000kN/m面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W