搅拌反应釜课程设计

1、课程设计说明书专业：班级：姓名：学号：指导教师：设计时间:要求与说明一、学生采用本报告完成课程设计总结。二、要求文字（一律用计算机）填写，工整、清晰。所附设备安装用计算机绘图画出。三、本报告填写完成后，交指导老师批阅，并由学院统一存档。目录-、设计任务书5二、设计方案简介61.1 罐体几何尺寸计算71.1.1 确定筒体内径71.1.2 确定封头尺寸81.1.3 确定筒体高度91.2 夹套几何计算101.2.1 夹套内径101.2.2 夹套高度计算101.2.3 传热面积的计算101.3 夹套反应釜的强度计算111.3.1 强度计算的原则及依据111.3.2 按内压对筒体和封头进行强度计算121

2、.3.2.1 压力计算121.3.2.2 罐体及夹套厚度计算121.3.3 按外压对筒体和封头进行稳定性校核141.3.4 水压试验校核16（二）、搅拌传动系统162.1 进行传动系统方案设计172.2 作带传动设计计算172.2.1 计算设计功率Pc172.2.2 选择V形带型号172.2.3 选取小带轮及大带轮172.2.4 验算带速V182.2.5 确定中心距182.2.6 验算小带轮包角1182.2.7 确定带的根数Z182.2.8 确定初拉力Q192.3 搅拌器设计192.4 搅拌轴的设计及强度校核192.5 选择轴承202.6 选择联轴器202.7 选择轴圭型式21（三）、设计机架

3、结构21（四）、凸缘法兰及安装底盖224.1 凸缘法兰224.2 安装底盖23（五）、支座形式245.1 支座的选型245.2 支座载荷的校核计算26（六）、容器附件276.1 手孔和人孔276.2 设备接口286.2.1 接管与管法兰286.3 视镜30四、设计结果汇总33五、参考资料35六、后记37七、设计说明书评定38八、答辩过程评定38、设计任务书设计题目：夹套反应釜的设计设计条件：设计参数及要求设代数及要求容器内夹套内工作压力/MPa0.180.25设计压力/MPa0.20.3r工作温度/100130设计温度/C1203r腐蚀情况微弱小材料Q345R或Q245R搅拌器型式浆式搅拌轴转

4、速/(r/min)200轴功率/kW4二匚艺接管表符号公称尺寸连接面形式A25PL/RF蒸汽入口B65PL/RF进料口Ci,2100视镜D25PL/RF温度计管口E25PL/RF压缩空气入口F40PL/RF放料口G25PL/RF冷凝水出口设备安装场合室内、设计方案简介搅拌釜式反应器的工艺给出的条件一般包括：釜体容积、设计压力、设计温度、介质腐蚀性、传热面积、搅拌形式、转速和功率、工艺接管尺寸等。我们作为设计者要做的工作就是根据工艺条件提出的要求和条件，对搅拌反应釜的容器、搅拌轴、传动装置和轴封装置结构进行合理的选型、设计和计算。搅拌反应釜的机械设计大体上按以下步骤进行：(1)进行罐体的设计计算

5、(2)进行搅拌传动系统设计(3)设计机架结构(4)选择凸缘法兰及安装底盖结构(5)选择支座形式及进行计算(6)选择容器附件(7)绘制总装配图(A1图纸)(8)编写设计说明书一份三、工艺计算及主要设备计算（一）、罐体和夹套的结构设计夹套式反应釜是由罐体和夹套两大部分组成的。罐体在规定的操作温度和操作压力下，为物料完成其搅拌过程提供了一定的空间。夹套传热是一种应用最普遍的外部传热方式。罐体和夹套的设计主要包括其结构设计，各部分几何尺寸的确定和强度的计算与校核。罐体一般是立式圆筒容器，有顶盖、筒体和罐底，通过支座安装在基础或平台上。罐底通常为椭圆形封头。1.1 罐体几何尺寸计算1.1.1 确定筒体内

6、径一般由工艺条件给定全容积V,筒体内径按照D1公式估算34V1D1YT3式中V工艺条件给定谷积，m;H1i长彳比，iHD1其按物料选取，根据参考文献1,会T几声感脚麻的长羟更i值5：，生警.翘式w.Ij；所用二密就祖翱科I：二三一量帚尹盥一A二图1-1几种搅拌釜的长径比值选取i=1.3。由任务书给出的V=2.5m3,可得D1=1.348m=1348mm,查阅压力容器公称直径GB901919982“IIW体的喜飘，/枳相显UMiMA的愧内点维高司制制桢现论磅总,（单位为X1良当-厚Ht6.(上1为mm)DN.mm郭典V/m1首枳4568R:1416IB12022j24W6F-ITTI300awi

7、口9422303744的4000.(26Lli304050GO7599JBSool.GTJrso627Sido1251150175I0,出L$845607590121150Ifto2U700QUS;2.2069S41os如1762U25QISUQ口SOI15】7999L1915920Q240部。1SOD3/*k.l112IMl79加270315363408卜0.TBS114121H9J992492D634S39945()503如一Thlfjriluiirr)一H917MZ3M29Rl35841E4普54。&02662k4,4(j：.二4in2DM2734841H褶75fi7(5.3g77(1的

8、中6二M0Ml2时？1MS鼠03工“加且23H317357I7i5566帮.7ZQcyu41118409GQ|SH1ItH。却加1HZM2.207刊44G536627716附0*897PH7LQBQ11701122l显AniL之北1974打*gbfiU：;?!.|WQA1EhfjEK鼻i.n-图1-2筒体的容积、面积和质量圆整为Di=1400mm,同时得到Vim=1.539m3/m,Fim=4.40m2。1.1.2 确定封头尺寸反应釜筒体与夹套最常用的封头型式是标准椭圆封头，以内径为基准的椭圆封头类型代号为EHA,其内径与筒体内径相同，根据筒体内径D1=1400mm,参阅3可选取以下信息：曲边

9、高度h1（mm）350直边高度h2（mm）25内表面积F封（m2）2.2346容积V封（m3）0.39771、柞直褂1DN/ttuhI两边高度hl/mm苴效高身42mn内表面税A/mm蕾-一一人1睿翻IV/fnJ|11OO442751.Mg。r0,iQ&U的1.44牙9j0.Z1221.4月41Q.2217JiIZQQ3。25L665262545-40K7i170.271J&01.7494J一-r0*EWE7J1VBjFL9340(h32tm130040.f?953jCL34j_5Pl.irN03g1j0,35JD_货*J4co_4Q2,3005-SOj.2.3t145也43方?J15g2.S

10、SfiBd4H前口一且口3cr4O_50i-lit入后k526746_|一呼t?一:0.512SB:53卬0.534_dQ,万寻后才u._tfl1600n400图1-3以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸1.1.3 确定筒体高度反应釜容积V通常按下封头和筒体两部分容积之和计算。则筒体高度H1按公式计算，并进行圆整。H1=(VV封)/V1m4式中V封封头容积，m3;V1m1m高筒体容积，m3/m；V1m=1.539m3/m,V主产0.3977m3H1=(2.50.3977)/1.539=1.366m=1366mm圆整后H1=1400mm当筒体高度确定后，应按圆整后的筒体高度修正设计容积，则V修

11、F=V1mXH1+V圭=1.539X1.4+0.3977=2.5523m31.2夹套几何计算夹套的结构尺寸常根据安装和工艺两方面的要求而定。夹套和筒体的连接常焊接成封闭结构。1.2.1 夹套内径夹套卜封头直径D2可根据筒体内径D15:表1-1夹套直径D2/mmD1500-600700-18002000-3000D2Di50Di100Di200因为Di=1400mm在700-1800mm之间，所以D2=Di+100=1400+100=1500mm1.2.2 夹套高度计算夹套高H2由传热面积决定，不能低于料液高。若装料系数”没有给定，则应合理选用装料系数的值，尽量提高设备利用率。通常取q=0.6-

12、0.85。染料及有机溶剂的粘度较大，选用q=0.8。夹套高H2由公式H2=（4VV封）/V1m6其中操作容积V1=r1V=0.82.5=2.0m3H2=（0.8X2.55230.3977）/1.539=1.0684m=1068.4mm圆整为H2=1100mm1.2.3 传热面积的计算夹套所包围罐体的表面积（筒体表面积F筒+封头表面积F封）一定要大于工艺要求的传热面积F,即6F筒十F封才式中F筒筒体表面积F筒，F筒=H2XFim,m2F封封头面积，m2Fim1m高筒体内表面积，m2/mF筒=H2XFim=1.1004.40=4.84m2,F筒+F圭=4.84+2.2346=7.0746次3m2因

13、此符合传热要求。因圆筒型夹套传热面积小，故选用圆筒型夹套。图1-4U型夹套与圆筒型夹套的比较圆筒和下封头都包有夹套，传热面积大,最常用结构传热面哪小.适用十换热M要求不大的场合1.3夹套反应釜的强度计算当反应釜的几何尺寸确定后，则要根据已知的公称直径、设计压力和设计温度进行强度计算，确定罐体及夹套的筒体和封头的厚度。1.3.1 强度计算的原则及依据根据任务书给出的条件，反应釜体内为正压外带夹套，被夹套包围的罐体分别按内压和外压计算，罐体内压为0.2MPa,外压为极限时最大内外压差0.3MPa；其余部分按内压圆筒设计。圆筒为正压外带夹套：7(1)当圆筒体的公称直径DN漪00mm时，被夹套包围部分

14、的筒体分别按内压和外压计算，取其中最大值；其余部分按内压圆筒设计。（2）当圆筒体的公称直径DN600mm时，全部圆筒分别按内压圆筒和外压圆筒计算，取其中较大值。1.3.2按内压对筒体和封头进行强度计算1.3.2.1 压力计算材料选择Q235B,由设计压力Pi（罐体内）0.2MPa,设计压力P2（夹套内）0.3MPa,可得：工作压力（罐体内）为0.2/1.1=0.18MPa工作压力（夹套内）为0.3/1.2=0.25MPa8设计温度（罐体内）t1120C；温度（夹套内）t2-rL小fF12i一!患扎牌轧3T11.516Jr7乘I)1311131113,235113H3113111J.105941

15、05Q4；1.lFGM2-热扎”4_376郎|1131U31IfWIQJ.|iVijn3,9J_18fig77rifGBB274热4,516q7S,5U3innPL.L3*8677-i-仙1&i凶l】鸵j123111010192的r热轧16366不3；卜32|12611611M951861二一L-GH6651或正火L-36-60叵J22Sj133jI2ti11191llo10192837-L-fi01001mi押511EXU5Illo二.l一J1U3&-saM-11职jT71I|R图1-6钢板许用应力罐体筒体计算厚度1P1cD1t2=1.56mm；11P1C夹套筒体计算厚度罐体封头计算厚度夹套

16、封头计算厚度P2cD212=2.35mm；P2c式中H2夹套筒体高度H2=1100mm；PicDi1 1=1.56mm；20.5PicP2cD22 1=2.34mm；20.5P2C取最小厚度端口=3mm作为计算厚度8,腐蚀裕量C2=2.0mm12,罐体筒体设计厚度6d=C2=2.0+3=5mm;夹套筒体设计厚度今d=+C2=2.0+3=5mm；罐体封头设计厚度证=占+C2=2.0+3=5mm;夹套封头设计厚度%二斗C2=2.0+3=5mm；钢板厚度负偏差Ci=0.6mm；罐体筒体名义厚度1n=d=5mm(满足min-0=3-1.56=1.44mmC1=0.6mm)同理：夹套筒体名义厚度%=5m

17、m;罐体封头名义厚度n=5mm；夹套封头名义厚度%=5mm;1.3.3按外压对筒体和封头进行稳定性校核假设一：罐体筒体名义厚度n=5mm；厚度附加量C=C1+C2=2.5mm；13罐体筒体有效厚度a=$-C=5-2.5=2.5mm；罐体筒体外径D0=D1+2n=1400+25=1410mm；11筒体计算长度L=H2+h1=1100+M50=1217mm；1433hi曲边高度，350mm系数L/D0=1217/1410=0.863;系数D0/0=1410/2.5=564系数A15图10-3得:A=0.00012;系数B16图10-4得：B不存在，故采用公式：许用外压P=2AE一=0.0218MP

18、a(其中E=1.54X05)0.3MPa,满足对稳定性的要求。D。/6假设罐体封头名义厚度5=10mm；罐体封头钢板厚度负偏差C1=0.8mm；罐体封头厚度附加量C=Cl+C2=2.8mm；罐体封头有效厚度石=木-C=10-2.8=7.2mm；罐体筒体外径D0=D1+2今=1400+2X10=1420mm；标准椭圆封头当量球壳外半径R0=0.9D0=0.91420=1278mm；系数A=025=0.0007,系数B=98;（R0/4）B许用外应力P=0.497MPa0.3MPa；氏藤罐体封头最小厚度8min=0.15%D1=14000.0015=2.1mm（小于您，满足要求）。1.3.4水压试

19、验校核罐体试验压力P1T=1.25Pl=1.258.223=0.25MPa,当设计温度小于(/113200c时，二者接近，可以忽略。17夹套水压试验压力P2T=1.25P2=1.258.3工13=0.375MPa；屋113材料屈服点应力oS=235MPa;圻0.9oS=0.90.85235=179.8MPa,表示为水压试验时的许可应力。罐体圆筒应力：o1T=p1TDi+，=24.1MPa79.8MPa；25夹套内压试验应力：P2TD2+&_p2T29=39.25MPa5r/min。选取滑动率0.02,则大带轮直径d2=(1-0.02X1M1=0.98M.8M06=498.6mm。圆整后取d2=

20、500mm,选用YP系列带传动减速机。5.6 作带传动设计计算按设计书任务要求，选用电机Y132M26,转速960r/min,功率5.5kW。5.6.1 计算设计功率Pc查得工作情况系数KA=1.218,故Pc=KAP=1.25.5=6.6kW5.6.2 选择V形带型号根据Pc=6.6kW,n1=960r/min,初步选用B型带19。5.6.3 选取小带轮及大带轮选取小带轮基准直径d1=125mm20,公式得：d2=(n1dh)/n2=(960M25)/200=600mm；21即取d2=600mm5.6.4 验算带速V.dn/V=(3.14汉25960)/(60X1000)=6.28m/s；6

21、01000在(5-25m/s)范围内，带速合适。5.6.5 确定中心距在0.7(d2+d1)a0120211包角合适。a1.1.7 确定带的根数Z因d1=125mm,d2=600mm,带速v=6.28m/s；,传动比i=d2/d1=4.8由n1=960r/min,d1=125mm；用内插法得：P=1.64kW;Kb=1.9875X103;Ki=1.141AP0=KBn11-=0.23kWKi由1=125彳#Ka=0.84,Kl=1.00:z=PCP+AP0KaKL=4.20,取z=5根。1.1.8 确定初拉力Qm=0.17kggm1,得到：500PC2.5,2F0=-1+mv2=214.4N;

22、zvKa由公式算出作用在轴上的力为Q=2zF0sin=2X52X4.4Kin62.5=1901.8N242.3 搅拌器设计搅拌装置由搅拌器、轴及其支撑组成。搅拌器的形式很多，根据任务说明书的要求，本次设计采用的是浆式搅拌器。具机械设计的主要内容是：确定搅拌器直径、搅拌器与搅拌轴的连接结构、进行搅拌轴的强度设计和临界转速校核、选择轴的支撑结构。由工艺条件确定选浆式搅拌器，查表得：Di/Dj取1.25:12:1Ho/Dj取1:12:1则搅拌器直径：900mm液面高度：900mm2.4 搅拌轴的设计及强度校核搅拌轴的机械设计内容同一般传动轴，主要是结构设计和强度校核。(1)搅拌轴的材料：选用45钢(

23、2)搅拌轴的结构：用实心直轴，因是连接的为桨式搅拌器，故采用光轴即可。(3)搅拌轴强度校核：轴扭转的强度条件是：max=MT/WPi对45钢，寸=35MPa对实心轴，WP=jd3/16=12560mm容易得出，=15.23653aP/(nH)=30.3,所以也证明选取d=40mmg虽度足够。表2.1搅拌器尺寸项目及代号参数及结果备注轴功率P4kW由工艺条件确定轴转速200r/min由工艺条件确定轴材料45钢一常用轴传递转矩MT=9.55X106x(P/n)191.0N.mm计算材料许用扭转男切应力35MPa选取按强度计算轴径：d3653aP/(nH)=30.3故取搅拌轴轴径为40mm计算2.5

24、 选择轴承一般搅拌轴可依靠减速器内的一对轴承支承。当搅拌轴较长时，轴的刚度条件变坏。为保证搅拌轴悬臂稳定性，轴的悬臂长L1,轴径d和两轴承间距B应满足以下关系：Li/B45L1/d955x(P/n)=247N.m。按轴径d=40mm,由Tca及n条件查标准尺寸，查得TL6的数据为d=40mm,许用最大扭矩为250N.m,nmax=2800r/min,满足要求。所以选用TL6型弹性联轴器。2.7选择轴封型式反应釜中应用的轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。考虑到釜内的物料具有易燃性和f的腐蚀性，因此选用填料密封。根据Pw=0.25MPa、t=120C、n=200r/min、d=40mm。

25、填料式白高度H由压力而定，压力越高，所需填料环数越多，H就越大，通常取H=3So填料式宽度S根据轴的直径确定，得S=(D-d)/2查得，S=10mm。根据Pw=0.25MPa、t=120C、n=200r/min、d=40mm。选用R40HG21537-1992表2.2填料密封的主要尺寸(mm)轴径dD2D2D3Hn螺柱401751451103158-184xM16(三)、设计机架结构机架是安装减速机用的，它的尺寸应与减速机底座尺寸和匹配。其选用类型有二种，无支点机架、单支点机架和双支点机架。(1)无支点机架机架本身无轴的支承点，搅拌机是以减速机输出轴的两个支承轴承位受力支点。可用于传动小功率、

26、不受或只受较小轴向负荷、搅拌不太强烈的搅拌装置。搅拌轴与减速机的联接必须用刚性联轴器250(2)单支点机架单支点机架的选择条件如下：电动机或减速机有一个支点，经核算可承受搅拌轴的载荷；搅拌容器内设有底轴承，作为一个支点；轴封本体设有可以作为支点的轴承；在搅拌容器内、轴中部设有导向轴承，可以作为一个支点。当按上述条件选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌器之间采用弹性联轴器；当不具备上述条件而选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌器之间采用刚性联轴器。(3)双支点机架在不宜采用单支点机架或无支点机架时，可以选用双支点机架，但减速器输出轴与搅拌器之间必须采用弹性联轴器连接。综上所述，此次设计选用的是单

27、支点机架。单支点机架比无支点机架更适合较强烈的、传动功率较大的搅拌，且无双支点机架结构复杂。根据轴封形式26,设计选用的填料密封，故选择B型单支点机架27,且V带传动减速机自带机架，机架材料选用灰铸铁28。(四)、凸缘法兰及安装底盖4.1 凸缘法兰凸缘法兰一般焊接于搅拌器封头上，用于连接搅拌传动装置。设计采用R型突面凸缘法兰，查表即图6-1和6-2所示其主要尺寸如下：凸缘法兰DN=250mm；di=245mm；d2=395mm；k=350mm；d3=280mm；d4=300mm,螺旋数量：12个，螺纹：M20,质量：102kg图4-1R型凸缘法兰图4-2凸缘法兰的密封面尺寸4.2 安装底盖安装

28、底盖采用螺栓等紧固件，上与机架连接，下与凸缘法兰连接。是整个搅拌传动装置与容器连接的主要件。设计选取了RS型安装底盖，其主要尺寸如下（单位：mm）:查表即图6-3和6-4（已知凸缘法兰DN=250mm）因安装底盖的公称直径与凸缘法兰相同27,则安装底盖公称直径：250mm，可得d2=395,k=350,d5=22,d6=290,s=40,d9=110,8145,di0=M16图4-3RS型安装底盖图4-4安装底盖外形尺寸表（五）、支座形式5.1 支座的选型由于立式反应釜为夹套传热带搅拌的配料罐，属于保温型，所以选择标准耳式B型，标准号为JB/T4725-92,材料为Q235-A,数目为4个。每

29、台反应釜常用4个支座，但作承重计算时，考虑到安装误差造成的受力情况变坏，应按两个支座计算29。(1) 粗略估算反应釜的总质量m0釜体筒体质量miDN=1400mm,n=10mm的筒节，每米的质量qi=348kg所以mi=qiHi=348M.0=348kg釜体封头的质量m2DN=i400mm,n=i0mm查表椭圆形封头质量得其质量m2=i72.7kg夹套筒体质量m3DN=i500mm,n=i0mm的筒节，每米的质量qi=372kg所以mi=qiHi=372M.0=372kg夹套封头质量m4DN=i500mm,n=i0mm椭圆形封头质量其质量m2=i97.4kg物料质量m5m5=0.8i.i03X

30、=0.88103kg附件质量m6=70kg所以反应釜的总质量m0=mi+m2+m3+m4+m5+m6=348+i72.7+372+i97.4+880+70=2040.ikg(2)粗选耳式支座的型号每个支座承受的重量Q=mg/2=2040.i软8/2=9996.49N根据DN=i400mm,Q=9996.49kN,初选B型耳式支座，支座号为4。30标记：JB/T4725-92耳座B4材料：Q235-A表5.iB型耳式支座主要尺寸支、，,，一一座H底板筋板垫板地脚螺栓;县里1ib11S1l2b22l3b33ed规格kg25020014014702901401031525084030M2415.75

31、.2支座载荷的校核计算耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算:QmogGeknQ-支座实际承受的载荷，KN;D-支座安装尺寸，mm；4(phGeSe)nD103g-重力加速度，取g=9.8m/s2；Ge偏心载荷，N；h-水平力作用点至底板高度，mm；K-不均匀系数，安装3个支座时，取K=1,安装3个以上支座时，取K=0.83m0-设备总质量，kg;n-支座数量；Se-偏心距，mm；P-水平力，取Pe和Pw的大值，N；当容器高径比大于5,且总高度H0不大于10mm时，Pe和Pw可按Pe=am0g和Pw=1.2fiq0D0H0X106计算，超出此范围的容器本标准不推荐使用耳座。Pe=am0g=0.2

32、42040.149.8=4798.32N式中Pe水平地震力，N;a地震影响系数，对7.8.9度地震设防烈度分别取0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32;Pw-水平风载荷，N;Pw=1.21qD0H0X106=6091.8N式中Do-容器外径，mm,有保温层时取保温层外径；Do=1420mmH0-容器总高度，mm；H06500mmq0-10m高度处的基本风压值，N/m2;q0=550m2fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；对于B类地面粗糙度的fi按下表取值：表5.2风压高度变化系数设备质心所在局度m101520风压图度变化系数fi11.441.25取fi=1又有D=7(1

33、40021028)2-1402+2X(290-70)=1869.16mmGe=0,mo=2040.1kg,k=0.83,n=4,p=Pw=6091.8N,h=1500mm将已知值代入得Q2040.19.846091.8150010-30.83441869.16=10.91KN因为Q=10.91KNQ=60KN,所以选用的耳式支座满足要求。(六卜容器附件6.1 手孔和人孔手孔和人孔的设置是为了安装、拆卸、清洗和检修设备的内部装置。手孔直径一般为150-250mm,应使工人戴上手套并握有工具的手能方便地通过。本设计未设手孔，设有旋转快开人孔一个。根据任务书要求，选用回转盖带颈平焊法兰手孔，回转盖带

34、颈平焊法兰手孔的主要尺寸31。密封面型式：突面(RF型)公称压力：1.0MPa公称直径：DN=450mm总质量：130Kg螺柱：20个螺母：40个螺柱：M24K1256.2 设备接口化工容器及设备，往往由于工艺操作等原因，在筒体和封头上需要开一些各种用途的孔。6.2.1 接管与管法兰管法兰分PN系列（欧洲体系）和Class系列（美洲体系），PN系列管法兰的公称压力等级用PN表示。PN系列管法兰公称尺寸用DN表示，根据钢管外径分A.B两个系列，A系列为国际通用系列（俗称英制管），B系列为国内沿用系（俗称公制管）。根据任务书要求选用B系列，欧洲体系（PN系列）PN1映面（RF）B板式平焊（PL）钢

35、制管法兰及紧固件主要尺寸得32:表6.1钢制管法兰及紧固件主要尺寸根据上表数据得：(1)蒸汽入口A、温度计接口D、压缩空气入口E、冷却水出口G的公称尺寸DN=25,采用632x3.5无缝钢管，法兰PL25(B)-10,HG20592;(2)放料口的公称尺寸DN=40,采用(J)45x3.5无缝钢管，法兰PL40(B)-10,HG20592-97;甲型平焊法兰-FM1100-0.25;法兰-M1100-0.25;凸缘法兰R30016Mn；防冲板50x50x10材料Q235-A;挡板800x80x12，材料Q235-A;法兰垫片选耐酸石棉板，=2mm(3)加料口B的公称尺寸DN=65，采用676K6无缝钢管，法兰PL65(B)-10,HG20592;（4）视镜C