塔吊安拆专项方案

1、金地山水小区工程塔吊安拆专项方案（注意修改基础稳定性验算的土层参数13页）编制：审核：审批：云南地质工程建筑安装公司二OO七年三月十日目 录一、编制依据2二、工程简况2三、组织保障3四、塔吊选型及定位4（一）塔吊定位4（二）塔机定位4五、基础施工5六、地基承载力验算6七、塔吊桩基础稳定性计算书13八、塔吊附着计算17九、塔吊安装20（一）安装准备20（二）安装实施22（三）安全技术要求22（四）顶升作业的安全要求24（五）安全操作要求25十、塔机拆除25（一）拆塔时的注意事项25（二）拆塔作业26十一、附图27一、编制依据1、依据施工现场实际情况及在建建筑物特点；2、依据施工规范、标准；3、依

2、据使用说明书；二、工程简况1.工程概述1.1建设单位：云南探矿经营有限公司；1.2工程名称：金地山水小区主体工程；1.3工程地点：人民东路398号；1.4工程结构：框剪结构；1.5建筑面积：47067.00。2.建筑特征:本工程位于昆明市人民东路398号，昆明探矿厂旁，是云南探矿经营有限公司开发的金地山水小区工程。共由A、B、C、D、E栋组成，框剪结构，地下室建筑面积：12184.00m2，地上建筑面积：34883.00,总面积:47067.00m2。 各幢建筑特征如下：幢号建筑高度结构形式地上层数（层）建筑面积（m2）A栋44.7m框剪地上14层、地下2层11500.5B栋69.4m框剪地上

3、21层、地下2层23361.22C栋69.4m框剪地上21层、地下2层D栋12.55m框架2层1070.04地下室-9.08m框剪地下2层121843、施工现场勘察情况3.1临街面：现场南侧和东侧人行道旁有外电（高压线路110KV），距建筑物较近，需控制塔吊只能在场范围旋转，不能旋转至围墙外。3.2基坑支护和工程桩已施工完毕；施工用水、用电已通至现场；该现场地处闹市,场地狭窄。3.3原建筑对塔吊安装的影响：塔吊回转半径范围内无高层建筑，对塔吊使用不影响。3.4地下管理道：塔吊基础位置无地下管道，但有基坑支护的描杆在塔吊基础下，塔基挖孔桩施工时要注意描杆，不得载断描杆。3.5其它影响塔机安装、拆

4、卸的因数：塔吊安装位置顺建筑物长方向畅通，不影响吊机安装和拆除。三、组织保障1、项目经理统筹安排，负责塔吊租凭单位的审核、评价及确定，对塔吊进场时间的安排及安装工期、安装质量的策划；2、项目副经理主要负责塔吊进场后安装生产过程，达到安装前所定的目标及各项指标（经济指标、技术指标、操作人员的要求等），组织安装后的验收、备案工作；3、机械负责人协组项目经理完成塔吊各项指标的确定，考核安装人员技术素质及安全意识，并确认是否能上岗及组织安装人员进场安装，参与安装后的验收工作；4、技术人员负责安装前的方案编制及交底工作，对安装技术指标的控制，参与安装后的验收、备案工作；5、工长负责塔吊基础放线及施工，并

5、控制基础水平度、砼质量达到规范要求，负责生产具体工作；6、质安员负责安装前的安全技术交底，负责生产过程中安全工作，参与安装后的验收工作并好记录；7、电工负责塔吊安装用电工作及安装后电箱、电线的架设，参与安装后的验收工作（主要是用电设备的调试及用电线路的检查）；8、实验员负责基础砼配合比、坍落度等砼各项质量参数的控制；四、塔吊选型及定位（一）塔吊定位椐现场特点、施工进度要求，选用两台塔吊（型号为QTZ63）能满足施工要求，其主要技术参数：大臂长50m,独立高度35m，最大起升高度为120M。（二）塔机定位A栋设置一台（2号塔吊），位置为：AA轴侧，A20轴位置，距AA轴3m左右；B、C栋设置一台

6、（1号塔吊），位置为：BA轴侧，B7轴与B9轴之间，距BA轴3m左右。塔吊中心距建筑3M左右。塔机位置能满足整个工程的吊装、保证今后能顺利拆除。塔吊具体位置详平面布置图。五、基础施工1、塔吊基础主要参数（1）1号塔吊基础为4000×4000×1500（长×宽×高），由于地基承载力不能满足要求、塔基距基坑护壁较近，基础下设四桩支承，桩径1000mm，桩长9m,桩端伸入基坑底下1000mm。2号塔吊基础为6000×4000×1500（长×宽×高），由于地基承载力不能满足要求、塔基距基坑护壁较近，基础下设四桩支承，另靠护

7、壁边增设两棵桩，桩径1000mm，桩长9m,桩端伸入基坑底下1000mm（详后基础施工图）。（2）基础地脚螺栓工厂加工，16M36螺栓（3）基础砼强度为C35；（4）基础表面应平整，水平度偏差不大于10；（5）距建筑基础边缘5M范围内，基础应有排水措施；2、基础施工（1）施工工序 放线人工挖孔桩验槽桩钢筋桩心砼承台基础模板承台钢筋地脚螺栓承台基础砼浇筑砼浇筑后找平砼养护。（2）施工要点 放线：椐现场布置图由现场工长负责定位放线；挖孔桩施工：桩径1000mm,桩长9.0m，深度超过基坑底1000m。桩身砼标号：C25。（桩施工方案另详，在此不详述）地脚螺栓固定将制作好的地脚螺栓点焊在承台钢筋上，

8、用架子管在水平方向稳固塔吊地脚螺栓，在浇筑砼时随时检查地脚螺栓位置、标高，发现位移随时调整。 砼浇筑现场实验员负责砼配全比、坍落度等砼质量参数的控制，砼浇筑应分层浇筑，每层约为300，浇筑保证每层砼振捣密实，上层砼浇筑振捣时振动棒应插入下层砼中不小于5；砼浇筑完后基础底座找平，由工长负责找平塔吊机长配合。 砼浇完后做好基础内的排水措施；六、地基承载力验算1、1号塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=550.80kN,最大起重荷载F2=50.00kN塔吊倾覆力距M=850.00kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2m混凝土强度:C35,钢筋级

9、别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m桩直径或方桩边长 d=0.80m,桩间距a=2.50m,承台厚度Hc=1.50m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=550.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=50.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=720.96kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范

10、JGJ94-94的第条)其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×600.80=720.96kN； G桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=720.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力： N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50×1.414/2

11、)/2×(2.50×1.414/2)2=696.87kN最大拔力： N=(720.00+720.00)/4-1190.00×(2.50×1.414/2)/2×(2.50×1.414/2)2=23.373kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条)其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=(720.96+720.00)/

12、4+1190.00×(2.50/2)/4×(2.50/2)2=598.24kN Mx1=My1=2×(598.24-720.00/4)×四. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得s=209.12×106/(1.00×16.70×400

13、0.00×1450.002)=0.001=1-(1-2×0.001)0.5=0.001s=1-0.001/2=0.999 Asx= Asy=209.12×106/(0.999×1450.00×300.00)=481.09mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=696.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计

14、值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=696.87kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。经过计算得

15、到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=696.87kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值:s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值；

16、 u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 2.5 22 675 松散粉土 2 0.8 41 1350 粘性土 3 4.4 60 2900 砂类土中挤土群桩 4 1.3 50 1700 密实粉土 5 3 41 845 粘性土由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: R=2.51×(2.5×22×1.226253+.8×41×1.21926+4.4

17、5;60×1.226253+1.3×50×1.109467)/1.65+1.26×1700.00×0.50/1.65=1416.28kN上式计算的R的值大于最大压力696.87kN,所以满足要求!2、2号塔吊桩基础计算书按四桩承台计算，护壁边的两棵桩作为基坑护壁的安全考虑，不参加计算。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=550.80kN,最大起重荷载F2=50.00kN塔吊倾覆力距M=850.00kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2m混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m桩

18、直径或方桩边长 d=0.80m,桩间距a=2.50m,承台厚度Hc=1.50m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=550.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=50.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=720.96kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条)其中 n单桩个数，n

19、=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×600.80=720.96kN； G桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=720.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力： N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50×1.414/2)/2×(2.50×1.

20、414/2)2=696.87kN最大拔力： N=(720.00+720.00)/4-1190.00×(2.50×1.414/2)/2×(2.50×1.414/2)2=23.373kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条)其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50/2

21、)/4×(2.50/2)2=598.24kN Mx1=My1=2×(598.24-720.00/4)×四. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得s=209.12×106/(1.00×16.70×4000.00×1450.002)=0.

22、001=1-(1-2×0.001)0.5=0.001s=1-0.001/2=0.999 Asx= Asy=209.12×106/(0.999×1450.00×300.00)=481.09mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=696.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计

23、算截面处的计算宽度，b0=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=696.87kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

24、七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=696.87kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值:s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端

25、面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 3.7 22 675 松散粉土 2 1.8 41 1350 粘性土 3 2 60 2900 砂类土中挤土群桩 4 1.9 50 1700 密实粉土 5 3 41 845 粘性土由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: R=2.51×(3.7×22×1.226253+1.8×41×1.21926+2×60×1.226253+1.5

26、15;50×1.109467)/1.65+1.26×1700.00×0.50/1.65=1289.98kN上式计算的R的值大于最大压力696.87kN,所以满足要求!七、塔吊桩基础稳定性计算书本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)。一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下：序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () 计算方法土类型 1 10.00 19.00 10.00 12.00 水土合算填土 2 5.00 19.20 27.30 23.70 水土合算填土 3 5.00 19.00 16.00 27.00 水土分算填土表中：h为土层厚度(m)

27、,为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基坑挖土深度-9.00m。 3.地面超载：序号布置方式荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载 20.00 - - 将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载： Q=19.00×1.60=30.40kN/m二、桩侧面土压力计算主动、被动水土压力图1.作用在桩的主动土压力分布：第1层土上部标高-1.60m，下部标高-1.80mEa1上 = (19.00×0.00+50.40)×tg(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 16.86kN/m

28、 Ea1下 = (19.00×0.20+50.40)×tg(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)= 19.34kN/m第2层土上部标高-1.80m，下部标高-9.00mEa2上 = (19.00×0.20+19.00×0.00+50.40)×tg(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 19.35kN/m Ea2下 = (19.00×0.20+19.00×7.20+50.40)×tg(45-12.00/2)-2

29、×10.00×tg(45-12.00/2)= 109.05kN/m第3层土上部标高-9.00m，下部标高-10.00mEa3上 = (19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×0.00+50.40)×tg(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 109.05kN/m Ea3下 = (19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+50.40)×tg(45-12.00/2)-2×10.00×t

30、g(45-12.00/2)= 121.51kN/m第4层土上部标高-10.00m，下部标高-15.00mEa4上 = (19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×0.00+50.40)×tg(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2) = 53.92kN/m Ea4下 = (19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×5.00+50.40)×tg(45-23.70/2)-2

31、5;27.30×tg(45-23.70/2)= 94.87kN/m第5层土上部标高-15.00m，下部标高-20.00mEa5上 = (19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×5.00+19.00×0.00 +50.40)×tg(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)+13.20××10.0×tg(45-27.00/2) = 177.73kN/m Ea5下 = (19.00×0.20+19.00&#

32、215;7.20+19.00×1.00+19.20×5.00+19.00×5.00 +50.40)×tg(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)+18.20××10.0×tg(45-27.00/2)= 244.63kN/m2.作用在桩的被动土压力分布：第3层土上部标高-9.00m，下部标高-10.00mEp3上 = (19.00×0.00)×tg(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2) = 24.70kN/

33、m Ep3下 = (19.00×1.00)×tg(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2)= 53.67kN/m第4层土上部标高-10.00m，下部标高-15.00mEp4上 = (19.00×1.00+19.20×0.00)×tg(45+23.70/2)+2×27.30×tg(45+23.70/2) = 128.14kN/m Ep4下 = (19.00×1.00+19.20×5.00)×tg(45+23.70/2)+2×27.30

34、15;tg(45+23.70/2)= 353.17kN/m第5层土上部标高-15.00m，下部标高-20.00mEp5上 = (19.00×1.00+19.20×5.00+19.00××10.0)×tg(45+27.00/2)+2×16.00×tg(45+27.00/2)+6.00×10.0 = 258.68kN/m Ep5下 = (19.00×1.00+19.20×5.00+19.00××10.0)×tg(45+27.00/2)+2×16.00×

35、;tg(45+27.00/2)+11.00×10.0= 428.51kN/m三、桩侧面土压力产生的弯矩计算1.主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：Ma = 16.86×0.20×16.40+(19.34-16.86)×0.20/2×16.20+0.20/3.0+ 19.35×7.20×16.20+(109.05-19.35)×7.20/2×9.00+7.20/3.0+ 109.05×1.00×9.00+(121.51-109.05)×1.00/2×

36、8.00+1.00/3.0+ 53.92×5.00×8.00+(94.87-53.92)×5.00/2×3.00+5.00/3.0+ 177.73×5.00×5.00+(217.87-177.73)×5.00/2×0.00+5.00/3.0考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 0.80m。 Ma = 0.80×2.被动土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：Mp = 24.70×1.00×9.00+(53.67-24.70)×1.00/2×8.00+1.0

37、0/3.0+ 128.14×5.00×8.00+(353.17-128.14)×5.00/2×3.00+5.00/3.0+258.68×5.00×5.00+(530.41-258.68)×5.00/2×0.00+5.00/3.0考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 0.80m。 Mp = 0.80×3.支撑力矩：没有布置支撑，力矩为。四、基础稳定性计算桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩 M0外，还要承受基坑两侧主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。塔吊基础的稳定性计

38、算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下：塔吊基础的稳定性计算简图其中安全系数 K 根据当地实际情况取值。经过计算得到上式左边的弯矩和为上式右边的弯矩和为1.00×结论：桩式塔吊基础稳定性计算满足要求!八、塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风

39、荷载取值 q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=850kN.m计算结果: Nw=56.945kN二、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力:计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：其中:1p为静定结构的位移； Ti0为F=1时各杆件的轴向力； Ti为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力； li为为各杆件的长度。考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为：以上的计算过程将从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为：0.00kN；杆2的最大轴向拉力为：59.44kN

40、；杆3的最大轴向拉力为：14.89kN；杆4的最大轴向拉力为：7.12kN；杆1的最大轴向压力为：8.19kN；杆2的最大轴向压力为：66.34kN；杆3的最大轴向压力为：43.88kN；杆4的最大轴向压力为: 21.89kN。五、附着杆强度验算 1杆件轴心受拉强度验算验算公式:=N/Anf其中 N为杆件的最大轴向拉力,取N=59.44kN；为杆件的受拉应力； An为杆件的的截面面积，本工程选取的是10槽钢,查表可知 An=1274mm2；经计算，杆件的最大受拉应力=59.44×1000/1274=46.66N/mm2。最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力216N/mm2,满足要求! 2

41、杆件轴心受压强度验算验算公式:=N/Anf其中为杆件的受压应力； N为杆件的轴向压力,杆1:取N=8.19kN；杆2:取N=66.34kN；杆3:取N=43.88kN；杆4:取N=21.89kN； An为杆件的的截面面积，本工程选取的是10槽钢,查表可知 An=1274mm2；为杆件的受压稳定系数,是根据查表计算得,杆1:取 =0.223,杆2:取=0.407,杆3:取=0.407 ,杆4:取 =0.223；杆件长细比,杆1:取 =181.238,杆2:取=126.582,杆3:取=126.582,杆4:取=181.238。经计算，杆件的最大受压应力=127.94N/mm2。最大压应力不大于拉

42、杆的允许压应力216N/mm2,满足要求!六、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 1预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3预埋螺栓的直径大于24mm； 4预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15

43、d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。七、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则： 1附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处； 2对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部； 3在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上； 4附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装九、塔吊安装（一）安装准备1、现场调查:了解安装场地状况，要求清除作业障膊，保证进退场道路通畅，安拆作业应有空间。2、全体作业人员认真复读塔机便用说明朽及GB5144-94。塔式起重机安全规程ZBJ

44、8001289塔式起重机操作使用规程及登高作业有关规定，了解规程要求。3、详查施工对象、设计图纸、了解工程对象所需吊装最大构件尺寸、吊装位置，确定塔机安装位置并定线。4、确定基础设计图纸，由土建、机械两万审定后施工，砼基础施工后由土建、机械技术、安全质量、塔吊机长进行验收签证。5、进入施工现场全体人员必须配齐安全防护用品，对索具、起重工具、专用扳手、通讯器材、通用工具、电工工具及其他辅肋工具、按工具清单，认真清理、检查，不合格的，不准带入工地使用。6、对待装塔机，认堪进行保养，由设备员、质安员，按液压系统、金属结构、绳、轮系统，各大机构，电器系统，分别检查、记录，不合格者，不准出厂。7、检查清

45、理，装塔用销轴、螺栓、开口销、销轴涂油，分别装箱待用。8、组织作业队伍，作业前由技术员进行技术交底，安全员进行安全交底，人员配备如下: 设备主管:1人；主任工程师(技术负责人):1人；塔吊工长 (现场指挥):1人；安全员:1人；作业人员:5人。9、塔机安装选用QY-25型汽车吊，最大起重25吨。10、根据施工要求，首次安装标节6节、高15米，2塔吊号全装标节24节，标节高60米，全塔高75米，设附着3道，上塔自由悬高小于25米；1号塔吊全装标节14节，标节高40米，全塔高55米，设附着2道，上塔自由悬高小于25米。11、塔机现场布置图附后。 塔机基础图附后。（二）安装实施1、待装塔机转运入施工

46、现场后，由设备管理员、安质员再次检查，塔机金属结构、电器、液压及各机构，有无运输损伤，发现问题后，马上整改后再行安装。2、整个安装过程，严格按塔机使用说明书，安装规定执行，特殊条件下，按技术交底要求进行，但不得违反现行规范、标准。3、复查塔机基础节安装基面水平高差小于1/1000塔机底节中心与轴线距离符合安装平面设计要求。4、组装区域设警戒区、要有明显标志，并派专人监护。5、安装顺序: 吊装基础节用8M3OX2高强螺紧固，紧固力矩2.45千牛米检查基础节垂直度 (偏差小于1/1000) 吊装套架，上好操作平台吊装回转支承吊装塔帽吊装驾驶室吊装平衡臂总成，电工作业进入吊装平衡重壹块吊装吊臂总成吊

47、装平衡重块五块电工作业穿绕钢绳通电调试安全装置升塔到规定高度试车交付验收。（三）安全技术要求1、参加安装作业的人员必须经主管部门培训考试合格后，持证上岗。2、安装人员必须身体健康，无影响安装作业的疾病。如遇身体不适的情况，不得参加高空作业，严禁酒后作业。3、必须熟悉塔机使用说明书的要求和安装作业技术万案，认真接受技术交底，明确自己的岗位所承担的安装任务和职责，加强安全意识，严格按规定的安装工艺进行操作，任何人不得撤擅自改变操作工艺程序。并注意和周围安装人员的相互配合， 互相检查、监督，做到整体协调工作。4、安装前，必须对塔机各结构、各部件的完好情况、连接情况和钢丝绳穿绕情况、电气线路等进行安全

48、检查。5、作业前应对作业所需机械设备、所使用的工具、吊具、索具等进行安全检查，其性能必须良好可靠，并严格按照规范使用。6、必须选择良好无风(微风)的天气进行安装作业，不得在大于4级风、浓雾和雨雪天气进行。7、进入工作现场时，必须带安全帽，高空作业时要穿防滑鞋、系好安全带，认真执行安全操作规程。8、作业时必须集中精神，加强纪律性，听从指挥人员的指挥，如发现指挥信号不清应停止作业，待联清楚除后在进行。9、作业时如发生异常情况后发生故障时，应暂停作业，及时向安装负责人反映，不得自行其是，擅自处理。10、作业过程中，如发现不符合技术要求的零部件，不得勉强使用，且立即报安装负责人处理。11、对所安装的部件必须选择合适的吊具和用点，绑扎牢固，严防由于吊挂捆扎不当造成部件损坏或安全事故。12、安装时应按要求使用规定的专业螺栓、销、轴等连接件，并且都要有可靠的防松或保险装置，螺栓坚固时应符合规定的预紧力。13、在安装起重臂和平衡臂时，要始终保持起重机的平衡严禁只安装一个臂就中断作业，安装作业中如遇天气骤变、机