钢筋溷凝土单元式高层住宅楼设计土木工程专业毕业设计

1、毕 业 论 文（设 计）论文（设计）题目：四季花园单元式钢筋混凝土高层住宅楼姓 名张 超 学 号20062002153 学 院 土建与水利学院 专 业土木工程年 级2006级指导教师姜丽荣 衣振华 刘振华2010 年6月6日目录摘要1Abstract2第一章、工程概况3第二章、计算参数确定32.1 基本参数32.2 材料参数取用42.3 结构构件参数估算42.4 荷载作用计算及计算简图52.4.1 活荷载52.4.2 恒荷载计算82.4.3 风荷载12雪荷载122.4.5 地震作用13第三章、内力计算163.1 竖向荷载作用下的框架内力16弯矩的首次分配与传递17不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图

2、193.2竖向恒荷载作用下的框架内力223.2.1 弯矩的首次分配与传递223.2.2 不平衡弯矩的二次弯矩即总弯矩图253.3水平风荷载作用下的框架内力283.3.1 D值计算283.3.2 柱中剪力计算(剪力分配系数、剪力)293.3.3 反弯点高度303.3.4 弯矩计算（柱、梁）313.3.5 剪力计算323.3.6 柱轴力计算323.4 水平地震作用下的框架内力333.4.1 D值计算333.4.2 柱中剪力计算(剪力分配系数、剪力)343.4.3 反弯点高度35弯矩计算（柱、梁）363.4.5 剪力计算37第四章、荷载效应组合39第五章、结构主要控制指标验算485.1 轴压比485

3、.2 剪重比485.3 弹性层间位移角49六、截面配筋设置506.1 框架梁配筋设计506.1.1 梁端截面配筋计算506.1.2 跨中截面配筋计算546.2 框架柱配筋设计56抗震设计56实配钢筋586.3楼板设计59设计资料59荷载设计59内力计算60楼板的配筋60实配钢筋：606.4楼梯设计61踏步板设计61梯段梁设计62平台板设计636.4.4 平台梁设计646.5基础设计66荷载资料666.5.2 计算y方向配筋66参考文献70附录：71谢辞72翻译735.6.4 根据弯曲分析设计735.7 非主平面内的弯曲735.7.1 非主平面内的挠度735.7.2 不受约束的挠度735.8 分

4、离器和隔板735.9 腹板设计74综述74腹板的定义74腹板的最小厚度745.10腹板布置74非加强板74承重加强筋755.10.3侧面加强板755.10.4 横向加强板75有横向和纵向加强筋的板755.10.6 构件板的塑性设计75板上开洞765.11板的受剪承载力76受剪承载力76剪切应力均匀分布76剪切应力分布不均匀77剪切屈服力77剪切屈曲能力775.12剪切和弯曲的相互作用80综述80比例分配法80弯剪相互作用分析法815.13腹板边缘受压81腹板上力的分布81承载力81摘要本毕业设计题目是四季花园钢筋混凝土高层单元住宅楼设计，该住宅楼的总建筑面积大约是7153.92平方米，共十层，

5、建筑高度为30.8米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系，基础采用人工挖孔灌桩。本设计内容包括手算和电算两部分。其中手算部分分计算书的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计。其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。由于此框架属于三级框架，所以没有进行节点抗震设计，但是在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。图纸包括七张，图纸目录及结构设计总说明、人工挖孔桩桩位平面布置图、人工挖孔桩及承台梁配筋详图、结构平面布置图、楼板配筋图、楼面梁平面整体配筋图，轴线框架配

6、筋图。电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。关键词：毕业设计，框架结构，内力组合，截面设计，地震力AbstractThe theme of this graduation design is structure design of a steel reinforced concrete High-rise suite building named The Four Seasons Ga

7、rden. The total Building area is about 7153.92mm2 and the total height is 30.8 meters, which consists of 10 stories, and the story height is 2.8 meters.The building is a frame structure made by steel reinforced concrete. Foundation uses concrete column and the hole dug by people. The design includes

8、 two aspects of manual calculation and calculation by computer. The calculation consists of several loads calculation, lateral displacement calculation of transverse frame, internal force of section and design of the foundation. Horizontal earthquake force calculation uses the bottom shears method.

9、Calculating of vertical loads bending moment use divided story method. The designs of section uses limit state method. Because this frame belongs to the third class frame that resistant the earthquake，so the design of joint is ignored, but this design obeys the order of “strong column and weak beam”

10、. The drawings consists of 5 parts, plans of standard layer structure and section，the steel plan of the typical frame and floor，and the plan of foundations.There are three steps in the calculation using computer. First, make a model of the building by PMCAD; Second, calculate the typical frame by PK

11、; Last, calculate the whole frame. There are two kinds of methods included manual calculation and computer calculation. So the data can be checked and can find the mistakes and differences between manual data and the data calculated by computer in the design in time, then find out the cause.Keywords

12、：Graduation design ，Frame structure ，Load combinations ，Section design ，earthquake force.第一章、工程概况济南市中心地段某住宅楼，采用现浇混凝土框架结构，该住宅楼地面以上十层，层高2.8m，半地下室一层，层高2.8m.该工程七度抗震设防，设计基本加速度0.1g, 建筑场地土类别为二类，结构抗震等级二级，设计地震分组为第二分组地耐力fk=120kpa，地下水位1.500m；基本风压：w0=0.35KN/m2；基本雪压：s0=0.20KN/m2。第二章、计算参数确定2.1基本参数1、安全等级确定依据混凝土结构设

13、计规范（GB500102002） 第条：对于安全等级为二级或者使用年限为50年的结构构件，其重要性系数0不应小于1.0，此处取1.0。2、抗震设防烈度查抗震规范（GB500112001）附录A0.1可知，济南市区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组。3、基本风压查荷载规范（GB500092001）附表D.4可知，济南地区50年一遇基本风压为0.4KN/m2，地面粗糙度类别为C类。4、基本雪压查荷载规范（GB500092001）附表D.4可知，济南地区50年一遇雪压为0.65KNm25、活荷载取值查表，得活荷载取值，见表2-1表2-1活荷载取值 单位：KN/

14、m2活载位置活荷载取值房间2.0走廊2.5上人屋面2.06、底层柱高H1=2.8+0.5=3.3m7、房屋的建筑高度H=2.8×10+1.4+2.8/2=30.8m8、抗震等级查表6.23，因为场地类别为类，房屋高度大于30m，所以框架抗震等级为二级。9、轴压比限值查表6.23，得到框架柱轴压比限值为0.910、结构阻尼比混凝土结构可取=0.0511、结构自振周期估算根据荷载规范（GB500092001）附录公式E,得：T1=0.25+0.53×10-3 H22.2材料参数取用结构各构件选用的材料及其强度设计值如表2-2所示表2-2 选用材料及其强度 单位 N/mm2项目强

15、度值C30混凝土（柱、梁）轴心抗压强度设计值14.3轴心抗拉强度设计值1.43C20混凝土（楼板）轴心抗压强度设计值9.6轴心抗拉强度设计值1.10HRB335钢筋（梁柱受力筋）强度设计值300HRB235钢筋（板受力筋，梁柱箍筋）强度设计值2102.3 结构构件参数估算表2-3 框架梁截面估算梁布设方向跨度(m)系数梁高（m）实选梁高（m）实选梁宽（m）横向4.21/120.350.40.2纵向4.81/120.400.40.2框架柱截面估算：根据柱支承的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积负荷面积：边柱：3.0×4.82=7.2 3.0×

16、4.22=6.33.9×4.82=9.36 3.6×3.02=5.4中柱：（3.6+3.9）2×4.8=18 最大负荷面积表2-4框架柱截面估算楼层自重（Nm2）分项系数负荷面积层数弯矩放大系数140001.2518.0111.05轴力（N）砼强度 （KN/m2）轴压比限值截面面积（mm2）实选截面尺寸（mm×mm）363825014.30.9282692.31550×550楼板厚度按照板跨估算表2-5楼板、屋面板厚度估算位置跨度（m）系数计算板厚度（m）最小厚度限值实选板厚度楼板4.21/450.090.080.1屋面板4.21/450.12

17、0.080.122.4 荷载作用计算及计算简图以A3C3轴线横向框架为例，该榀框架立面尺寸如图2-1所示 活荷载楼面活荷载的取值及每层楼面的活荷载统计如表2-6所示表2-6楼面活荷载计算汇总位置均布活荷载（kN/m2）楼面面积（m2）楼面活荷载房间2455.4910.8屋面活荷载的取值以及屋面的活荷载统计如表2-7所示表2-7 屋面面活荷载计算汇总位置均布活荷载（KNm2）楼面面积（m2）楼面活荷载屋面2455.4910.8图2-1.、框架计算简图图2-2 荷载传导方式图2-3 活荷载计算简图 恒荷载计算查本书附录A，可以得到结构中各部分材料的自重，从而计算得到作用于结构上的恒荷载，楼、屋面荷

18、载计算分别如表2-8和表2-9表示表2-8 屋面恒荷载计算汇总项目材料重（KNm2）厚度（m）自重（KNm2）自重小计（KNm2）屋面面积（m2）屋面恒荷载水泥蛭石保温层50.10.55.18455.42358.97水泥砂浆找平层200.020.4三毡四油防水层0.4细石混凝土保护层220.040.88楼板250.123表2-9楼面恒荷载计算汇总位置项目材料重(KNm2)厚度（m）自重（KNm2）自重小计（KNm2）楼面面积（m2）楼面荷载（KN）房间楼面硬木地板0.23155455.41436.787地板格栅0.2混合砂浆170.0150.255楼板250.12.5表2-10 墙体自重计算位

19、置项目材料重厚度墙重小计外墙加气砼砌块5.50.180.991.49贴瓷砖墙面0.5内墙加气混凝土砌块5.50.120.661混合砂浆170.020.34女儿墙加气砼砌块5.50.180.991.47贴瓷砖墙面0.5表2-11 屋面梁上墙体（女儿墙）自重计算位置墙重（KNm2）墙高（m）均布墙重（KN/m）跨度（m）重量（KN）总重外纵墙轴线1.491.42.08679.2165.2112250.32内纵墙轴线000外横墙轴线1.491.42.08640.885.1088内横墙轴线000表2-12 211层梁上墙体自重计算位置墙重（KNm2）梁高（m）玻璃窗（KNm2）窗高（m）层高（m）均布

20、墙重（KN/m）跨度（m）重量层总重层外纵墙轴线1.490.40.451.52.82.01679.2159.67506.52内纵墙轴线10.40.451.52.81.57561.296.39外横墙轴线1.490.40.451.52.82.01640.882.25内横墙轴线10.40.451.52.81.575106.8168.21表2-13底层墙体自重计算位置墙重（KNm2）梁高（m）刚框玻璃窗（KNm2）窗高（m）层高（m）均布墙重（KN/m）跨度（m）重量层总重层外纵墙轴线1.490.40.450.92.62.34279.2185.49567.48内纵墙轴线10.40.450.92.61.

21、70561.2103.35外横墙轴线1.490.40.450.92.62.34240.895.55内横墙轴线10.40.450.92.61.705106.8182.093、 梁自重计算表2-14 梁自重计算位置梁宽（m）梁高（m）砼自重（m）均布梁重（KN/m）跨度（m）重量/层（KN）总重量（KN）纵轴线0.250.50252.5166.8417733.5横轴线0.250.50252.5126.6316.54、 柱自重计算表2-15 柱自重计算层数柱截面宽（m）柱截面高(m)柱高（m）砼自重（KN/m3）柱重（KN）数量重量/层（KN）2110.550.552.82521.175511079

22、.910.550.553.12523.444511195.65,、 恒荷载汇总对于A3C3 榀框架，其框架梁上的恒荷载应包括楼（层）面恒荷载、梁上填充墙重量以及梁的自重。柱上恒荷载基中力应包括柱上纵向框架承担的恒荷载以及本层柱的自重。集中力：（1）楼面自重（2）纵向梁上填充墙荷载（3）纵向梁自重（4）柱自重图2-4、恒荷载计算简图 风荷载风荷载的计算过程如表2-16所示表2-16中：K=szz0；z取1.0；作用高度为节点上下各取半层高度最终得到风荷载的计算简图如图7.8所示表2-16风荷载计算层数层高（m）离地高度szz0K开间作用高度FK112.828.91.3000.7411.00.40

23、00.3853.92.84.202102.826.11.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20292.823.31.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20282.820.51.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20272.817.71.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20262.814.91.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20252.812.11.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20242.89.31.3000.7411.00.4000.385

24、3.92.84.20232.86.51.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20222.83.71.3000.7411.00.4000.3853.92.84.20212.81.91.3000.7411.00.4000.3853.92.353.527图2-5、 风荷载计算简图2.4.4雪荷载济南地区的基本雪压为0.65KNm2，所以Sk=r S0= 1.0×0.65=0.65KN/m2注：雪荷载不应与屋面均布活荷载同时组合。因其小于上人屋面的活荷载2.0KN，所以不考虑雪荷载。2.4.5 地震作用（1）重力荷载代表值计算 建筑的重力荷载代表值应取结构、构配件自重标

25、准值与各可变荷载组合值之和，具体过程如表2-17所示，表2-17中，永久荷载的组合值系数取1.0，各可变荷载的组合系数应按表取用。表2-17 重力荷载代表值计算层数荷载项目荷载值（KN）组合值系数层重力荷载代表值Gi(KN)11屋面恒荷载2358.971.04283.970雪荷载296.010.5墙自重（上下各半）503.581.0梁自重733.501.0柱自重（上下各半）539.961.0211楼面恒荷载1436.791.04212.132楼面活荷载910.800.5墙自重（上下各半）506.521.0梁自重733.501.0柱自重（上下各半）1079.931.01楼面恒荷载1436.791

26、.04330.545楼面活荷载910.800,.5墙自重（上下各半）567.481,.0梁自重733.501.0柱自重1137.791.0根据表2-17，等效总重力荷载为：Geq=0.85Gi=39545.147KN（2）底部剪力法计算水平地震作用查表3.14，可得水平地震影响系数最大值为0.08；查表3.15，可得场地特征周期Tg为0.35s，阻尼比=0.05s，查表3.13.，可得=0.9， 2=1；结构基本周期T1约为0.65s.因为TgT15Tg，所以1=（Tg/T1）2max=0.0431F Ek=1Geq=1703.482KN因为T1/Tg=1.8751.4，并且Tg0.35所以查

27、表3.20，可得顶部附加地震作用系数为n=0.8T1+0.07=0.122所以有：Fn=n F Ek=207.825KNF Ek（1n）=1495.657各楼层的水平地震作用及层间剪力如表18所示，地震作用的计算简图如图6所示水平地震作用计算表层数层高（m）高度Hi（m）Gi（KN）GiHiGiHi/（GiHi）Fi0（KN）Fn（KN）Fi（KN）层间剪力Vi（KN）112.831.14283.97133231.4670.168250.683207.825458.508458.508102.828.34212.132119203.33560.150224.288224.288682.7969

28、2.825.54212.132107409.3660.135202.097202.097884.89382.822.74212.13295615.39640.120179.906179.9061064.79972.819.94212.13283821.42680.105157.715157.7151222.51462.817.14212.13272027.45720.091135.524135.5241358.03852.814.34212.13260233.48760.076113.333113.3331471.37042.811.54212.13248439.5180.06191.1429

29、1.1421562.51232.88.74212.13236645.54840.04668.95168.9511631.46322.85.94212.13224851.57880.03146.76046.7601678.22313.13.14330.54513424.68950.01725.25925.2591703.482(GiHi)794903.27131.0001495.657图6、 地震作用计算简图(单位KN)第三章、内力计算竖向荷载作用下的内力计算采用分层法，水平荷载作用的内力计算采用D值法计算框架梁的截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取中梁刚度放大系数为2，即I=2I0，当采用分层

30、法计算内力是，非底层柱刚度应乘以折减系数，如图7.10和图7.11所示。在此基础上就可以进行不同荷载（活荷载、恒荷载、风荷载和地震荷载）作用下的内力计算。3.1 竖向荷载作用下的框架内力由于活荷载标准值较小（小于4KN/m2），因而计算活荷载作用下的结构内力时，可以不考虑活荷载最不利布置，直接采用满布荷载法。首先按固端弯矩等效的原则，将图7.4中的梯形荷载和三角荷载按照图4.3所示过程转换为等效均布荷载，结果如表19所示表3-1 各层梁上的等效均布荷载 单位：KNm层数AB梁BC梁112.1752.283102.1752.28392.1752.28382.1752.28372.1752.283

31、62.1752.28352.1752.28342.1752.28332.1752.28322.1752.28312.1752.283下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩弯矩的首次分配与传递惯性矩：I=1/12bH3梁：AB IAB=1/12×250×5003=1.067×109BC IBC=1/12×250×5003=1.067×109柱： I柱=1/12×550×5503=7.626×109iAB= IABlAB=2.964×105iBC=IBClBC=2.736×10

32、5 柱：i=2.724×105表3-2 顶层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0900.091右梁0.0980.0830上柱000下柱0.9020.8270.909按照表3-2中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图3-1中节点处。M=1/12ql2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图3-1所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字。图3-1 顶层节点弯矩分配与传递2、中间层根据图8中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中中间层（210），节点弯矩分配系数如表所示表3-3中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0490.048右梁

33、0.0520.0450上柱0.4740.4530.476下柱0.4740.4530.476按照表21中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图3-2中节点处。M=1/12ql2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图3-2所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字图3-2 中间层节点弯矩分配与传递过程3底层根据图9中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中底层节点弯矩分配系数如表所示：表3-4 中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0490.048右梁0.0520.0450上柱0.4740.4530.476下柱0.4740.4530.476按照表22

34、中的等效均布荷载，计算得到顶点节点处相应的固端弯矩，标记于图3-3中节点处。M=1/12ql2，然后按照弯矩分配系数进行力矩分配，具体过程如图3-3所示。最终的杆端弯矩为加下划线的数字。图3-3底层节点弯矩分配与传递过程不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框架节点处的杆端弯矩如图3-4所示。图3-4中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不再考虑弯矩传递得到汇总后的框架节点处杆端弯矩如图3-4所示。图3-4一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KN·m）图3-5 框架节点处杆端弯矩汇总图（KN·m）图3-6 活荷载作

35、用下的桁架弯矩图3-7 活荷载所用下的框架剪力图3-8 活荷载作用下框架柱的轴力3.2竖向恒荷载作用下的框架内力首先按固端弯矩等效的原则，将图2-4中梯形荷载和三角形荷载按照图4.3所示过程转换为等效均布荷载，结果如表3-5所示：表3-5 各层梁上等效均布线荷载 单位：KN/m层数AB梁BC梁1111.612.71106.867.7496.867.7486.867.7476.867.7466.867.7456.867.7446.867.7436.867.7426.867.7416.867.74下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩弯矩的首次分配与传递1顶层根据图2-15中各杆的线刚

36、度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中顶层节点弯矩分配系数如表3-5所示表3-5 顶层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0900.091右梁0.0980.0830上柱000下柱0.9020.8270.909图3-9 顶层节点弯矩分配与传递过程2中间层根据图2-16中各杆的线刚度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中中间层(210)节点弯矩分配系数如表3-6所示表3-6 中间层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0490.048右梁 0.0520.0450上柱0.4740.4530.476下柱0.4740.4530.476图3-10 中间层节点弯矩分配与传递过程3底层根据图1

37、7中各杆件的线刚度,计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数,其中底层节点弯矩分配系数如表3-7所示表3-7 底层节点弯矩分配系数节点号ABC左梁00.0490.048右梁 0.0520.0450上柱0.4740.4530.476下柱0.4740.4530.476图3-11 底层节点弯矩分配与传递过程不平衡弯矩的二次弯矩即总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框架节点处的杆端弯矩如图3-12所示。图3-12中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不再考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端弯矩图3-12 一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KN·m）图

38、3-13 框架节点处杆端弯矩汇总图图3-14 恒荷载作用下的框架弯矩图3-15恒荷载作用下的框架剪力图3-16 恒荷载作用下的框架轴力3.3水平风荷载作用下的框架内力D值计算根据梁柱的线刚度可以分别计算得到各柱的K值、值和D值，计算结果如表3-7表3-9所示表3-7 各柱的K值 柱号层数ABC110.10880.20920.1005100.10880.20920.100590.10880.20920.100580.10880.20920.100570.10880.20920.100560.10880.20920.100550.10880.20920.100540.10880.20920.100

39、530.10880.20920.100520.10880.20920.100510.10880.20920.1005表3-8 各柱的值 柱号层数ABC110.05160.09470.0478100.05160.09470.047890.05160.09470.047880.05160.09470.047870.05160.09470.047860.05160.09470.047850.05160.09470.047840.05160.09470.047830.05160.09470.047820.05160.09470.047810.28870.32100.2859表3-9 各柱的D值 单位N

40、/m 柱号层数ABC112.15E+053.95E+051.99E+05102.15E+053.95E+051.99E+0592.15E+053.95E+051.99E+0582.15E+053.95E+051.99E+0572.15E+053.95E+051.99E+0562.15E+053.95E+051.99E+0552.15E+053.95E+051.99E+0542.15E+053.95E+051.99E+0532.15E+053.95E+051.99E+0522.15E+053.95E+051.99E+0511.20E+061.34E+061.19E+06柱中剪力计算(剪力分配系数

41、、剪力)将水平荷载逐层叠加，可以得到作用于各层上的水平剪力，如表30所示表3-10 各层水平剪力计算层数各层荷载各层总剪力114.2024.202104.2028.40494.20212.60684.20216.80874.20221.0164.20225.21254.20229.41444.20233.61634.20237.81824.20242.0213.52745.547将各层的剪力,按照D值进行分配,A3C3榀框架各柱的剪力分配系数如表31,所示,从而得到各柱分摊的水平剪力,如表3-11所示表3-11 A3C3 榀框架各柱的剪力分配系数柱号柱号ABC110.2660.4880.246

42、100.2660.4880.24690.2660.4880.24680.2660.4880.24670.2660.4880.24660.2660.4880.24650.2660.4880.24640.2660.4880.24630.2660.4880.24620.2660.4880.24610.3220.3590.319表3-12 各柱分配的水平剪力 柱号层数ABC111.1182.0511.083102.2364.1022.16693.3546.2533.24984.4728.2044.33275.5910.2555.41566.70812.3066.49857.82614.3577.581

43、48.94416.4088.664310.06218.4599.747211.1820.5110.83114.66616.35114.529反弯点高度按均布荷载查表4.3，可以得到标准反弯点高度比如表3-13所示,查表4.5和表4.6分别得到相应的修正系数y1，y2和y3，如表3-133-14所示,叠加得到修正后的反弯点高度比y,如表37所示：表3-13 标准反弯点的高度比y0柱号层数ABC110.210.3050.19100.310.400.29590.360.450.34580.40.450.4070.410.450.44560.450.450.4550.450.450.4540.450.

44、450.4530.450.500.4520.550.500.5510.650.630.66表3-14修正后的反弯点高度比y柱号层数ABC110.210.3050.19100.310.400.29590.360.450.34580.40.450.4070.410.450.44560.450.450.4550.450.450.4540.450.450.4530.450.500.4520.550.500.5510.650.630.66弯矩计算 （柱、梁）根据剪力和反弯点高度可以计算得到柱端弯矩，然后按照梁的线刚度分配给与之相连的梁，即可得到风荷载作用下的结构弯矩。根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh

45、，计算第i层第j个弯矩上端弯矩：Mijt=Vijh（1-y）；下端弯矩：Mijb=Vijhy图3-17风荷载作用下框架弯矩（KN·m）图3-18 风荷载作用下的框架剪力（KN） 剪力计算根据梁端弯矩可以由力矩平衡条件计算得到梁的剪力,结合前面算出的柱中剪力，从而得到框架的剪力图，如图3-18所示 柱轴力计算根据节点竖向平衡条件，可以得到框架柱的剪力图，如图3-19所示图3-19风荷载作用下的框架轴力图3.4 水平地震作用下的框架内力 D值计算根据梁柱的线刚度可以分别计算得到中间榀框架各柱的K值、值和D值，计算结果如表35表36所示表3-15中间榀各柱的K值 柱号层数ABC110.10

46、880.20920.1005100.10880.20920.100590.10880.20920.100580.10880.20920.100570.10880.20920.100560.10880.20920.100550.10880.20920.100540.10880.20920.100530.10880.20920.100520.10880.20920.100510.10880.20920.1005表3-16 中间榀各柱的值 柱号层数ABC110.05160.09470.0478100.05160.09470.047890.05160.09470.047880.05160.09470.

47、047870.05160.09470.047860.05160.09470.047850.05160.09470.047840.05160.09470.047830.05160.09470.047820.05160.09470.047810.28870.32100.2859表3-17中间榀各柱的D值 柱号层数ABC112.15E+053.95E+051.99E+05102.15E+053.95E+051.99E+0592.15E+053.95E+051.99E+0582.15E+053.95E+051.99E+0572.15E+053.95E+051.99E+0562.15E+053.95E+051.99E+0552.15E+053.95E+051.99E+0542.15E+053.95E+051.99E+0532.15E