地下室顶板行车支撑方案

1、精选文档名目一、编制依据2二、工程概况2三、平面布置及荷载分析3四、加固措施15五、结构平安保障措施：16六、附图16一、编制依据1、越秀星汇名庭I标段建筑及结构施工图纸2、建筑施工平安检查标准（JGJ59-2011）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）5、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2011）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7、大路涵桥设计通用规范（JTG D60-2015）8、建筑施工手册第五版9、品茗平安计算软件二、工程概况1.1. 建设概况序号项 目内 容1工程

2、名称越秀星汇名庭（标段）2工程地点江门市鹤山市雅瑶镇大岗村委会3建设单位鹤山市越恒房地产开发有限公司4设计单位广州城建开发设计院有限公司5监理单位广州越秀地产工程管理有限公司6总承包单位上海建工五建集团有限公司1.2 工程位置概况项目地理位置1.3 设计概况本工程总建筑面积161329.04m²，由一层地下室、7栋高层住宅、91栋独栋别墅、24栋屋顶别墅、底商、公建配套组成。具体由六个单项组成：序号工程名称层数结构用地面积建筑面积（m2）（m2）1越秀星汇名庭23座、24座、25座、26座、29座、30座、31座、32座、33座、34座、45座主门楼4/3/1/-1钢混结构6346.

3、1116862.642越秀星汇名庭16座、47座泳池更衣室32/1/-1框剪结构618.8121184.183越秀星汇名庭27座、28座、35座、36座、37座、38座、39座、40座、41座、42座、46座次门楼4/3/1/-1钢混结构9406.1624787.464越秀星汇名庭17座、19座、20座32/-1框剪结构1573.2950793.945越秀星汇名庭14座、15座32/-1框剪结构995.331237.396越秀星汇名庭18座20/-1框剪结构521.2813436.68为了保证二次结构及装饰装修过程中垂直运输问题，故考虑地下室顶板设置材料堆场并地下室挡土墙外回填，接受规划小区道

4、路及消防通道作为施工道路。本工程地下室施工即将完毕，挡墙外侧的土方提前回填，以及二次砌体的插入，施工现场的场地比较狭小，钢筋加工房需要转至屋面，为了协作土方回填和砌体施工的顺当进行，需要在屋面上行成施工道路，以供施工材料的顺当转运。对于回填土、挖机、上屋面的材料车、钢筋加工房等的布置和荷载状况进行分析，以保证本工程主楼结构施工时材料的正常运输、堆码、加工和使用，特出此方案。<<砂浆罐及施工电梯基础加固方案另详见各专项方案>> 三、平面布置及荷载分析1、平面布置：为了保证二次结构及装饰装修过程中运输问题，地下室挡土墙外侧土方回填完成后将在地下室顶板上进行行车，并堆载主体结

5、构、二次结构以及装饰装修所用建筑材料。我项目部在综合考虑主楼结构施工以及主楼装饰装修施工的条件下，施工总平面图进行部署和支配，具体见附图一。 2、荷载分析：挡墙外侧土方回填完毕后需在地下室顶板形成一条施工道路，屋面的荷载如下：行车荷载：混凝土罐车：考虑一车12m3混凝土，其罐车自重=13.5T 混凝土重量=2.5×12=25T 总重量：13.5+25=48.5T干混砂浆罐车：考虑30t干混砂浆运输车，其车自重：13.7T 总重量：30+13.7=43.7T钢筋车: 考虑为30T，其车自重：17.5T 总重量：30+17.5=47.5T综上考虑，其形车重量需至少考虑到50T。材料堆场荷

6、载：钢筋：标准层一层钢筋用量约30T，考虑备三层钢筋用量。其钢筋堆场钢筋重量：180T，依据均布荷载考虑为：180×10/54=33.3kN/m2（堆场按6X9考虑）钢筋半成品堆场同钢筋堆场考虑为：33.3kN/m2装修材料考虑为：17.5kN/m2钢筋加工场考虑为：10×10/60=1.7kN/m2模板加工场考虑为：10×10/60=1.7kN/m2。周转材料考虑为：10kN/m2干混砂浆罐：单独编制基础及支撑措施方案。3、堆场高度分析3.1无支撑时一般顶板承压：因覆土0.9米厚，查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自重为18K

7、N/m3，一般顶板能承压静荷载等效覆土荷载18X0.9=16.2KN/m2；活荷载取总说明顶板活荷载4KN/m2。故一般顶板能承压16.2+4=20.2KN/m2（保守计算，不考虑荷载系数）消防通道承压取值为保守计算同一般顶板承压，下列材料为荷载计算高度，实际施工应与平安高度取最小值。（1）钢筋：钢自重：78.5KN/m3；1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.9m3，所以钢筋堆放自重为70.65KN/m3；钢筋堆放高度：31/70.65=0.44m；（2）加气砖：加气砖自重：5.5KN/m3；堆放高度：31/5.5=5.64m；（3）水泥砖：空心砖自重：19.8KN/m3；堆放高度：31/23.6

8、=1.57m；（4）半成品堆场：半成品堆放高度=1.5×钢筋堆放高度，1.5×0.44=0.66m（5）模板：模板自重：0.09KN/m2（按15mm计）；新模板堆放高度：31/0.09*0.015=5.17m；（6）木方：木方自重：9KN/m3；堆放高度：31/9=3.44m；（7）盘圆钢盘圆钢外径：1.2m；内径：0.8m；盘圆钢重：（1.22-0.82）×78.5/1.2=26.2KN/m231KN/m226.2*2=52.4KN/m2,所以只能堆放一排。盘圆钢下垫50mm×100mm的木条，间距400mm，木条伸出宽度0.4L，如图：（8）钢管：

9、钢管折算自重：26.943KN/m3；钢管堆放高度：31/26.943=1.15m；3.2加支撑时立杆纵距900，立杆横距900，横杆间距1500。（查施工手册，立杆容许荷载26.8KN）承压强度：31×1.2+26.8/（0.9×0.9）=70.29KN/m2；（1）、钢筋：钢自重：78.5KN/m3；1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.92m3，所以钢筋堆放自重为72.34KN/m3；钢筋堆放高度：70.29/72.34=0.97m；（2）、加气砖：加气砖自重：5.5KN/m3；堆放高度：70.29/5.5=12.78m；超过平安高度，故选用不加支撑；（3）、水泥砖：空心砖

10、自重：19.8KN/m3；堆放高度：70.29/19.8=3.55m；超过平安高度，故选用不加支撑；（4）、半成品堆场：半成品堆放高度=1.5×钢筋堆放高度，1.5×0.97=1.455m超过人员操作高度，现场分散堆放，按不加支撑考虑；（5）、模板：模板自重：0.09KN/m2（按15mm计）；新模板堆放高度：70.29/0.09*0.015=11.72m；超过平安高度，故选用不加支撑；（6）、盘圆钢盘圆钢外径：1.2m；内径：0.8m；盘圆钢重：（1.22-0.82）×78.5/1.2=52.291KN/m270.29KN/m2；堆放一排时，盘圆钢下垫50mm&

11、#215;100mm的木方，间距400mm；堆放两排时，盘圆钢下垫50mm×100mm的木方，间距400mm，且木方伸出宽度0.4L，如图：（7）、钢管：钢管折算自重：26,943KN/m3；钢管堆放高度：70.29/26.943=2.609m；堆码高度限制表材料屋面承压堆放高度钢筋原材70.29KN/m20.97m加气砖31KN/m2 5.64m（不得超过2m）水泥砖31KN/m2 1.65m半成品31KN/m20.66m钢管31KN/m21.15m木方31KN/m2 3.44m（不得超过2m）模板31KN/m2 5.17m（不得超过2m）盘圆钢70.29KN/m2两层4、顶板行车

12、荷载分析4.1 50T行车作用下楼面等效均布荷载的确定建筑结构荷载规范GB50009-2012中规定了300KN消防车活荷载标准值，但对于柱网小于6M×6M的无梁楼盖板没有给出活荷载标准值，且本工程选用500KN的同型汽车无法套用，故将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算成均布荷载进行计算。由于无梁楼盖板是柱支撑体系，并且在每个方向上都是考虑全部活荷载作用，不考虑荷载安排，因此在两个方向都按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录CC.0.4（如下式）进行计算，并取两个方向的等效活荷载的最大值作为最终的等效荷载：局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2

13、式中 L板的跨度，取最大板跨距8100mm；b板上荷载的有效分布宽度，按本附录CC.0.5确定；Mmax简支单向板的确定最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按砂车后车轮作用在跨中考虑且单车通行，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，按大路涵桥设计通用规范JTGD60-2015中300KN车轮重力分布，前轮不计作用荷载（偏平安考虑），中、后车轮作用荷载取500KN。详附图（参照JTGD60-2015）按300KN（双桥）取模型，汽车的平面布置图如下所示：按结构最不利的布置位置且按长跨计算。弯矩图如下：Mmax=837.5KN·m(取最大跨度L

14、=8.1m)按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录CC.0.5.1bcx、bcy取值为：bcx=btx+2S+h=1.4+0.6+0.28=2.28m（无垫层，S取0）bcy=bty+2S+h=1.8+0.2+0.28=2.28m（无垫层，S取0）bcxbcy , bcy0.6L，bcxL时b=bcy+0.7L，(偏平安考虑取L=7.8m)b=2.28+0.7×7.8=7.74（b/2=1.8d=0.75，故不予以折减）qe=8Mmax/bL2=(8×837.5)/(5.87×7.82)18.76KN/m2×1.2=22.52KN/m2（考虑动荷

15、载）4.2满堂支撑架稳定性验算偏平安考虑，不计算顶板承载力量，现场依据实际状况顶撑架体的立杆纵、横向间距按800×800设置，水平杆步距为1500，依据建筑施工计算手册得知每根ø48×3.0的钢管立杆容许荷载N26.8kN；计算单元为(2.4m×2.4m5.76m2)共计9根立杆如下图所示：由于地下室支撑架，故不考虑风荷载。每根立杆的实际承载力N22.52kN/m2×5.76m2÷914.42kN<N26.8kN 满足要求。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N =22.52kN×

16、0.036=0.811kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵制矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+2×0.2=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=118.75 <210 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=12636/(0.391×424)=7

17、6.22N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!4.3后浇带行车验算因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带宽800mm，故需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车。选重量最大的运输钢管的货车进行计算：货车总重约（车和货）500KN；假设车轮压在两条工字钢上，现对16#工字钢承载力进行计算：1、构件参数: 抗震调整系数 gRE: 0.75热轧一般工字钢: I16钢材牌号: Q235钢材强度折减系数:1.00腹板厚度: tw = 6.00 mm毛截面面积: A = 26.11cm2截面惯性矩: Ix = 1127.00cm4半截面面积矩: Sx = 80.80cm3回转半径:

18、 ix = 6.57cm；iy = 1.89cm截面模量: Wx = 140.90cm3；Wy = 21.10cm3截面模量折减系数: 0.95净截面模量: Wnx = 133.85cm3；Wny = 20.05cm3受压翼缘自由长度: l1 = 2.00m截面塑性进展系数: gx = 1.05；gy = 1.052、构件承载力构件截面的最大厚度为 9.90mm, 依据表3.4.1-1, f = 215.00N/mm2, fv = 125.00N/mm2依据GB/T 700-2006及GB/T 1591-2008, fy =235.00N/mm2弯曲正应力把握的单向弯矩设计值Mx1 = 1.0

19、0× f × Wnx × gx = 1.00 × 215.00 × 133.85 × 103 × 10-6 × 1.05 = 30.22kN·m只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值Vmax= 整体稳定把握的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）简支梁I16, 钢号Q235, 受压翼缘自由长度l1为2.00m,跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘，查表 B.2, 并插值计算, 得轧制一般工字钢简支梁的jb为2.000jb > 0.6, 依据(B.1-2)式, 得整体稳定把握的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）: Mx2 = 1.00× f × jb × Wx/1000. = 1.00 × 215.00 × 0.929 × 140.90 /1000. = 28.14 kN·m综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为104.61kN每个车轮带给工字钢的荷载为：500/4×2=62.5KN<104.61kN（保守考虑，假设轮胎压在两根工字钢）符合工字钢承载要求!车辆可以平安通过。四、加固措施为了保证其次阶段施工及装饰装修施工的顺当进行，确保地下车库顶板