桥面净度25.5m箱梁计算(满堂碗扣式支架施工)

1、.桥面净度25.5m箱梁计算现浇连续箱梁桥，梁高2m，桥面宽25.5m，箱梁采用C50混凝土，在一般地段均采用满堂碗扣式支架施工。满堂支架的基础按正文中要求分块进行处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设碗扣支架。采用48mm，壁厚3.5mm钢管搭设（验算时取3.0壁厚），使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，跨中现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用90cm×60cm的布置形式，一般底板采用90cm×90cm，翼板部分为90cm×120cm，现浇箱梁墩边底腹板加厚位置，顺桥向支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设纵向15cm×

2、10cm方木，横向为10×10小方木，小方木间距为30cm。立杆、横杆承载性能立杆横杆步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.230123.571.8251.52.54.52.4201.82.03一、主要荷载计算1、箱梁荷载：混凝土自重：q1=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q

3、5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20×3.84×10/1000/0.6×0.6=2.13kn/m2碗扣支架受力计算二、跨中断面方木计算1、跨中断面边腹板位置，最大分布力为：箱梁的自重见横断面图中各分块面积值，计算时采用该面积乘以26KN/ m3,再除以该段长度即可得到q1-2，以后计算同此计算Q=（q1-2 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（27.82+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=48.88KN/m2

4、碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6×0.9×48.88=26.40KN【N】=30KN;a横向分配梁承载力计算（10×10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=48.88×0.6/2=14.66kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=60

5、7.5cm4;依据路桥施工计算手册，关于小方木验算公式弯曲强度：=qL2/10w=14.66×103×0.62/（10×1.35×10-4）=3.91MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；     I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=14.66×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011

6、） = 0.23mm f = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×48.88=29.328KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=29.328×0.9×0.9/10=2.375kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=

7、10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=2.375×103/3.75×10-4=6.33Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f=qL4/150EI=29.328×9004/（150×0.09×105×2.812×107）=0.51mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。c纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载

8、为0.6×48.88=29.328KN/m，最大弯矩为：Mmax= ql2/10=29.328×0.9×0.9/10=2.375kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=2.375×103/4.9×10-4=48.5Mpa145 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =29.328×0.94/（150×2.11×105×2.45×106）=0.24mmf

9、 = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求。2、跨中断面底板位置，最大分布荷载Q=（q1-5 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（12.98+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =31.07KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9×0.9×31.12=25.21KN【N】=30KN;（2）、跨中底板位置a横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木

10、间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=31.12×0.9/3=9.34kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=9.34×103×0.92/（10×1.35×10-4）=5.6MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；  

11、0;  I = bh3/12 = 8.33×10-6m4fmax=qL4/150EI=9.34×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）= 0.7mm f = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.9×31.0

12、7=27.963KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=27.963×0.9×0.9/10=2.27kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=2.27×103/3.75×10-4=6.05Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f=qL4/150EI=27.963×9004/（150×0.09

13、5;105×2.8125×107）=0.48mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。C纵梁承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由此时分布于纵向工字钢的线荷载为0.9×31.07=27.963KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=27.963×0.9×0.9/10=2.27kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax

14、/W=2.27×103/4.9×10-5=46.3 Mpa145 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =27.963×9004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.24mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。3、中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（38.02+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =61.

15、12KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距0.6m单根立杆受力为：N=0.6×0.9×61.12=33N【N】=40KN;a横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=61.12×0.3=18.34kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=

16、18.34×103×0.62/（10×1.35×10-4）=4.89MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；     I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=ql4/150EI=18.34×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.28mm f = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论：

17、 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆横向间距为90cm，纵向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.9×61.12=55.008KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=55.008×0.9×0.9/10=4.46kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.0

18、9×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=4.46×103/3.75×10-4=11.89Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =55.008×9004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.95mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。C纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为0.9×61.12=55.008KN/m，最大弯矩为：

19、Mmax=ql2/10=55.008×0.9×0.9/10=4.46kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=4.46×103/49×10-6=91Mpa145Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =55.008×9004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.47mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。4、翼缘板断面位置，最

20、大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m×0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2×0.9×25.42=27.45KN【N】=30KN;a横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=25.42×1.2/4=7.63kN/m采用1

21、0×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=7.63×103×1.22/（10×1.35×10-4）=8.13MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；     I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=qL4/150E

22、I=7.63×103×1.24 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）= 1.9mm f = 3mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为1.2×25.42=30.504KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=30.504×1.2×1.2/10

23、=4.39kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=4.39×103/3.75×10-4=11.7Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =30.504×12004/（150×0.09×105×2.8125×107）=1.66mmf = 2.25mm（ f = L/400

24、 ）， 符合要求。C纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为1.2×25.42=30.504KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=30.504×1.2×1.2/10=4.39kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=4.39×103/49×10-6=89.6Mpa145Mpa，满足要求。挠度：f=

25、qL4/150EI =30.504×12004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.82mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。3、 底腹板加厚处小方木验算 底腹板加厚处断面面荷载分解见下图：1、边腹板位置，最大分布力为：Q=（q1-2 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（35.35+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=57.92KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m×0.

26、6m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6×0.6×57.92=20.85KN【N】=30KN;a 横向分配梁承载力计算（10×10cm方木） 横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=57.92×0.6/2=17.38kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/1

27、0w=17.38×103×0.62/（10×1.35×10-4）=4.63MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；     I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=17.38×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011） = 0.3mm f = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求

28、 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取60cm，此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×57.92=34.752KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=34.752×0.6×0.6/10=1.25kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09

29、5;105MPa弯曲强度：= Mmax /W=1.25×103/3.75×10-4=3.33Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =34.752×6004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.12mmf = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求。c纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为0.6×57.92=34.752KN/m，最大弯矩为：Mmax=q

30、l2/10=34.752×0.6×0.6/10=1.25kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=1.25×103/4.9×10-4=25.5Mpa145 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =34.752×6004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.58mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。2、跨中断面底板位置，最大

31、分布荷载Q=（q1-3 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（22.62+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =42.64KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m×0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6×0.9×42.64=23.03KN【N】=30KN;（2）跨中底板位置a横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=42.64×0

32、.9/3=12.79kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=12.79×103×0.92/（10×1.35×10-4）=7.68MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；     I = bh3/12 = 8.33×10

33、-6m4fmax=qL4/150EI=12.79×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）= 1mm f = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.9×42.64=38.376KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=38.376

34、15;0.9×0.9/10=3.11kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=3.11×103/3.75×10-4=8.29Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =38.376×9004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.66mmf =1

35、.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求。C纵梁承载力计算（10#槽钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#槽钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由于纵向槽钢的线荷载为0.9×42.64=38.376KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=38.376×0.9×0.9/10=3.11kN·m采用10#槽钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=3.11×103/4.9×10-5=63.5Mpa145 Mpa，满足

36、要求。挠度：f= qL4/150EI =38.376×9004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.32mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。3、中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（43.53+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4 =67.73KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m×0.6m，步距0.6m单根立杆受力为：N=0.6

37、×0.6×67.73=24.38KN【N】=30KN;a横向方木承载力计算横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=67.73×0.3=20.32kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=20.324×103×0.62/（10×1.35×

38、10-4）=5.41MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.01×105 Mpa；     I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=ql4/150EI=20.32×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.28mm f = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10c

39、m）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×67.73=40.638KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=40.638×0.6×0.6/10=1.46kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=1.46×103/3.

40、75×10-4=0.39Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= ql4/150EI =40.638×6004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.14mmf =1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求。C纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为0.6×67.73=40.638KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=40.638×0.6×0.6/10=1.46kN&

41、#183;m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=1.46×103/49×10-6=29.8Mpa145Mpa，满足要求。挠度：f= ql4/150EI =40.638×6004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.68mmf = 1.5mm（ f = L/400 ）， 符合要求。翼缘板断面位置，最大分布荷载，按照60×90cm布置，符合要求。4、 梁端支点断面位置，小方木验算 1、

42、翼缘板验算同跨中，经验算合格 2、底板实心段验算Q=（q1-4 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4=（49.68+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=75.11KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m×0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3×0.9×75.11=20.28KN【N】=30KN;经验算，立杆满足受力要求，a横向分配梁承载力计算（10×10cm方木）横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距

43、（中心到中心）为15cm，作用在方木上的均布荷载为：q=75.11×0.3/2=11.27kN/m采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4;弯曲强度：=qL2/10w=11.27×103×0.92/（10×1.35×10-4）=6.76MPa =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa； 

44、60;  I = bh3/12 = 6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=11.27×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.0009mm f = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。b纵向方木承载力计算（15×10cm）立杆纵向间距为30cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.3

45、5;75.11=22.533KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=22.533×0.3×0.3/10=0.2kN·m采用15×10cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm3截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：= Mmax /W=0.2×103/3.75×10-4=0.5Mpa12 Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =22.533×3004/（150×0.

46、09×105×2.8125×107）=0.048mmf =0.75mm（ f = L/400 ）， 符合要求。C纵向工字钢承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为30cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由于纵向方木的线荷载为0.3×75.11=22.533KN/m，最大弯矩为：Mmax=ql2/10=22.533×0.3×0.3/10=0.2kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I= 245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：= M

47、max /W=0.2×103/49×10-6=0.4Mpa145Mpa，满足要求。挠度：f= qL4/150EI =22.533×3004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.024mmf = 2.25mm（ f = L/400 ）， 符合要求。五、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架为组装结构，一般单根立杆在承载允许范围内就不会失稳，因此，可以轴心受压的单根立杆作为代表进行验算。公式（路桥施工计算手册）碗扣采用外径48mm。壁厚3.5mm钢管，按照壁厚3mm验算，A3钢材，极限应力标准值为205N/mm2。A=

48、4.24×102 mm，I=10.78×104 mm4,回转半径i=15.95mm，横杆步距0.6m和1.2m。立杆长细比：步距0.6m时，1=60/1.595=37.62=150，取=40. 步距1.2m时，2=120/1.595=75.24=150 取=80 查表得：轴心受压纵向弯曲系数1=0.9，2=0.715A3钢材极限应力标准值：=205Mpa代入公式：步距0.6m时 N1=0.9×424×205=78228N=78.228KN步距1.2m时N2=0.715×424×205=62147N=62.147KN支架立杆0.6步距处

49、受最大荷载的立杆位于跨中中腹板处N1=33KN（见前受力验算）支架立杆1.2步距处受最大荷载的立杆处N2=26.6KN（见前受力验算）由上得出：步距0.6时：33KN=N1N1=78.228KN步距1.2时，26.4KN=N2N2=62.147KN稳定性系数： n1=N1/ N 1=78.228/33=2.412n2=N2/ N2 =62.147/26.4=2.352结论：支架立杆的稳定性满足要求。六、底模验算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，净间距是20cm。规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力按=48.8Mpa竹胶板弹性模量按E=0.9x104M

50、pa竹胶板允许剪应力按=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/128.3x10-6m4，Wbh2/61.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/122.8x10-5m4，Wbh2/63.75x10-4m31.荷载计算：（采用1.22m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，模板间距为30cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载（取最大值）：f2=78KN/m2施工荷载：f3 =2.5 KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0 KN/m2振捣力f5=2.0 KN/m2荷载组合（验算强度）：G= （f1+f2）×1.2+（f3 +f4

51、+f5）×1.4=78.2×1.4+6.5×1.2=117.28 KN/m2荷载组合（验算刚度）：G'=（f1+f2）×1.2=93.84KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×0.3=35.18KN/m q'=G'×0.3=28.15KN/m竹胶板惯性矩：I=300×153/12=843750mm4竹胶板截面矩：W=300×152/6=11250mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=ql2/10=35.18×0.32/10=0.317kN·mmax= Mmax/W=317÷1.125×10-5=28.18×106N·m=28.18MPa<=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=q'l4/128EI=28.15×103×0.34÷（128×0.9x1010×8.4375x10-7）=0.23mm<=L/400=300/400=0.75mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足