门式脚手架安装方案

1、门式脚手架安装 施 工 方 案制表： 审批： 第一章 工程概况 工地位于西海岸，剪力墙、框架结构。门架安装部分为地下室、地面一至六层。层高为4米、6米、3.3米、3.8米，建筑面积约8万m2。第二章 方案选择2.1 根据本工程结构特点，高支撑系统采用18厚优质木胶合板作为模板，配以木枋骨架，支撑系统采用门型脚手架及可调节依托钢顶撑作为承力体系。2.2、构件截面尺寸构件名称截面尺寸范围特殊截面尺寸门型架支 楼板高4m、6m、3.3m、3.8m板厚180mm 无框支梁250×500、350×600、350×600、350×700、350×1200、

2、400×1200第三章 构造要求 3.1、材料要求 1 1、门型脚手架：门型架，调节螺旋底座、顶托、剪刀撑、连接棒。门型架主立柱和横杆采用42Í2.2mm钢管。 2、模板：选用优质18厚优质胶合板。 3、木枋：选用80×80木枋，要求大面尺寸一致，小面不变形，无死节，无腐朽、无断裂。 3.2、支撑系统构造要求 1、梁板承力门型架，沿梁方向间距为900，由规格1930mm、914mm及连接棒组成，门型架上、下用调节螺旋顶托或底座，门型架以剪刀撑及48Í3.5mm钢管连接，保证承力结构刚度及整体稳定性。 2、梁板支撑必须按要求起拱13（一般为梁跨L/400）

3、.第四章 梁模板受力计算4.1、荷载取值 1、新浇钢筋砼自重：25KN/m3 （一般部位）砼坍落度最大为18cm， 取2 = 1.15 2、施工活荷载：2.5KN/m2 3、振动冲击荷载：2.0KN/m2 4、静载安全系数K=1.2;施工活荷载安全系数K= 1.4。4.2、荷载计算 1、砼自重：梁按400×1200（最大梁），板计算按1m2 为一个计算单位。 q1 =(0.4×1.2×1×25)+(1×0.1×25) ×1.2 2 =17.4KN/m 2、施工荷载及设备荷载 q2 =（2.5+2.0）×1.4=6.

4、3KN/m 3、荷载设计值 q = q1 + q2 =17.4+6.3=23.7KN/m4.3、梁板模板设计： 材料：防水胶合板=18mm、80×80木枋，调节螺旋底座、顶托。 梁底板、楼板用80×80木枋间距控制在400mm以内。 图42 梁模板图1、新浇筑砼对模板侧面的压力。F = 0.22to1 2 V½式中：F 新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2 ） 砼的重力密度（KN/m3 ）=25KN/m3 to 新浇砼的初凝时间（h），to = 3.5h V 砼的浇筑速度 设定V=3m/h 31 外加剂影响修正系数，掺外加剂的砼取1.22 砼坍落度影响修正系数，F

5、 = 0.22to12 ½ = 0.22×25×3.5×1.2×1.15×3½ = 39.85kN/m2 2、设计组合值本工程考虑采用泵送砼，则倾倒砼时产生的荷载取4KN/m2 F=1.2×39.85+1.4×4=53.42KN/m2 3、板面计算 （1）计算简图（按连续三跨计算） 53.42KN/m2400400400 面板计算简图 图43（2）承载计算跨中最大弯矩Mmax = Kmql2 = 0.08×0.053×4002 = 678.4Nmm 截面抵抗矩 W = bh2 /6=1

6、.0×182 /6=54mm3 (式中b为计算单位的宽度1.0mm；h为面板厚18mm)4 面板最大内力：12.56KN/mm2 <=44N/mm2 胶合板最大允许应力=44N/mm2 ,满足要求。4、 门型架间距914mm，80Í80木枋横向间距控制400以内，门型架宽1200mm，则木枋纵向间距为1200mm 1）、计算简图 16.5KN1200 肋计算简图 2）、承载力计算 跨中最大弯矩Mmax = ¼ql = ¼ ×16.5 ×103 × 1200 = 4.95×106 Nmm80Í80木枋

7、截面抵抗矩： W = bh2/680×8026 = = 10.67×104 mm3 Mmax W 80Í100木枋背肋最大内力= 4.95×106 10.67×104 = 5=46.39mm2 < =46N/mm2木枋（松木）允许荷载为 =46N/mm2 符合要求.5、对拉螺栓计算对拉螺栓采用12圆钢加工,水平、垂直间距按500mm,中间一个对拉螺栓承受的荷载:Ntb=500×500×0.06776=16.94N/mm2应力 =Ntb/A=16940÷113.04=149.85N/mm2149.58N/mm2

8、15N/mm2符合要求.4.4、门型架支撑承载力计算 1、门型架等效为欧拉柱的承载力计算由于门型架加劲杆对主杆的抗弯刚度起加强作用，使门型架的失稳 只能在平面外。门型架可等效为两端铰支的欧拉柱、柱的计算高度为门型架步高另加连接棒（杆）的接口高度25mm。主立杆惯性矩： 64Io = ( D4 d4 ) 3.14 64 = ×（42.74 - 39.94 ）= 6.19Í104 mm46加劲杆惯性矩：I1 = ( D4 d4 ) 3.1464 = ×(26.84 22.84 ) = 12.1Í104 mm4 2、本方案采用3步门型架用连续棒（杆）连接，故有

9、连接棒（杆）时门型架等效柱的惯性矩及临界荷载：h1ho 等效惯性矩：I = 2Io + nI1 15501925 =2Í6.19Í104 +3Í1.21Í104 Í =15.3Í104 mm4 2 EIL2 临界荷载：Ncr =3.142 Í1.95Í105 Í15.3Í104(1900+25)2 = = 79.38KN3、 一榀门架的稳定承载力设计值：Nd =Af门架立杆换算截面回转半径：76.19Í104 I0310A0i = = =14.13mm 门架立杆长细比：调整系数k, H

10、 = 3.6m,查表及K=1.13 1.13Í1925kho14.13i = = = 154 查表得立杆稳定系数=0.294Nd = Af = 0.294Í310Í2Í205Í10-3 = 37.37KN本工程考8m跨间设8榀门型架（即间距800mm）,作用在每榀门型架的荷载为：16.5Í8 8N = =16.5KN <37.37KN.满足要求 第五章 楼板模板受力计算一、4.75m高250mm厚楼板模板门式架支撑计算书 门式脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的门式架搭设高度为6m

11、，门式架型号采用MF1217，钢材8采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22m，门架的高度h0=1.93 m，步距1.95 m，跨距1.83 m。 门架h1=1.54 m，h2=0.08 m，b1=0.75 m。门架立杆采用42Í2.2mm钢管，立杆加强杆采用28Í1.8mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20 m，楼板底木枋距离300mm。 楼板底木枋截面宽度60 mm，高度80 mm。顶托上采用80 mmÍ80 mm木枋。 1 立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图51 计算门架的几何尺寸图 9 图52 模板支架图二、楼板底木枋的计算木枋按照简支

12、板计算，木枋的截面力学参数为1、荷载的计算1)钢筋混泥土板自重（KN/m）: q1 =25.50Í0.250Í0.300=1.9125 KN/m2)模板的自重线荷载（KN/m）：q2 =0.340Í0.30=0.102 KN/m3)活荷载为施工人员与施工设备产出的荷载（KN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q3 =2.0Í0.30=0.60 KN/m经计算得到，木枋荷载计算值： Q= 1.2Í(1.9125+0.102)+1.4Í0.60=3.257 KN/m2、木枋强度、挠度、抗剪计算 图53 木枋计算简图 10 图54 木枋弯矩图

13、 （KN.m） 图55 木枋变形图 （m m） 图56 木枋剪力图 (KN)经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1 = 1.001 KN N2 = 2.120 KN N3 = 1.689 KN N4 = 1.689 KN N5 = 2.120 KN 11 N6 = 1.001 KN经过计算得到最大弯矩 M = 0.254 KN. m经过计算得到最大支座 F = 2.120 KN经过计算得到最大变形 V = 1.4 mm在本算例中，截面惯性距 I 和截面抵抗距 W分别为： W = 6.0Í8.0Í8.0/6 = 64cm3 I = 6.0Í8.0Í8.

14、0Í8.0/12 = 256.0cm41) 木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0.253Í106/64000.0 = 3.96N/m木枋的抗弯计算强度小于 13.0N/m，符合要求！2）木枋抗剪计算截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T = 3Í1.403/(2Í60Í80) = 0.439 N/m截面抗剪强度设计值T= 1.50 N/m木枋的抗剪强度计算满足要求！3）木枋的挠度计算最大变形 V = 1.4 mm木枋的最大挠度小于 1219.0/250，满足要求！三、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为

15、一个计算单元。 12托梁按照集中与平均分布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木枋的支座力，如图所示。平均分布荷载取托梁的自重 q = 0.061KN/m。图57 托梁计算简图 图58 托梁弯矩图 （KN.m） 图59 托梁变形图 （ mm） 图510 托梁剪力图 (KN) 13经过计算得到最大弯矩 M = 0.963 KN. m经过计算得到最大支座 F = 9.356 KN经过计算得到最大变形 V = 3.0 mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性距 I 和截面抵抗距 W分别为： W = 8.00Í8.00Í8.00/6 = 85.33cm3 I = 8.00Í

16、;8.00Í8.00Í8.00/12 = 341.33cm 41、顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0.963Í106/85333.3 = 11.28N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/m，符合要求！2、顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T = 3Í4019/(2Í80Í80) = 0.942 N/mm2截面抗剪强度设计值T= 1.50 N/m顶托梁的抗剪强度计算满足要求！3、顶托梁挠度计算最大变形 V = 3.0 mm顶托梁的最大挠度小于 1200.0/250，满足要求！四

17、、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架的静荷载与上面托梁的传递荷载。 141、门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：1）门架自重产生的轴向力（KN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架（MF1217） 1榀 0.205 KN 剪刀拉杆 2副 2×0.040=0.080 KN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132 KN 连接肖 2支 2×0.006=0.012 KN 锁臂 2副 2×0.009=0.018 KN 合计 0.447 KN经计算得到，每米高门架自重合计： NGK1 = 0.447/1.950 = 0.

18、229 KN/m2）加固杆、剪刀拉杆和附件等产生的轴向力（KN/m）剪刀拉杆采用28Í1.8mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重量计算： Tga = (4Í1.950)/ (4Í1.829) = 1.066 2×0.012Í(4Í1.829)/cosa/(4Í1.950) = 0.033 KN/m水平加固杆采用28Í1.8mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重量为： 0.012Í(1Í1.829)/ (4Í1.950) = 0.003 KN/m每跨内直角扣件1个，旋转扣件1个

19、，每米高的钢管重量为： 15 （1Í0.0144Í0.014）/1.950 = 0.037 KN/m每米高的附件重量为：0.020 KN/m每米高的拦杆重量为：0.010 KN/m经计算得到，每米高门架的加固杆、剪刀拉杆和附件等产生的轴向力合计 NGK2 = 0.102 KN/m经计算得到，静荷载标准值总计为：NG = 0.340 KN/m。2、托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生的支点力分别为： 第1榀门架两端点力 4.533 KN，4.533 KN 第2榀门架两端点力 9.356KN，9.356KN 第3榀门架两端点力 9

20、.356KN，9.356KN 第4榀门架两端点力 4.533 KN，4.533 KN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.712 KN五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGHNQ其中 NG每米高门架的静荷载标准值，NG = 0.340 KN/m NQ托梁传递荷载，NQ = 18.712 KN H门架的搭设高度，H = 6m经计算得到，N = 1.2Í0.340Í618.712 = 21.16 KN。 16门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 N S Nd其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.550 KN； Nd一榀门

21、架的稳定承载力设计值（KN）；一榀门架的稳定承载力设计值计算公式Nd = .A .f 其中门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/i查表得到， = 0.333; K调整系数，K = 1.13； i门架立杆的换算截面回转半径，i = 1.51 cm I门架立杆的换算截面惯性矩，I = 0.705 cm 4 h0门架的高度，h0 = 1.93 mI0门架立杆的截面惯性矩，I0 = 6.08 cm 4A1门架立杆的净截面面积，A1 = 3.10 cm 2 h1门架加强杆的高度，h1 = 1.54 mI1门架加强杆的截面惯性矩，I1 = 1.22 cm 4 A一榀门架立杆的毛截面面积，A = 2A1 =

22、6.20 cm 2 f门架钢材的强度设计值，f = 205.0N/mm 2。 17经计算得到，Nd = 42.268 KN。立杆的稳定性计算 NNd ，满足要求！第六章 安装与拆除6.1、搭设工艺、搭设门型架时，要两人以上操作，按轴线分段搭设。、搭设首步门型架必须两片用剪刀撑连接稳定后，方可接上步门型架。、门型架搭设好后，用调节螺旋底座或顶托调至标高后检查其水平度。、搭设时，所有门型架和钢顶撑应用48Í3.5mm钢管相互连接，以增强排架支撑整体稳定性。6.2、注意事项、模板及高支撑搭设完毕后，经技术安监人员进行验收，确认合格后，方可使用，确保砼浇筑时高支模系统不位移、不变形、不失稳。2、混凝土浇筑过程中检查注意事项。该工程使用泵送混凝土，浇筑速度快，易产生局部混凝土大量堆积，造成不可预见的外力。为防止高支模板系统超载使用，影响使用安全，为止，混凝土浇筑过程中应重视下列检查注意事项： 1）混凝土浇筑应从短边方向开始沿长边方向，循序渐进浇筑，保持高支模整个系统受力均匀，避免产生偏心压力。 2）混凝土浇筑过程中，