单层厂房计算书

1、目录1 设计资料 . - 1 -2 柱截面尺寸确定 . - 1 -2.1 确定柱高度 . - 1 -2.2 确定柱截面尺寸 . - 1 -2.3 确定柱截面惯性距 . - 1 -3 荷载计算 . - 4 -3.1 恒荷载. - 4 -3.1.1 屋盖恒载 . - 4 -3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值 - 4 -3.1.3 柱自重重力荷载设计值 - 4 -3.2 屋面活荷载 . - 5 -3.3 风荷载. - 6 -3.4 吊车荷载 . - 7 -3.4.1 吊车竖向荷载 - 7 -3.4.2 吊车横向水平荷载 - 8 -4 内力分析 . - 8 -4.1 恒载作用下排架内力分析 - 8

2、 -4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析 - 10 -4.2.1 A B 跨作用屋面活荷载 - 10 -4.2.2 B C 跨作用屋面活荷载 - 12 -4.3 风荷载作用下排架内力分析 - 13 -4.3.1 左吹风时 . - 13 -4.3.2 右吹风时 . - 14 -4.4 吊车荷载作用下排架内力分析 - 15 -441 Dmax作用于 A 柱 -15 -442 Dmax作用于 B柱左 -17 -4.4.3 Dmax作用于B柱右 -18 -4.4.4 Dmax 作用于 C柱 -19 -4.4.5 Tmax 作用于 AB跨柱 -21 -4.4.6 Tmax作用于 BC跨柱 -22 -5

3、内力组合 - 23 -6 柱截面设计 - 26 -6.1 上柱配筋计算 -26 -6.2 下柱配筋计算 -27 -6.3 柱的裂缝宽度验算 -29 -6.4 柱箍筋配置 -29 -6.5 牛腿设计 -30 -6.5.1 牛腿截面高度验算 - 30 -6.5.2 牛腿配筋计算 - 30 -6.6 柱的吊装验算 -31 -单层厂房结构设计计算书1. 设计资料本设计方案为左跨吊车C2,右跨吊车C1,牛腿顶标高9.6 m，跨度27m，柱距6m2. 柱截面尺寸确定2.1 确定柱高度估计基础埋深2.2 m，基础咼1.5 m，室外地坪标咼-0.15 m。A,C柱顶标咼9.6+0.2+2.099+0.15=1

4、2.05m中柱总高H =12.05+0.7=12.75 m下柱高H l =9.6+0.7=10.3 m上柱高Hu =12.75-10.3=2.45 m2.2 确定柱截面尺寸根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，由混凝土设计规范，6m柱距单层厂房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并参考厂房柱截面形式和尺寸参考表确定柱截面尺寸，见表12.3 确定柱截面惯性距排架平面内惯性矩A柱、C柱上柱:Iubh312400 40031221.33 108mm4下柱：Il土 400 8003 12 300 4503 4 2 150 25 (4t 争2143.2 108mm4上柱：Iubh12丄4001284600

5、72.00 10 mm下柱：Ii400 800312300 450312150 25 (450T25)23143.2 108mm4表1柱截面计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm面积/ 2 / mm惯性矩/ mm4自重/（ kN/m）A C上柱矩 400 4001.6 10521.33 1084.0下柱400 800 100 15051.775 10143.2 1084.44B上柱矩 400 6002.4 105872.00 106.0下柱400 800 100 1501.775 105143.2 1084.44本案仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示QdHnu廿-&=4&

6、gt;rlJ 厂匸七-B-BB24000rh2400C图1计算单元和计算简图20.4kN /m0.4kN /m220.4kN /m0.05kN /m20.75kN /m21.4kN /m2 2g 3.4kN/m6m 12.12kN38.30kN / 榀122kN/ 榀441.20kN3. 荷载计算3.1 恒荷载3.1.1 屋盖恒载防水层20mn厚水泥砂浆找平层100mn厚珍珠岩制品保温层隔气层30mn厚细石混凝土面层预应力大型屋面板天沟板2.02kN/m天窗屋架自重则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1A G1C 1.2 (3.4 6 27 2 12.1238.3 2 122 2)e1A

7、 50mm ,e1B150mm ,e1C50mm3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载设计值G3A1.2(41.50.86)55.56kNG3C1.2( 41.50.86)55.56kNe3A350mm ,e3B 150mm, e3C 350 mm3.1.3 柱自重重力荷载设计值A柱、C柱 上柱G4AG4C1.24.0 2.4511.76kN下柱G5AG5C1.24.44 10.354.88kNB 柱 上柱G4B 1.2 6.0 2.45 17.64kN下柱 G5B 1.2 4.44 10.354.88kNe4A e4C200mm ,e4B 0mm各项恒载作用位置如图2所示50G=11.76kN20

8、0G441.20kNI (=79.38kN)i打50I t55.56kN FG=54.88kN800750d-fG=55.56kNG441.20kN(Q79.38kN)50G=11.76kN200G=54.88kN800图2恒荷载作用位置图（单位：kN）3.2 屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载标准值为0.4kN/m2，后者小于前者，故仅按 前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q,1.4 0.7 6 27 279.38kNQi的作用位置与G!作用位置相同，如图2所示。3.3 风荷载风荷载标准值可按式Wk z SzW0 计算，其中 W00.50kN/m2, z 1.0 ,

9、 z根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由查表确定如下:柱顶（标高12.05 m）1.000檐口（标高13.25 m）1.017屋顶（标高14.75 m）1.045s如图3a所示,WkZW0可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别4050-0.480 +为:w1kZ S1 ZW 01.00.81.0000.40.32kN/m2W2kZ S2 ZW 01.00.41.0000.40.16kN/m2风向-0.76 -0.60-0.5(a)6060-0.2 +当a 4h时，取虫 0.2当a 4h时，取虫 0.6图3风荷载体型系数及排架计算简图则作用于排架计算简图（图3b）上的风荷载设计值为:q11.4

10、 0.32 6.0 2.688kN/mq21.4 0.16 6.01.344kN /mFw 1.4(0.80.4)1.017 1.7( 0.40.2) 1.0451.0 (0.6 20.52)1.1372.6 (0.70.6)1.148 0.451.0 0.4 6.028.01kN3.4 吊车荷载已知 200/50 kN 吊车参数：B 6.39m, K 5.0m, g 69.77kN, Q 200kN,Fp,max 230kN, Fp,min 60kN ； 160/32 kN 吊车参数：B 6.39m, K 5.0m,g 63.26kN,Q 160kN, Fpx 205kN, Fp91kN ；

11、根据 B 及 K,可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值。如图4所示。3.4.1 吊车竖向荷载A柱DmaxQ Pp, maxy 1.4230 (10.674 0.330.0075)647.70kNDminQPP,miny人1.460 2.01168.84kNC柱DmaxQ PP , max【yi1.4205 (10.674 0.3330.0075)578.16kNDminQ PP,miny厶1.491 2.01256.07kN4000195540000.0075、1.00.3330.674A柱图4吊车荷载作用下支座反力影响线A柱与C柱的吊车荷载作用下的支座反力影响线图形相同342

12、吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力11TA (Qg) 0.1(20069.77)6.744kN4411Tb (Qg) 0.1(16063.26)5.582kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值TmaxqTAyi1.46.744 2.0118.98kNTmaxqTbyi1.45.582 2.0115.71kN4. 内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数 i结果如表2。表2柱剪力分配系数柱别mm4Hu/HC03/13(1/n 1)H3/C0EIi1/ ii1/ iA C柱n 0.1490.203C02.86310 H 3A 0

13、.243 10EA 0.329b柱n 0.5030.192C02.9790.23 10 10 EB 0.3424.1 恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图5a所示。图中的重力荷载G及力矩M是根据图2确定的，即A柱、C柱 G1 G1441.20kN ; G2 G3A G4A 55.56 11.76 67.32kNG3 G5a 54.88kN ; M1 G1e1A 441.2 0.0520.06kNM 2 (G1 G4A)e4A G3 e3A (441.2 11.76) 0.2 55.56 0.35 71.146kN mB柱 G5 G4B G3 17.64 55.56 2 128.7

14、6kNG6 G5B 54.88kN由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力R可根据教材表所列的相应公式计算。对于A柱、C柱，nA 0.149,0.203 则A柱、C柱C13W1)RaM 1AHC1M 2A、百C31.768，C320.06 1.76871.146 1.37312.751.3731)10.44 kN ()本例中Rb 0。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。 柱各截面的轴 力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图5b, c。图5d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规

15、定。(a)GGGG,GGGGAMMM2M2-CB(b)5.5265.6365.635.52/104410.44、41.9041.9020.0620.06ABC441.20882.4(c) 452.96905.921508.52® 1 11017.04111563.41126.8441.2II452.961508.52(d)AB563.4C+N+M+V,+M +V +N图5恒载作用下排架内力图4.2屋面活荷载作用下排架内力分析4.2.1 AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图6a所示。其中Qi 79.38kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为M1A79.380.053.97kNmM 2A79

16、.380.215.88kNmM 1 B79.380.1511.91kNm对于 A柱, G 1.768，C31.544，贝URaM 1A、 C1 H3.97 仃叮乎88 仙42.47kN(12.75对于B柱,0.513,0.192，贝UCi2(1 丄)n_13(丄 1)n1.544RbM1B11.91C1H12.751.5441.44kN ()则排架柱顶不动铰支座总反力为:R Ra Rb 2.47 1.44 3.91kN ()将R反向作用于排架柱顶，用式 V Ra aR 1.79 0.270 0.81应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于力，即1.03kN()计算相AB跨

17、时的柱顶剪VaRaAR 2.470.3293.911.184kN()VbRbbR 1.440.3423.910.103()VccR0.3293.911.286()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b，c所示图6AB跨作用屋面活荷载时排架内力图1.60715.8812.163.153.681.18413.220.1031.28616.1879.3879.3879.3879.38422BC 跨 作 用 屋 面 活 荷 载3.9711.91由于结构对称AB BC跨相同，将图位置和方向调整一下即可。(b)11.913.973.1516.4012.1615.881.071.2861.10313.

18、221.1843.6879.3879.38图7BC跨作用屋面活荷载时排架内力图4.3 风荷载作用下排架内力分析4.3.1 左吹风时计算简图如图8a所示。对于A C柱，门人0.149，0.203，由表得:1314(- 1)A 柱C11n0.36131813( 1)nRaq1HCn2.68812.750.36112.37kN()Rcq2HC111.34412.750.3616.18kN()R RA RbFw12.376.18 28.0146.56kN()各柱顶剪力分别为：VA RAAR12.370.329 46.562.948kN()VBBR 0.342 46.56 15.92kN()VCRcCR

19、 6.18 0.329 46.56 9.14kN()排架内力图如图8b所示。(a)2400024000(b)i111tI /15.29fI39.00126.4工r/37.22115.92/26.27256.07r-202.98225.78ABC图8左吹风时排架内力图4.3.2 右吹风时将A、C柱内力符号对换，且内力符号改变即可。排架内力图如图9b所示。(a)1_26.43_39.0015.2915.9237.22225.78202.98256.07AB(C26.27图9右吹风时排架内力图4.4 吊车荷载作用下排架内力分析4.4.1 DU乍用于A柱计算简图如图10a所示。其中吊车竖向荷载Dmax

20、，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为:Ma Dmax e3647.7 0.35226.7kN mMb Dmin e3168.84 0.75 126.63kN m对于A柱，C31.373，则M a226.7RAAC31.37324.41kN()H 312.75对于 B柱, n 0.503，0.192，由表 2.5.2 得:312C31.6472 ,3 /1八1(1)nM B126.63RbC31.64716.36kN()H12.75RRaRb24.4116.368.05kN()排架各柱顶剪力分别为VaRaaR24.410.329 8.0521.76kN()VbRbbR16.360.342 8.05

21、19.11kN()VccR0.329 8.052.65kN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图10b、c所示(b)173.39.53 3146.8227.036.49/21.7619.11i12.6550.74169.8033.79ACB(c)647.70168.84ABC442Dmax作用于B柱左计算简图如图11a所示，Ma , Mb计算如下:MaD min e3168.840.3559.09kN mMbD max e647.70.75485.78kN m柱顶不动铰支座反力Ra，Rb及总反力R分别为:M A59.09RaAC31.3736.36kN ()H12.75M b c485.

22、78RbBC31.64762.75kN()H12.75Rra rb6.3662.7556.39kN()各柱顶剪力分别为:VaRaaR 6.36 0.329 56.3924.91kN()VbRbbR 62.750.34256.3943.46kN()VccR0.329 56.3918.55kN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图11b、C所示b)161.031.94106.48379.3024.9143.4618.55258.5145.48236.51(c)168.844A647.70C图11 Dmax作用在B柱左时排架内力图4.4.3 Dmax作用于B柱右计算简图如图12a所示，Mb,

23、Me计算如下:MbDmaxQ 578.16 0.75 433.62kN mMeDmine3 256.07 0.35 89.62kN m柱顶不动铰支座反力Rb,Rc及总反力R分别为:Mb433.62RbC3-1.64756.01kN ()H12.75Me89.62RcC31.3739.65kN ()H12.75rRbRc56.019.65-46.36kN ()各柱顶剪力分别为:VaaR0.329 46.3615.25kN()VbRbbR -56.010.342 46.36-40.15kN()VeRccR 9.660.342 46.3625.51kN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图12

24、a、b、c所示(a)D min(b)(c)图12 Dmax作用在B柱右时排架内力图Dmax作用于C柱计算简图如图13a所示，Mb, Me计算如下：MbDmine3 256.07 0.75 192.05kN mMeDmaxe3 578.16 0.35 202.35kN m柱顶不动铰支座反力RB,Re及总反力R分别为:RbMacC3H吨64724.81kN()12.75ReMeC3202.3512.751.37321.79kN(RbRe24.8121.793.02kN(各柱顶剪力分别为:Va aR0.3293.02-0.99kN()VBRbBR-24.810.3423.02-23.77kN()Vc

25、RccR21.790.3293.0222.78kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图13b、c所示(a)(c)256.07578.16图13 Dmax作用在C柱时排架内力图445Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图14a所示。对于n 0.149,0.203，由表 得a (2.45 1.2) 2450.510 ;对于 B柱，n 0.503,A柱，0.192，2 3a23 (2 a)(1 a ) (2 3a)C50.7582 13(丄 1)nRaTmaxC518.98 0.75814.39kN(C52 3a3 (2a)(1)(23a)0.7832 1

26、3(- 1)nRbTmaxC518.980.78314.86kN(排架柱顶总反力R为:RRarb14.3914.8629.25kN(各柱顶剪力为:VaRaaR14.390.32929.25VbRbbR14.860.34229.25VccR0.329 29.259.62kN(4.77kN()4.87kN()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图14b所示。(b)5.961 6.0911.09*r /10.84/23.57f r 1i1/ |14.21J4.8711 / J9.62157.45:156.17122.667ABC图14 Tmax作用于AB跨时排架内力图446Tmax作用于BC跨柱当BC跨作

27、用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图15a所示。对于 B柱,n 0.503,0.192，由表 得 a(2.45 1.2) 2.45 0.510对于 C 柱，n 0.149,0.203，则3a23 (2a)(1 a)(23a)C50.7832 13(- 1)nRbT Cmax 515.71 0.78312.30kN(2 3a(2a)(1)(23a)C50.7582 13(丄 1)nRcTmaxC515.71 0.75811.91kN(排架柱顶总反力R为:R Rb Rc12.30 11.9124.21kN(各柱顶剪力为:VAAR 0.329 24.21 7.97kN()4.02kN(VbRbbR

28、 12.30 0.342 24.21VCRcCR 11.91 0.329 24.213.94kN（）排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图15b所示。(a)图15 Tmax作用于BC跨时排架内力图5. 内力组合控制截面分别取上柱底部截面I-I，牛腿顶截面II-II和下柱底截面山-山，按公式求得最不利的内力值，见表3，4。在每种荷载效应组合中，对矩形和工字型截面柱均应 考虑以下四种不利内力组合：（1）+Mmax及相应的N, V；-M max 及相应的N, V;（3）Nmax及相应的M V；e°/h°>0.55的柱进行验算（4）Nmin及相应的M V； 对柱进行裂缝宽度验算时，

29、内力采用标准值，同时只需对表3 A柱内力设计值汇总表(M/kN m,N/kN,V/kN)何载类别恒载屋面活何载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载柱号及 正向内力作用在AB跨作用在BC跨D max作用在A柱D max作用在B柱左D max作用在B柱右D max作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序号?I - IMk5.52-1.072.37-53.31-61.0337.36-2.43± 11.09± 18.9615.29-26.42Nk452.9679.380.000.000.000.000.000.000.000.000.00IIn - nMk-65.03

30、-15.882.37173.39-1.9437.36-2.43± 11.09± 18.9615.29-26.42Nk508.5279.380.00647.70168.840.000.000.000.000.000.00AmMk41.90-3.6816.4050.74-258.51194.45-12.62± 157.45± 98.69256.07-225.78川-川Nk563.479.380.00647.70168.840.000.000.000.000.000.00Vk10.441.1841.286-21.76-24.9115.25-0.99±

31、 14.21± 7.7437.22-26.27表4A柱内力组合表内力组合 截面+ M max及相应的N , V-Mmax及相应的N , VN max及相应的M , VN min及相应的M , VI - IM +0.9 + +0.9（+）+66.07 +0.90.8（+-79.31 +0.9 + +0.936.95 +0.9 +0.9（+）+36.32N524.40）+0.9 +?452.96524.40452.96n - nM +0.9 +0.8（+）+0.9+117.36 +0.9 +0.8（ + ）+0.9 +?-122.20+0.990.42 +0.90.9（ + ）+?-10

32、6.73N974.86701.531091.45508.52山-山M +0.9 +0.8（ + ）+0.9 +591.19 +0.9 +0.8（ + ）+0.9 +?-517.33+0.987.57 +0.9 +0.9 X +0.9 X +?90.90N1029.74766.811146.33563.4V51.92-41.23-9.146.58Mk75.75Nk469.5Vk6.柱截面设计混凝土等级强度为C30,仁214.3N /mm ,tk 2.01N/mm2 ；采用 HRB4O0级钢筋,fy' 360N / mm2, b 0.518。上下柱均采用对称配筋。6.1上柱配筋计算由表7可

33、见，上柱截面共有4组内力。取h040040360mm。轴力较小的一组,M 36.32N m, N 452.96kN由规范查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度I02.454.9m。附加偏心距ea 取 20 mm（大于 400/30 mm ）。6M 36.32 10“80mm，e e° eaN 4529608020100mm，由 l°.h4900 40012.25> 5,故应考虑偏心距增大系数n。0.5fcA20.5 14.3 400 c" .53 4529601.91 36.3269.37 1064529604900 4000.5fcAN1500 鱼 h。11

34、（4900）21500 竺（ 400）36010669.37 106kN m153mm, & e° ea 1532.531.9120173mm,1225> 5,故应考虑偏心距增大系数n20.5 14.3 400 c" .53 4529601K 舞2 2.533601.53As/(bh)603/(400 400)0.37%>0.2% ,由规范得垂直于排架方向柱的计算长度101.25 2.453.063m,则 l0 / b1N4529600.219V3602as'800.22h0360fcbh°1.0 14.3 400取x 2as'

35、进行计算。e' eh 2as'173 400/240 13mmNe452960 132AsAs'51mmfy(h。 as')360 (36040)按构造配筋，选316 ( As 603mm2 ),则满足要求3063/4007.66,1.0。Nu 0.9 (fcA fy'As') 0.9 1.0 (14.3 400 400 360 603 2) 3352.10kN > N 满足弯矩作用平面外的承载力要求。6.2 下柱配筋计算取 h0800 40760mm。与上柱分析方法类似,在表7的8组内力中，选取下列两组不利内力:M 591.19kN m,

36、 N1029.74kNM 90.90kN m, N563.40kN(1)按 M 591.19kN m,N 1029.74kN 计算下柱计算长度取I。1.0H,10.3m。附加偏心距ea 800/3027 mm (大于 20 mm )。b 100mm , bf' 400mm , hf' 150mm。e°6M 591.19 10 574mm, e e0 eaN 102974057427601mm,由hb 10300 80012.88謊，故应考虑偏心距增大系数n。也A 0.5 体3 100 800 (400 100)2 1501.18>1.0N10297401滁怜21

37、辰 營2h0760M M 01.16 591.19 106685.78 106kN me°MoN6685.78 101029740665.97mm, ee0 ea 66540705mm,由Jh 10300 80012.88:穗，故应考虑偏心距增大系数 n0.5fcAN20.5 14.3 400“门1.11>1.0 10297401益中h。1 1500 7601(10300、2705 ( 800)1.11 1.13ei1.13705 798.2mm>0.3h°0.3 760228mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则10297401.0143.00mmv

38、hf'14.3 400150 mmeeih/2as705 800/2401065mmNeAsAs'1xfc(bf' b)hf'(h。-hf')1fcbx(h。-)fy(h。 as')1029740 10651 1431.0 14.3 (400 100) 150 (760150) 1.0 14.3 100 143 (760)800/3027 mm (大于 20 mm )。2 2e°6M 90.90 10161mm, ei e0 ea 16156340027188mm,由 l0 h 10300.80012.88:和，故应考虑偏心距增大系数n

39、。0.5 fcA0.5 14.3100 800 (400 100)5634008 2.1>1.0()2 2.11.948001188 1500 -760106kN mM M 01.94 90.90 10b 100mm , bf' 400mm , hf' 150mm。 1500 鱼 h°176.356563400e0 ea 313 20333mm,M。176.35 10 Q“mm e°313mm, eiN由Jh 10300 80012.88和，故应考虑偏心距增大系数 n皿 2.1>1.0Nei1500 燕rh。1.53故为大偏心受压。eiAsGo7

40、6010300)2 2.11.53333 509.49mm> 0.3h0 0.3 760先假定中和轴位于翼缘内，则563400fcbf'h/2As'1.0asNe228mm00 98.50mm< hf'333800/240713mm11fc(bf' b)hf'(h。尹') fy(h。 as')150mmx1fcbx(h。-)5634007131 98 501.0 14.3 (400 100) 150 (760150) 1.0 14.3 100 98.50 (760)2 2360 (760 40)537mm2综合上述计算结果，下

41、柱截面选用 618 ( As 1527mm2 )。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。6.3 柱的裂缝宽度验算规范规定，对e0/h00.55的柱进行裂缝宽度验算，本设计中下柱未出现e°/h°0.55的内力，故不需进行裂缝宽度验算。6.4 柱箍筋配置箍筋数量由构造要求控制。根据构造要求，上、下柱均选用8200箍筋。6.5 牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图16所示。其中牛腿截面宽度b 500mm，牛腿截面高度h 600mm,h0 565mm 。6.5.1 牛腿截面高度验算0.65， ftk2.01N / mm2, Fhk0

42、(牛腿顶面无水平荷载)a50 2030mmv0，取a=0，Fvk按下式确定:DmaxG3647.701.455.561.2508.94kN（1 0.5皿）ftkbh0Fvk 0.5 a/h°0.652.01 500 5650.5738.17kN > Rk故牛腿截面高度满足要求OH0100800图16牛腿尺寸简图6.5.2 牛腿配筋计算由于 a30mmv0 ，因而该牛腿按构造要求配筋，根据构造要求，As minbh 0.002 500 600600mm。实际选用 4 14(As 616mm ) o水平箍筋选用8100 o6.6 柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达

43、到设计强度后起吊，柱插入杯口深度为hi 0.9 800720mm, 取 hi 750mm, 则柱的吊装时总长度为2.45 10.3 0.72 13.47m。计算简图如图17所示。M3图17柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即q1Gq 1k1.51.354.08.1kN /mq2Gq 2k1.51.35(0.50.8 25)22.78kN/mq3Gq3k1.51.354.448.99kN /m在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：1 2 1 2 M1 q1Hu8.1 2.45 2由 Mb RaI3 q3 M2 0 得； 24.31kN m2 21 21 2M2-

44、8.1 (2.45 0.6)2-(22.78 8.1)0.6240.32kN m2 21 ,2 M 21c ccraq3l38.9921321 2M3RaX尹令dM 3Raq3x0，得xRa /q3dx40 328.0231.02kN8.0231.02/8.993.45m,则下柱最大弯矩 M3为:M331.02 3.45- 8.99 3.45253.52kN m2柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表 9表9柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M(M k)/(kN m)24.3140.32Mu fyAs(h。as)/(kN m)69.47>0.9 X 24.31=21.88395.80>0.9 X 40.32=36.297.基础设计GB50007-2002建筑地基基础设计规范规定，对于6m柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特征值160kN/m2 fkv200kN/m2、吊车起重量160200kN、厂房跨度I 30m、 设计等级为丙级时，可不做地基变形验算。本案满足上述要求，故可不做地基变形验算。基础混凝土强度等级采用 C30,下设100 mm厚C10的混凝土垫层。7.1 作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底（川-