填料塔课程设计1

1、第一章 高浓氨吸收的设备选用及设计方案1.1概述气体吸收过程是化工生产中常用的气体混合物的分离操作，其基本原理是利用气体混合物中各组分在特定的液体吸收剂中的溶解度不同，实现各组分分离的单元操作。用于吸收的设备类型很多，如填料塔、板式塔、鼓泡塔和喷洒塔等。但工业吸收操作中更多地使用填料塔，这是由于填料塔具有结构简单，容易加工，便于用耐腐蚀材料制造，以及压降小，吸收效果好，装置灵活等优点，尤其适用于小塔径的场合。作为吸收过程的工艺设计，以期提高综合处理工程问题的能力，其一般问题是在给定混合气体处理量、混合气体组成、温度、压力及分离要求的条件，完成以下工作：1.根据给定的分离任务，确定吸收方案；2.

2、根据流程进行过程的物料及热量衡算，确定工艺参数；3.根据物料及热量衡算进行过程的设备选型或设备设计；4.绘制工艺流程图及主要设备的工艺条件图；5.编制工艺设计说明书。1.2设计方案的确定确定设计方案是课程设计的首要步骤，设计方案的确定要从技术上和经济上进行综合论证。设备方案填料塔具有简单.结构容易加工、生产能力大、压降小、吸收效果好、操作弹性大等优点，所以在工业吸收操作中被广泛应用。在本次课程设计中，要求用25地下水吸收氨气，且氨气含量为45%，故选用填料塔。1.2.2 流程方案由于氨气属于易溶气体，设计条件中氨气含量较高，逆流操作适用于平均推动力大的吸收，吸收剂利用率高，所以选定为逆流操作。

3、当吸收剂用量特别大时，逆流容易引起液泛，可以通过调节液体流量来控制。地下水（水温是25）做吸收剂，逆流操作时，需要用泵将水抽到塔顶，由于输送的为清水，所以选水泵，气体需选用风机。1.2.3 吸收剂的选择本次课程设计的任务表中中，已给出吸收剂为地下水，其优点为： 1. 溶解度大； 2选择性好； 3. 挥发度低； 4. 吸收剂具有较低的黏度，且不易产生泡沫； 5. 基本无腐蚀，并且无毒 ；6. 价廉，易得，化学稳定性好。1.3填料的选择1.3.1填料选取的要求填料的选择要根据以下几个方面来考虑：1. 比表面积要大，有较高的传质效率2. 能提供大的流体通量3. 填料层的压降4. 填料的操作性能5.

4、液体的再分布性能要好。6. 要有足够的机械强度，尤其是非金属填料。7. 价格低廉，稳定性好1.3.2 填料的选择对于水吸收的过程，在操作条件要求不高的情况下，满足经济性，因此选择塑料鲍尔环。 第二章 工艺计算2.1 概述整个工艺计算过程包括以下几点：1. 确定气液平衡关系（若为非等温吸收，各物性参数随组成变化而变化，求取各值时应取平均值，计算时应注意这一点）； 2. 确定吸收剂用量及操作线方程；3. 填料的选择；4. 确定塔径及塔的流体力学性能；5. 填料层高度的计算；6. 管路及辅助设备的计算；2.2 气液平衡关系 由于原料气组成中，氨气占45%，氨气含量较高，用地下水吸收时会产生很大的热效

5、应，使塔内温度显著升高，对气液平衡关系和吸收速度产生明显影响，属于非等温吸收。在逆流吸收塔中气液平衡关系是温度的函数，温度升高，平衡关系便要改变，所以，在这种情况下不能再利用我们熟悉的亨利定律，应重新按照非等温吸收的热衡算，根据液相浓度和温度的变化情况，定出实际的平衡关系。非等温吸收的热效应主要包括：1.吸收质与吸收剂混合时产生的混合热，即溶解热。2.气体溶解时由气态转变为液态时放出的潜热。3.化学反应热。物理吸收计算中只考虑溶解热，溶解热分为积分溶解热和微分溶解热。在吸收过程中所用的吸收剂量很大，液相浓度一般变化较小，于是混合热可考虑为微分溶解热。在假定非等温吸收的平衡关系时，为简化计算，通

6、常做如下三点假设：1.不考虑热损失。2.吸收剂带走的潜热不计。3.气相带走的热量不计。以上假设，即是假定吸收过程中所释放出的热量全部用来加热液体。在给定的设计条件中得知，要设计的是高浓度气体的非等温吸收。由塔顶到塔底的浓度及温度变化较大，平衡关系的确定常采用近似法。将吸收塔按液相浓度x的变化分成若干段，每段浓度变化为,如图2-1所示，对第i段作热量衡算：图 2-1 非等温吸收热衡算 : : i-1 i i+1 : : i根据课程设计要求，此处我们可以假设浓度变化范围为x=（00.1）,分为20段，即每段浓度变化为=0.005。溶质被吸收时放出的热量：液相温度由升至时吸收的热量：根据前面的假设，

7、吸收过程中放出热量全部用于液相升温，=即3 （2-1）式中：， 第i段两端的液相温度，； 第i段两端的液相浓度差； 溶液流率，kmol/h(由于很小，L可视为常数) 溶液的平均比热，(KJ/Kmol·) 溶质的微分溶解热，KJ/Kmol(取和间的平均值)在塔顶液相浓度=0，温度=25的情况下，由式2-1逐段计算出每个下的液相温度，建立吸收塔中液相浓度x与温度t的对应关系。2.3 平衡关系的确定在非等温吸收操作中，吸收塔内液相的浓度和温度分别由塔顶处的，增加到塔底处的，。在此液相浓度和温度范围内，随着和t的变化，气液两相的平衡关系也在改变，即不同温度对应着不同的平衡曲线。实际平衡关系可

8、由温度与浓度的关系得到，也可由经验公式来确定。对于氨气和水溶液的平衡物系，若选用经验公式，可作如下计算：3（2-3）式中： 氨在水溶液中的摩尔分率 T 溶液的温度， K 溶液上方氨的平衡风压 ，Hg由于是常压下吸收，气相可是为理想气体，按道尔顿分压定律，计算与相平衡的： （2-4）式中：P 操作压强，Hg 计算过程如下：(以x=0.005为例)Hg=根据计算结果，以为横坐标，为纵坐标，在坐标纸上绘出非等温吸收的平衡关系曲线。表2-1 部分计算结果xHdHdmT()Pe( mmHg)ye03490025.000 000.005 34868.7534884.37527.313 3.669 0.00

9、5 0.010 34837.534853.12529.625 8.712 0.013 0.015 34806.2534821.87531.934 15.051 0.022 0.020 3477534790.62534.241 22.806 0.034 0.025 34743.7534759.37536.546 32.139 0.048 0.030 34712.534728.12538.849 43.235 0.064 0.035 34681.2534696.87541.149 56.304 0.084 0.040 3465034665.62543.448 71.574 0.107 0.045

10、34618.7534634.37545.745 89.296 0.133 0.050 34587.534603.12548.040 109.742 0.163 0.055 34556.2534571.87550.332 133.204 0.198 0.060 3452534540.62552.623 160.001 0.238 0.065 34493.7534509.37554.911 190.473 0.283 0.070 34462.534478.12557.197 224.986 0.335 0.075 34431.2534446.87559.482 263.933 0.393 0.08

11、0 3440034415.62561.764 307.734 0.458 0.085 34368.7534384.37564.044 356.838 0.531 0.090 34337.534353.12566.322 411.722 0.613 0.095 34306.2534321.87568.598 472.896 0.704 0.100 3427534290.62570.872 540.899 0.805 2.4 吸收剂用量及操作线的确定2.4.1物料衡算如图2-3，对于并流操作的吸收塔，在任意截面M-N与塔顶或塔底作物料衡算：或MN图2-1逆流吸收塔的物料衡算示意图 2.4.2 吸收

12、剂用量的确定 1.最小吸收剂用量 （2-5） 3 （2-6）式中： V 惰性气体摩尔流率，Kmol/h 最小吸收剂用量 Y,X 气相和液相组成摩尔比：3 （2-7）3（2-8）下标： 1塔底 ； 2塔顶 与平衡的液相组成2.吸收剂用量 （2-9）2.4.3 操作线方程的确定对于高浓度的气体吸收，溶质含量一般用摩尔分率来表示。于是高浓度气体的逆流吸收，其操作线方程为： 3 （2-10）; （2-10a）由于是清水吸收，故=0。2.4.4 确定操作线的计算示例由任务书中的设计条件可得到：=0 =0.45 = 0.039=4490N/h由式（2-7）可求得：=在图2-4中读出，即根据公式（2-8）可

13、得 由公式（2-5） 可得 假设实际的液气比试最小的液气比的1.2倍时，由公式（2-9）即可得到 而惰性气体的摩尔流量为：V = (1-)= kmol/h则液体的摩尔流量为：L=10.818×110=1189.98kmol/h由公式（2-10a）即可得到 =得=0.0717 代入公式（2-10）即操作线方程为 =根据xye 和yx来分别画出平衡线和操作线。2.5 塔径的计算2.5.1空塔气速的确定填料塔塔径的大小是根据生产能力与空塔气速来计算的。空塔气速由下面经验公式确定： （2-11）式中： 泛点气速，m/s 空塔气速，m/s泛点气速与气液流量、物系性质及填料的类型、尺寸等因素有关

14、。其计算方法很多。目前工程上常采用Eckert通用关联图或Bian & Hougen关联式计算。由于所选用填料的A,K值未查到，故选用Eckert通用关联图求解。如图2-5所示，根据气液相流量及密度计算出横标值，作垂直线与填料的泛点线相交，读取纵坐标，由已知参数纵坐标中解出气速即为泛点气速。计算过程如下：如前所述，非等温吸收时，各物性参数随组成的变化而变化，故求取时应取其平均值。计算过程中还应注意单位的统一。1. 横坐标 要求，首先对全塔作平均处理，求出，,1. 基础物性数据（1）定性温度现在已知进液温度25，需求出出塔温度。由公式（2-7）、（2-8）和（2-10）联立得 将解得的带

15、入到公式（2-8）可得到=，由表2-1可知介于x=0.065和x=0.070之间，可用内插法求算：，t=55.83=（2）气体的密度由于液体的比热容远大于气体，故气体的进、出的温度按液体的出、进的温度来计。进口:平均摩尔质量：出口:平均摩尔流量：=（3）溶液的粘度和密度随温度组成的变化而变化，故求塔顶和塔底的平均密度。氨水溶液黏度 由化工工艺设计手册查得在定性温度下查氨水的密度,还须知道氨水的质量分数：w=%=3.18%由手册查得1：（单位均为g/c）氨水的质量分数 %1015202520.99130.99050.98950.98840.98320.98220.98110.980内插法可得：2

16、0 ，25 ，外推法可得在定性温度T=40.42时，0.9796g/c=979.6kg/（4）气体的质量流量气体进塔的总摩尔流量为： V1 =200.446kmol/h气体出塔的摩尔流量为：V2=气相流率：(5) 液体的质量流量液体总摩尔流量为：L=1189.98kmol/h进塔液体流率：吸收氨的体积摩尔流量：出塔液相流率：液相流率：因此可知 2. 泛点气速从这一步开始，要对所选两种填料分别进行计算，填料物性参数见表1-2。根据Eckert通用关联图可知 =0.12其中为液体密度修正系数，=根据表1-2可知塑料鲍尔环填料的填料因子为 m-1解之得=3.33 m/s 则假设 图 2-5 Ecke

17、rt通用关联图， 液气相流率，Kg/s , 液气相密度，Kg/ 液相粘度，mPa.s 液相密度校正系数，= 填料因子，1/m g 重力加速度, m/s22.5.2塔径的计算塔径的计算公式3 （2-13）式中： 操作条件下混合气体体积流量，/s D 塔径，m其中所以鲍尔环的塔径为先求塔径，当计算出的数值不足整数时，往往需要圆整。圆整的根据是符合加工要求及设备定型，以便于设备加工。根据国内压力容器的公称直径标准（JB-1153-71），直径在1m以下时，间隔为100，（必要时在700以下时可用50为间隔）；直径在1m以上时，间隔为200（必要时在2m以下时可用100为间隔）。所以鲍尔环的塔径为圆整

18、为1000mm由公式（2-13）推导可得到 2.6 校核2.6.1 单位高度填料层压降压强降是塔设计中的重要参数。气体通过填料层压强降的大小决定了塔的动力消耗。填料层压降的计算方法有多种，这次课程设计采用的是Eckert通用关联图方法。如图2-5所示，Eckert通用关联图除了有液泛线以外，还有许多等压降线。由已知参数及所用填料的压降填料因子P代替，计算出该图的横、纵坐标值，查图读取相应压降曲线的值（若交点没正好落在压降线上，可用相邻两条线内插读取），即为单位高度填料层压降。在常压塔中，一般在145490Pa/m较为合理，如超出这个范围，应按要求的值，由Eckert通用关联图反求气速u，再重新

19、计算塔径。表2-3 压降填料因子（P）填料类型 填料尺寸 mm50 鲍尔环填料110阶梯环填料89演算过程如下：（鲍尔环填料）按P近似计算纵坐标 = 0.04横坐标=0.1756，在Eckert通用关联图上查得相应压降曲线的值=42.12×9.81=413.20 Pa/m ，压降合理。2.6.2 核算泛点率泛点率 根据公式（2-12）知道 鲍尔环填料的泛点率符合。2.6.3 喷淋密度的核算填料塔中气液两相间的传质主要是在填料表面流动的液膜上进行的。要形成液膜，填料表面必须被液体充分润湿，而填料表面的润湿状况取决于塔内的液体喷淋密度及填料材质的表面润湿性能。液体喷淋密度是指单位塔截面积

20、上，单位时间内喷淋的液体体积，以U表示，单位为m3/(m2·h)。为保证填料层的充分润湿，必须保证液体喷淋密度大于某一极限值，该极限值称为最小喷淋密度，以Umin表示。3式中 Umin最小喷淋密度，m3/m2s (LW)min 最小润湿速率，m3/m·s填料的比表面积，m2/m3最小润湿速率是指在塔的截面上，单位长度的填料周边的最小液体体积流量。其值可由经验公式计算，也可采用经验值。对于直径不超过75mm的散装填料，可取最小润湿速率(LW)min为0.08 m3/（m·h）；对于直径大于 75mm的散装填料，取(LW)min =0.12 m3/（m·h）

21、。实际操作时采用的液体喷淋密度应大于最小喷淋密度。若喷淋密度过小，可采用增大回流比或采用液体再循环的方法加大液体流量，以保证填料表面的充分润湿；也可采用减小塔径予以补偿。演算过程如下：(LW)min=0.08 a=106.4 D =1.0m U> Umin 合格2.6.4塔径和填料公称直径的比值的核算根据表1-1可知这种填料规格符合要求。2.7 填料层高度2.7.1传质系数的计算有效面积（润湿面积）3（2-14）式中：单位体积填料的总表面积，/m3t单位体积填料的总表面积，/m3液体的表面张力，N/mc填料材质临界表面张力，N/m ，塑料c=0.040N/m GL液体通过塔截面的质量流率

22、，Kg/.s 液相粘度，Pa.s 液气相密度，Kg/ g 重力加速度, m/s2演算过程如下：表2-4水的表面张力1t/ 405069.5968.74 利用内插法求定性温度40.42下水的表面张力： 解得表2-5 20一定质量分数的氨水溶液的表面张力1质量分数 W%氨水的表面张力 0.4572.557.7265.743.1870.00利用外推法可得20时质量分数为3.18 %的氨水溶液的表面张力为=70.13在此吸收过程中，氨溶于水中的量较少，氨水溶液的物性参数均与水相似，所以有即可知40.42时氨水溶液的表面张力为 鲍尔环填料GL=t=106.4/m3 （聚氯乙烯）根据公式 （2-14）可知

23、 =0.564636=0.564634×106.4=60.0771/m32.7.1.2 气相传质系数的计算 由于氨水是易容气体，属于气膜控制，无需计算液相传质系数。气相传质系数的计算式： （2-15）式中：R气体常数，8.314KJ/Kmol.K T气体温度，K DV溶质在气相中的扩散系数，/s G V气体通过空塔截面的质量流率，气体粘度，Pa.s气体密度，Kg/m3演算过程如下：（1）气体黏度的计算 （2-16）在温度为40.42时的空气的粘度为在温度为40.42时的氨气的粘度为由内插法得在定性温度40.42下根据公式（2-16）可以计算出气体的粘度:则 （2）扩散系数根据公式（2

24、-15）可知气相传质系数为 气相总体积系数2.7.2 填料层高度填料层高度计算涉及物料衡算、传质速率和相平衡关系。对于整个吸收塔，气、液的浓度分布都沿塔高变化，吸收速率也在变化。所以要在全塔范围应用吸收速率关系式，就要采用微分方法，然后积分得到填料层的总高度。填料层高度可用下面的通式计算： Z=传质单元高度×传质单元数选取传质单元数法求解填料层高度。高浓度气体的吸收可用如下公式计算：= （2-17）式中：V气相总摩尔流量，kmol/s 气膜体积吸收系数成平衡的气相度其中可视为常数，故式2-15可变为：=即： （ 2-18）传质单元数NOG需用图解积分法求出。以为纵坐标，以为横坐标作图

25、，所得曲线与 ，围成的面积即为定积分=2.7.2.1 传质单元高度（）的计算鲍尔环填料的气相传质单元高度 =2.7.2.2 传质单元数的计算（） 以为横坐标作图，以为纵坐标,求所围成的面积。其中和的值从前面已解出。画出图后，进行图解积分，如图2-6所示一个小格的面积S=20.02共有85个格 0.02=8520.02=3.4表2-6 数据汇总xyye0.000.0409 024.992 0.0050.0884 0.005 12.599 0.010.1318 0.013 8.975 0.0150.1717 0.022 7.283 0.020.2085 0.034 6.340 0.0250.242

26、4 0.048 5.774 0.030.2739 0.064 5.432 0.0350.3031 0.084 5.244 0.040.3304 0.107 5.178 0.0450.3558 0.133 5.224 0.050.3796 0.163 5.388 0.0550.4020 0.198 5.703 0.060.4230 0.238 6.235 0.0650.4428 0.283 7.136 0.070.4615 0.335 8.792 0.0750.4791 0.393 12.519 0.080.4958 0.458 27.409 0.0850.5116 0.531 (50.482)

27、0.090.5266 0.613 (10.527)0.0950.5409 0.704 (4.973)0.100.5545 0.805 (2.718)根据公式（2-18）可以计算出填料层的高度为：对于鲍尔环填料 因为采用上述方法求出的填料层高度还应留出一定的安全裕度。根据设计经验，填料层的实际高度一般为： （鲍尔环填料）（阶梯环填料）2.7.3 塔高的计算塔高分别为： （鲍尔环填料）第三章 附属装置和辅助设备我们已经在前面已经确定了完成此次吸收任务的主体设备填料塔，并且计算出了塔径和填料层的高度，粗略的计算出了填料塔高度，现在需选择合适的附属装置（塔内件）。3.1附属装置的选型 液体分布器液体在

28、填料塔顶喷淋的均匀状况是提供塔内气液均匀分布的先决条件，也是使填料塔达到预期分离效果的保证。选型与设计要求：1. 液体分布要均匀 2自由截面率要大 3. 操作弹性大 4不易堵塞、引起雾沫夹带及起泡等 5.可用多种材料制作，且制造安装方便，容易调整水平管式分布器具有结构简单、供气体流过的自由截面大、阻力小等优点，并且在吸收过程中液体负荷小，不会发生堵塞。3.1.2 填料支承装置其作用是用于支承塔填料及所持有的气体、液体的质量，同时起着气液流道及气体均布作用：大体可分为两类：（1）平板型支承板（2）气体喷射型。3.1.3 填料压紧装置 其作用是防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或上下跳动。3.

29、1.4 气体的进口装置与排液装置填料塔的气体进口既要防止液体倒灌又要有利于气体的均匀分布。对0.5m以下的塔，可使进气管伸到塔中心位置，管端切成45向下斜口或切成向下切口，使气流折转向上。气体出口装置既要保证气流畅通，又要尽量除去呗夹带的液体。最简单的方法是在气体出口处装一除沫挡板（折板）、除沫器、旋流板除雾器等。液体出口装置既要使塔底液体顺利排出，又能防止塔内与塔外气体串通，常压吸收塔可以采用液封装置。根据计算出的气液流量、塔径、及气液流速的综合考虑，我们选用以下附属装置。表3-1 填料塔的附属装置装置类型塔内件名称液体分布器单排管式多孔分布器填料支承装置栅板式的支承板填料压紧装置压紧栅板气

30、体出口装置除沫器液体出口装置液封装置具体尺寸参见设备总装图。由于填料高度不是很高，所以不需液体再分布器，因此，也未对其进行选择。3.2 辅助设备的选型3.2.1 管径的计算管路的内径可用圆形管路的流量公式计算，即：（3-1）对于液相，由于进塔为地下水，出塔为混合溶液，所以应以出塔为准，选择流速；对于气相，则属于常压操作。所以，选出相应流速：表3-2 某些流体在管路中的常用流速范围流体的类别及情况流速范围, m/s水及低粘度流体（1×105Pa1×106Pa）1.53.0常压气体1020由此计算的管径不一定是整数值，需要参照标准，选用标准管径，才能作为操作中的实际管径。以液相

31、计算液体的管径d:选择u=2.0m/s=0.0632m=63.20参照标准选用70为外径，壁厚3mm,所以内径：70-2×3=64以气相计算气体的管径d:选择u=18 m/s=0.2963m=296.3mm参照标准选用325为外径，壁厚7.5mm,所以内径: 325-2×7.5=310由于管路采用标准管路，因此实际操作情况下的流速不是选取的流速，需要将标准管径代入式3-1，反算操作流速，进行校核。液体：=1.5 m/s1.95 m/s3.0 m/s合格气体：=10m/s<16.44m/s<20m/s 合格3.3 泵和风机的选型3.3.1泵的选型液体输送设备的种类

32、很多，按照工作原理的不同，分为离心泵、往复泵、旋转泵与漩涡泵等几种。其中，一离心泵在生产实际中应用最广泛。被输送液体的流量：Q=在泵吸入口和塔顶出口外侧俩截面出列柏努利方程式，以入口处为基准水平面： （3-1） （3-2）=选择具微腐蚀的无缝钢管，所以：=根据雷诺数和相对摩擦系数查得=0.025根据安装标准泵离塔水平距离1.5米处安装，故：=1.5+5.5+3+2=12m管路中安装1个截止阀、2个标准弯头、2个闸阀、1个孔板流量计(=4)，1个底阀，故：=2×55+2×1.8+20+4.9138.5m,=1+0.5+4=5.5所以,=根据流量和压头选择泵的型号为：IS80-

33、50-315的离心泵表3-3 型号为IS80-50-315的离心泵的性能参数表转速流量扬程H m效率%轴功率必需汽蚀余量m29003022.5642.873.0核算泵的轴功率：校核成功，所选泵合适。泵的安装高度：H=,其中,NPSH=3.0m, ,泵的实际安装高度=2.63-1=1.63m.3.3.2 风机的选型为了克服整个系统的阻力以输送气体，必须选择合适的风机并确定其安装方式。按压送机械出口气体的压强分，输送气体的风机类型主要有：通风机、鼓风机、压缩机、真空泵等。选择风机时，首先根据所输送器题的性质与风压范围，确定风机的材质和类型，然后，根据计算的风量和系统所需要的风压，参照风机样本选用合

34、适的型号。这里需强调的是，风量是指风机入口处的温度和压强下的体积流量，而风压需要把操作条件下的数值换算成实验条件下（20、101.3Kpa、=1.2K/）的风压,即：式中：操作条件下系统需要的风压，pa风机实验条件下的风压，pa操作温度压强下介质的密度，Kg/风压的大小取决于风机的结构尺寸、转速和气体密度，其值目前只能通过实验测定。取1m3气体为基准，在风机进出口截面1-1与2-2间列柏努利方程，得：由于和(Z2Z1)值较小，(Z2Z1)g一项可忽略；风机进出口管段很短，hf0 ；风机进口直通大气u10，因而上式简化为：所以：Q=根据风压和风量选择3-6型离心通风机:数表3-4 离心通风机的性

35、能参转速（r/min）流量全压/内效率/%轴功率/Kw290051722554607.5核算轴功率：=合格根据工艺条件设计出的填料塔的主要参数如表4-1所示：表4-1 设计的填料塔数据题 目氨吸收填料塔吸收的设计流程布置逆流操作气液平衡关系非等温吸收填料层高度2.13m塔径1.0m填料塑料阶梯环填料液体分布器单排管式多孔分布器填料支承板栅板式的支承板泵(流量30,扬程H=23 m填料压紧装置压紧栅板第四章 结果评价表吸收塔的吸收剂用量计算总表意义及符号结果混合气体处理量G4490Nm3/h进塔气相摩尔分率y10.45出塔气相摩尔分率y20.0039进塔液相摩尔分率x10.067最小液气比（L/V）min9.015混合气体平均摩尔质量M26.07g/mo