支架及临时固结检算书

1、郑徐客专引入郑州东站应急工程南东梳解线特大桥跨石武动车走行线D2连续梁支架及临时固结检算编制： 复核： 审批： 中铁七局集团有限公司石武客专河南段项目部一分部二0一一年四月跨石武动车走行线D2连续梁支架及临时固结检算一、 工程概况：1. 桥跨概况郑徐客专引入郑州东站应急工程类变更，其中上跨部分为南东梳解线特大桥采用立交方式上跨石武客专动车走行线D2，桥址于SEDK003+084.605SEDK003+222.005处跨越石武客专动车走行线D2，动车走行线D2线与线路夹角为27度。石武动车走行线D2为郑州新东站到郑州动车所联络线，时速160公里无砟轨道， 10月1日进行联调联试。采用1-（36+

2、56+44）m连续梁跨越。2. 桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽7.6米、底宽4.8米，顶板厚0.34米，直线；腹板厚分别为0.65米和0.35米，按折线变化；底板厚0.420.78米，按折线变化。底板设计30×30cm梗肋，顶板设75×25cm梗肋。全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚1.6米，端支点横隔板厚1.2米，中跨跨中处设横隔板厚0.6米。2.2、桥面宽度：桥面板宽7.6米，桥梁建筑总宽7.84米。2.3、梁全长为137.2米，计算跨度为（36.6+56+44.6）m，截面中

3、支点梁高4.5米，端支点梁高2.8米，梁底按半径为255.0米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.6米。边支座横桥向中心距4米，中支座横桥向中心距3.4米。二、 钢支撑设计南东梳解线特大桥跨石武动车走行线D2连续梁0#块和1#块：总长度14m，每端伸出墩顶5.3m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高4.5m，梁高按圆曲线变化，1#块端头梁高3.844 m，梁顶宽7.6m，底宽4.8m，顶板厚34cm，腹板厚0.65m，底板厚由中隔板的0.78m按圆曲线变化至0#块端头的0.665m。 1、0#块和1#块支架结构形式：支架采用609mm钢管作为竖向支承构件。墩身每侧设一排、每排3根壁厚16mm

4、钢支撑，钢支撑两端带有直径为750mm的法兰盘，钢支撑垫板为=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。钢管桩顶部设横向40b工字钢，纵向放40b工字钢作为分配梁，分配梁上铺设0#块钢模板。钢支撑下部设长C30条形基础，基础截面尺寸宽为1.5m，高为1m，长度7.5m，基础顶面预埋16mm厚800×800mm的钢板，基础下部换填夯实，地基承载力不小于200KPa。2、荷载分析以伸出墩顶的梁体5.3m长为计算单元伸出墩顶的梁体砼重量g1=11.177m2×5.3×2.65=157T；钢模板及支撑重量g2=24.5+6=30.5T；横向40b工字钢重量g3=4×

5、12×73.878=3.55T；纵向40b工字钢重量g4=17×6×73.878=7.536T；施工荷载g5=(1.5+2)KN/m2×6×7.6÷10=15.96T；钢管自重g6=3×29×（3.14×0.609×0.016）×7.85=20.9T3、纵梁40b工字钢检算底模纵梁采用17根长度6米的40b工字钢，腹板下4根间距为35cm，底板下6根间距为50cm，工字钢下方横向40b工字钢间距最大为4.5m,即工字钢最大跨度为4.3m。取单根纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载

6、集度为q=（1.2×（4.5×0.65×26.5）+1.4×0.35×4×（1.5+2）÷4+0.73=25.7KN/m 跨中段检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/8=25.7×4.32÷8=59.4KN·m，Qmax= qL/2=25.7×4.3÷2=55.255KN，max= Mmax /w=（59.4×103）÷（1140×10-6）=52.1Mpa<210MPamax= Qmax/A=（52.1×103）÷

7、;(89×102)=5.85MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×25.7×103×4.34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=2.39mm<L/400=10.75mm纵梁强度、刚度均满足要求。悬臂段检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/2=25.7×0.52÷2=3.213KN·m，Qmax= qL=3.213×0.5=1.6KN，max= Mmax /w=（3.213×103）÷（11

8、40×10-6）=2.8Mpa<210MPamax= Qmax/A=（1.6×103）÷(89×102)=0.18MPa<125MPafmax=3qL4/24EI=（3×25.7×103×0.54）÷（24×2.1×1011×22800×10-8）=0.004mm<L/400=1.25mm纵梁强度、刚度均满足要求。4、横梁2I 40b工字钢检算为便于计算，按所有荷载的一半集中在3根钢管上的均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为q=（g1+

9、 g2+ g4+ g5）×10÷4÷L=（1.2×（157+30.5+3.55）+1.4×8.422）×10÷4÷(2.3×2)=131KN/m检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/8=131×2.32÷8=86.623KN·m，Qmax= qL/2=131×2.3÷2=150.65KN，max= Mmax /w=（86.623×103）÷（1140×10-6）=76MPa<210MPamax= Qmax/A=（1

10、50.65×103）÷8900=16.9 MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×131×103×2.34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=1mm<L/400=5.8mm横梁强度、刚度均满足要求。5、钢管柱强度及柱底条形基础砼强度检算以所有荷载一半集中在底板下的3根钢管上为计算模型钢管承受的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2+

11、1.4×15.96）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷3=16839499Pa=16.83MPa140 MPa（普通A3钢的抗压强度为140MPa）钢管强度满足要求。钢管法兰作用于基础的压强=(（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）/2+ g6）÷A2÷3=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2+1.4×15.96）×104÷3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2

12、7;3=3.42 MPa20.1 MPa（条形基础为C30砼）条形基础强度满足要求。条形基础下部地基压强=(（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）/2+ g6）÷A+1×26500=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2）+1.4×15.96）×104÷（1.5×7.5）+26500=163.9KPa设计地基承载力大于200KPa，满足要求。三、 三角架墩身预埋件设计1、三角架结构形式：三角架采用双25号槽钢，墩身顶部采用直埋通长双25号槽钢，下部采用的在墩身预埋钢板与斜向槽钢焊接。结构型式见下

13、示意图三角支架采用预埋两根4.5米长25号槽钢，槽钢背对布置，与斜向槽钢满焊。2、荷载分析为便于计算，按荷载集中在3个三角架上的均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10×0.5÷L=（1.2×（157+30.5+7.536）+1.4×15.96）×10×0.5÷(1.7×2)=377.4KN/m 单个三角架承受竖向力为P=377.4×1.7×2÷3=427.72KN。3、槽钢抗剪强度验算：假定所有竖向力全部由水平槽钢

14、承担max= Qmax/A=（472.72×103）÷（3491.7×2）=67.69 MPa<125MPa满足要求。四、 支架设计8#9#块：小里程段为长度9.6m，大里程段为17.6米，端支点处梁高2.8m，梁高按直线不变，梁顶宽7.6m，底宽4.8m，顶板厚34cm，腹板厚从横隔板至距横隔板3.4米处由0.650.35m按折线变化，其余腹板厚度0.35米，底板厚从横隔板至距横隔板3.4米处由0.720.42m按折线变化，其余底板厚度0.42米。1、具体搭设方案为：跨石武正线连续梁8#9#块采用现浇方案，现浇支架分碗扣式支架和钢支撑两部分。下部采用钢支撑

15、搭设平台，36米跨现浇段设2排，每排3根，纵向间距为5.5米，44米跨现浇段设4排，每排3根，钢支撑横向间距为3米，纵向间距为5米，平台设2根40b工字钢作为横梁，纵向设40b工字钢作为纵梁。纵向工字钢顶部满铺方木，上部搭设碗扣式满堂支架，纵向间距为0.6米，横向立杆布置间距为2×0.9+9×0.6+2×0.9=9米；横杆步距1.2米(层高1.2米)。纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每2米在横截面上设置一道，剪刀撑与地面夹角45。具体布置见图。钢管上下均采用可调调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。因满堂支架是整个梁体重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，

16、弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。支架顶先后放置纵、横向方木支垫，横向支垫同时作为底模支撑肋。支架在外侧搭设范围比梁体正投影面宽1.2米做为工作面。2、外模、内模采用竹胶板，外模模板下采用10×10 cm的方木作为横向支撑肋，底模和外模支撑间距为20cm，下部采用15*15cm的方木作为纵向支撑，支撑于竖向顶托上，翼板下纵向方木间距90cm，底板下部方木间距60cm，侧模模板竖向支撑肋采用15*15cm方木，中心间距30cm；竖向支撑肋外侧采用48，壁厚3.5mm双钢管

17、固定，双钢管间距60cm，双钢管两根钢管之间穿16mm圆钢作为拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，横向距离为60cm。3、钢支撑下部基础设扩大基础，扩大基础截面为1m×1.5×8.5m，砼强度等级为C30，扩大基础下部换填100cm厚A、B料，分层压实，地基承载力不小于200Kpa，用触探仪对地基承载力进行检测， 10cm厚C20混凝土将扩大基础四周进行硬化，稍高于便道20cm，两侧设置30×30cm排水沟向外排水。2、碗扣式支架简算1）荷载标准值：钢筋混凝土的容重取26.25KN/m31、单侧每延米翼板混凝土为0.588m3/m,宽度为1.4米，翼板标称自重为

18、gk1=0.588×26.25/1.4=11.025KN/m22、腹板取最大截面计算每侧腹板每延米砼方量为1.15 m3/m，作用宽度为0.65米（腹板厚度0.45米，内倒角0.2米）腹板自重标准值为gk2=1.15×26.25/0.65=46.44KN/m23、腹板、底板及顶板取最大截面计算腹板、底板及顶板每延米砼方量6.7m3/m，宽度为4.8米gk3=6.7×26.25/4.8=36.64KN/m24、竹胶板自重：gk4=0.2KN/ m25、15×15cm方木自重标准值：gk5=0.15*0.15*10=0.225KN/ m6、10×1

19、0cm方木自重标准值：gk6=0.1*0.1*10=0.1KN/ m7、施工人员及机械荷载平均荷载qk1=3KN/ m28、振捣混凝土产生的活荷载qk2=2.0KN/ m22）模板检算胶合板的参数选取：E=6×103MPa，f=24 MPa，b=100cm,h=1.5cm,截面抵抗距W= bh2 /6=3.75×10-5（m3）截面惯性距I= bh3 /12=2.8125×10-7（m3）（1）腹板范围内底部模板验算腹板下模板受力最大，由腹板荷载组成，故简算该部分模板，梁高2.8m模板支撑肋中心距为0.2m，腹板厚度0.45米，内倒角0.2米，假设半腹板荷载作用在

20、宽0.65米，长0.2米范围内，模板在横向方木均布按三跨连续结构计算，跨度为0.2+0.2+0.2。1）、强度计算模板上均部荷载设计值q=1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.65=1.2（46.44+0.2）+1.4（3+2）×0.65=40.93KN/m最大弯矩Mmax=1/8ql2=1/8×40.93×0.22=0.2 KN.mmax=Mmax/（0.9×W）=0.2KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=6Mpa<24 Mpa。梁体受力支架根据其荷载分布情况划分为梁底受力支架及翼缘下受力

21、支架。2）、挠度计算刚度验算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用q=（gk2+gk4）×0.65=（46.44+0.2）×0.65=30.3KN/m最大挠度=0.677×qL4/100E(0.9×I)=0.677×30.0×0.24×103/100×6×103MPa×106×(0.9×2.8125×10-7)=2.14×10-4m<允=L/250=0.2/250=8×10-4m（2）、腹板模板验算新浇混凝土对模板的最大侧压力按一下公式计算，并取

22、其中的最小值，F=0.22ct12 F=H混凝土的重力密度，按实际去26.25KN/m3t新浇筑砼的初凝时间,5小时T混凝土入模温度V混凝土浇筑速度，一般取2.5m3/hH模板计算高度，取4米1外加剂影响修正系数，取12混凝土坍落度修正系数，取1分别计算侧压力为45.65KN/m2，73.5KN/m2，取最小值F1=45.65 KN/m2作为侧模计算荷载，倾倒混凝土时产生的标准荷载F2=2 KN/m2，竹胶板作为受弯结构，需要计算其抗弯强度和刚度，按规范规定，强度计算时要考虑新浇筑砼的侧压力和倾倒砼产生的荷载，挠度计算只考虑新浇筑砼的侧压力。 1）、模板的强度计算模板上的均布荷载的设计值为q=

23、（1.2F1+1.4F2）×0.6=34.548KN/m，最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×34.548×0.32max=Mmax/（0.9×W）=0.311 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=9.214Mpa<f=24 Mpa2）、抗剪强度计算最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×34.548×0.3=6.219KN最大剪应力max= =3×6.219×103/2×0.6×0.015=1.037 Mpa<设计=1.4 Mpa3）、挠度计算刚度验

24、算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用q=F×0.6m=45.65×0.6=27.36KN/m最大挠度=0.677×qL4/100E(0.6×I)=0.677×27.36×0.34×103/100×6×103MPa×106×(0.6×2.8125×10-7)=1.48×10-4m<允=L/250=0.3/250=1.2×10-3m，满足要求。（3）、翼沿模板验算翼板模板检算模板材料为竹胶板。考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，因截面高度为

25、变化，则计算时按照平均荷载，按三等跨连续梁形式进行简算，跨度为0.2+0.2+0.2。 a.应力检算q=1.2（gk1+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.6=1.2×（11.025+0.2）+1.4×（3+2）×0.6=12.28KN/m模板净截面抵抗弯矩Mmax=qL21/8=12.28×0.2×0.2×1/8=0.06KN.m= Mmax /0.9W=0.06/(0.9×3.75×10-5)=1.77Mpa<w=24 MPa w-木胶板容许抗弯曲应力24MPab.刚度检算 按三跨连续梁计算

26、竹胶板E=5.0×103MPaIbh3/12=1000×153/12=2.81×10-7mm4q=（gk1+gk4）×0.9=(11.025+0.2)×0.9=10.1KN.mf=0.677qL4/100E0.9I=0.677×10.1×0.24×103/(100×6.0×103×106×0.9×2.81×10-7)=7.5×10-5ml/400=200/250=7.61×10-4m故满足要求。3）横向、纵向支撑肋简算1、梁底板下的横向

27、、纵向支撑肋计算1）横向方木计算横向支撑肋方木截面10cm×10cm，间距20cm，按均布荷载下的3跨简支梁计算，底板计算跨度为60cm+60cm+60cm。I=833.3cm4，W=166.7 cm3,E=5×103MPaa强度计算作用在底板方木上的匀布荷载：q=1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.2=1.2×（36.64+0.2）+1.4（3+2） ×0.2=10.24KN/m跨中最大弯矩：Mmax=ql21/8=10.24×0.6×0.6×1/8=0.461KN.mmax= Mmax/W=

28、0.461×106/166.7×103=2.76MPa<f=12MPab挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。q=（gk3+gk4）×0.2=（36.64+0.2）×0.2=7.37KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×7.37×0.64×103/(100×5.0×103×106×8.333×10-6)=1.52×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2）纵向方木计算a、强度计算按三跨

29、连续梁计算，跨度为0.9+0.9+0.9，取最不利荷载位置计算，计算简图如下： q横向方木间距为0.2米，为方便计算把横向方木荷载传递到纵向方木荷载的力简化成匀布荷载。底板下：q=1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.6=1.2×（36.64+0.2）+1.4（3+2） ×0.6=30.73KN/m，跨中最大弯矩Mmax= ql21/8=30.73×0.6×0.6×1/8=1.38KN.m,max= Mmax/W=1.38×103/562.5=2.45MPa<f=12MPab、挠度计算刚度验算采用标准

30、荷载，同时不考虑震动荷载。q=（gk2+gk4）×0.2=（46.44+0.2）×0.3=13.99KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×13.99×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=0.58×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2、侧模竖向方木、纵向钢管计算竖向方木中心距（纵向）0.3m，纵向钢管中心距（主肋）0.6米（竖向）1）竖向方木计算计算时按三跨连续梁计算，跨度为60

31、+60+60cm。a、强度计算模板上匀布荷载设计值为：q=（1.2F1+1.4F2）×0.3=（1.2×45.65+1.4×2）×0.3=17.274KN/m，跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×17.274×0.6×0.6=0.622 KN.m,max= Mmax/W=0.622×103/562.5=1.106MPa<f=12MPab、抗剪强度最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×17.274×0.6=6.219KN最大剪应力max=3V/2bh=3×6.219/2&#

32、215;0.15×0.15=0.209MPa<1.4MPa，符合要求。c、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载q=F1×0.3m=45.65×0.3=13.695KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×13.695×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=5.6×10-5m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2）纵向钢管计算计算时按三跨连续梁计算，跨度为90+90+9

33、0cm拉丝间距为90cm。纵向钢管为双钢管。48mm×3.5mm钢管截面面积489mm2，截面模量W=5.08×103mm2，I=W×r=5.08×103mm2×24mm=1.2×105mm4a、强度计算模板上集中荷载设计值为：P=（1.2F1+1.4F2）×0.3×0.6/2=（1.2×45.65+1.4×2）×0.3×0.6/2=5.182KN最大弯矩Mmax=0.267×p×0.9=1.245KN.m,max= Mmax/2W=1.245×

34、103/2×5.08×103=123MPa<f=215 MPa,满足要求。b、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载q=F1×0.3m×0.6m/2 =45.65×0.3×0.6/2=4.104N,=1.088×10-3m<=l/400=900/400=2.25×10-3m,c、拉筋计算拉筋设置纵向间距0.9米，竖向间距0.6米，该范围内按一根拉筋考虑。N=（1.2×45.65+1.4×2）×0.9×0.6=31.093KNA=N/f=31093/170

35、=182mm2<215MPa选择直径16的圆钢，截面面积201mm2，满足要求。3、翼沿横向方木、纵向方木计算1）、横向方木计算a、强度计算作用在方木上的荷载q=1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)×0.2=1.2×(11.03+0.2)+1.4×(3+2)×0.2=4.09KN/m，跨中最大弯矩跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×4.09×0.9×0.9=0.331 KN.m,max= Mmax/W=0.331×103/166.7×10-6m3=1.99MPa<f=12

36、MPab、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。q=（gk1+gk4）×0.2=（11.025+0.2）×0.2=2.245 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×2.245×0.94×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=2.389×10-4m<=l/400=900/400=2.25×10-3m,符合要求2）、纵向方木计算a、强度计算按三跨连续梁计算，跨度为0.9+0.9+0.9cm，取最不利荷载计算，横向方木间距

37、为0.2米，为方便计算将横向方木的力转化成匀布荷载q=1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)×0.9=1.2×(11.025+0.2)+1.4×(3+2)×0.9=18.423KN/m,跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×18.423×0.6×0.6=0.66KN.m,max= Mmax/W=0.66×103/562.5=1.18MPa<f=12MPab、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。q=（gk1+gk4）×0.9=（11.025+0.2）×0.9=

38、10.1 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×10.1×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=4.19×10-5m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求4、腹板下横向方木、纵向方木计算1）、横向方木计算横向支撑肋方木截面10×10cm，间距200mm，按匀布荷载下三跨简支梁计算，计算跨度为60+60+60cm，a、强度计算作用在腹板下方木上的匀布荷载：q=1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2

39、）×0.2=1.2×（46.44+0.2）+1.4（3+2） ×0.2=12.59KN/m跨中最大弯矩：Mmax= ql21/8=12.59×0.6×0.6×1/8=0.566KN.mmax= Mmax/W=0.566×106/166.7×103=3.4MPa<f=12MPab、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。q=gk2×0.2=46.44×0.2=9.288 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×9.288×0.64×103/

40、(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=1.96×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求2）、纵向方木计算a、强度计算采用截面15×15cm方木，W=562.5 cm3按三跨连续梁计算，跨度为0.6+0.6+0.6m，取最不利荷载位置，计算简图如下 q横向方木间距为0.2米，为方便计算将横向方木的力转化成匀布荷载q=1.2×gk2+1.4(qk1+qk2)×0.6=1.2×46.44+1.4×(3+2)×0.6

41、=37.64KN/m,跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×37.64×0.6×0.6=1.35KN.m,max= Mmax/W=1.35×103N.m/562.5×10-6m3=2.4MPa<f=12MPab、挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。q=gk2×0.3=46.44×0.6=27.86KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×27.86×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8

42、5;10-8)=1.157×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求4）支架承载力验算碗扣式脚手架48*3.5钢管的参数选取：其净截面面积A= 489 mm2，截面惯性距I=12150 mm4，截面抵抗距W= 5078 mm3，钢管的回转半径i=15.78mm，步距1.2米，单根承载力3t。（1）、翼沿板下支架由上边计算可知，翼沿板下纵向方木每米承受荷载为18.423KN/m，翼沿板立杆纵向间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为：N=18.423×0.6=11.06KN=1.1t<3t，满足要求。（2）、底板下支架由上边计

43、算可知，底板下纵向方木每米承受荷载为30.73KN/m，底板立杆间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为：N=30.73×0.6=18.438KN=1.844t<3t，满足要求。（3）、腹板下支架由上边计算可知，腹板下纵向方木每米承受荷载为37.64KN/m，腹板立杆间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为：N=37.64×0.6=22.58KN=2.258t<3t，满足要求。（4）、稳定性验算由上面的计算可知支架立杆最大受力为22.58KN=N/A=22.58×103/489.3=46.147MPa<f=215MPa,强度满足要求。查表得：稳定系数

44、=0.71N/(A)=22.58×103N/(0.71×489mm3)=65MPa<f=215MPa。3、钢支撑承载力验算 1）荷载分析取纵向跨度最大的支架进行分析以伸出墩顶的梁体9.6m长为计算单元伸出墩顶的梁体砼重量g1=6.7m2×9.6×2.65=170.448T；模板及支撑重量g2=2.5+6=8.5T；横向40b工字钢重量g3=4×12×73.878=3.546T；横向40b工字钢重量g4=15×12×73.878=13.298T；施工荷载g5=(1.5+2)KN/m2×6×9

45、.6÷10=20.16T；钢管自重g6=6×28.5×（3.14×0.609×0.016）×7.85=41.07T2）纵梁40b工字钢检算底模纵梁采用15根长度12米的40b工字钢，腹板下2根间距为35cm，底板下7根间距为50cm，工字钢下方40b工字钢间距最大为5.5m,即工字钢最大跨度为5.5m。取单根纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载集度为q=（1.2×（2.8×0.35×26.5）+1.4×0.35×4×（1.5+2）÷2+0.73=19.74KN

46、/m 跨中段检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/8=19.74×5.52÷8=74.64KN·m，Qmax= qL/2=19.74×5.5÷2=54.285KN，max= Mmax /w=（74.64×103）÷（1140×10-6）=65.46Mpa<210MPamax= Qmax/A=（54.285×103）÷(89×102)=6.1MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×19.74×103×64）÷（3

47、84×2.1×1011×22800×10-8）=6.96mm<L/400=13.75mm纵梁强度、刚度均满足要求。悬臂段检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/2=19.74×1.32÷2=16.68KN·m，Qmax= qL=19.74×1.3=25.66KN，max= Mmax /w=（16.68×103）÷（1140×10-6）=14.6Mpa<210MPamax= Qmax/A=（25.66×103）÷(89×102)=2.88MP

48、a<125MPafmax=3qL4/24EI=（3×19.74×103×1.34）÷（24×2.1×1011×22800×10-8）=0.147mm<L/400=3.25mm纵梁强度、刚度均满足要求。3）横梁2I 40b工字钢检算为便于计算，按所有荷载集中在3根钢管上的均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10×÷4÷L=（1.2×（170.448+8.5+13.298）+1.4×20.

49、16）×10÷4÷6=107.883KN/m检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/8=107.883×32÷8=121.368KN·m，Qmax= qL/2=107.883×3÷2=323.649KN，max= Mmax /w=（121.368×103）÷（1140×10-6）=106.46MPa<210MPamax= Qmax/A=（323.649×103）÷8900=36.36MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×

50、107.883×103×34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=2.4mm<L/400=7.5mm纵梁强度、刚度均满足要求。4）钢管柱强度及柱底基础砼强度检算以所有荷载全部集中在底板下的6根钢管上为计算模型钢管承受的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6=（1.2×（170.448+8.5+3.546+13.298）+1.4×20.16）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷6=14

51、337Pa=14.337MPa140 MPa（普通A3钢的抗压强度为140MPa）钢管强度满足要求。钢支撑稳定性验算钢支撑为轴心受压构件，每3米高度设横向连接，因连接部位均为铰接，为安全考虑，钢支撑计算长度取9米。截面回转半径i=0.34d=0.34×609=207=l/i=9/0.207=43.48钢支撑属于b类截面，查表得稳定系数=0.887，考虑部分壁厚被削弱，按壁厚12mm进行计算。140 MPa，满足要求。钢管法兰作用于基础的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5+ g6）÷A2÷6=（1.2×（170.448+8.5+3.546+13.298+41.07）+1.4×15.96）×104÷3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2÷6=3.39 MPa20.1 MPa（