门式钢管脚手架高支模设计方案

1、门式钢管脚手架高支模设计方案目录1 工程概况 . 32 编制依据 . 33 施工部署 . 34 施工方法 55 监测方案 76 技术组织措施 87 文明施工要求 98 计算书 9一、工程概况工程名称：一期地下室、4-6号楼工程地址：结构类型：框架剪力墙结构建筑面积：44884.32平方米层数：19-29层地上：18-28层地下：1层二、编制依据1) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128-2010 )；2) 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91 )；3) 建筑施工模板安全技术规范4) 大断面模板支撑设计和使用安全5) 建筑施工安全检查标准(JGJ 59-99 )；6)

2、钢结构设计规范(GB50017 2003)；7) 建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006版)；8) 混凝土结构设计规范(GB50010-2010)9) 木结构设计规范(GB50005-2003 )10) 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008 )11) 施工图纸。三、施工部署3.1劳动力配备(详见表3-1)表3-1工种人数任务门架搭设工40人负责架子搭设及拆除模板工120人负责模板搭设及拆除测量放线工8人负责支撑架垂直度控制3.2材料配备（详见表3-2 ）表3-2名称单位数量规格门架榀17500可调底座个35000可调托座个35000挂扣式脚手板m 构造简单，装拆方便，

3、并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求模板接缝应 严密，不得漏浆。 遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应 及时清除模架及地面上的积水。 楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。 施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或 在其模板上行走。 模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。 不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支3

4、000普通钢管t400T直角扣件个5000 个旋转扣件个2000 个对接扣件个1800 个相关配件（锁臂、连接 棒）套1800 套3.3机具配备（详见表3-3 ）表3-3名称单位数量备注架子扳手把60把搭设和拆除架子用力矩扳手把20把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个3个调整架子水平弯曲度3.4门式钢管架的构造要求及技术措施1）安装模板时，高度在4M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。门式架具有足够的强度、刚度和稳定性能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的承件与门式架分开。8）在高处支模时，门式架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员 的总荷

5、载，不得超过门式架或工作台的规定荷载值。9）纵、横向扫地杆设置，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。10）剪刀撑，本工程门式架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随门式架、纵横向水平 杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每4至6跨设置一道，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。四、施工方法4.1 .门式架的搭设规定1）安装梁（楼板）模板应设操作平层或搭设门式架，严禁操作人员在梁（楼板）底模支架上操作

6、或上下通行。2）楼上下层模板的支梁，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验 算该楼层结构的负荷能力。3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。4）模板的主柱应选用整料，对接的支撑要用三面固定。5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水 措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。4.2支模与拆模：1）支模承重架应严格检查，发现严重变形，螺栓松动等应及时修复。2）支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。3）

7、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。4）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升 降，不得乱扔。5）门式架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检 查门式架的牢固性和稳定性。6）纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在来22m高以上。7）6支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成 事故。在模板支撑系统末完成前不得上人，在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走8）门式钢管承重架，按规定设置水平和剪刀撑。9）模板上有预留孔洞者，应在

8、安装后将洞口盖好。砼梁上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。10）拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬 落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。11）拆除檐口，阳台等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到 模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。12）拆模前，作业区周边及进出口应设围栏并加设明显标志和警告牌，重要通道应设专人看管，严禁非作业人员进人作业区。垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥、统一信号13）拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应 先拆侧模后拆底模，拆模

9、人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离， 保证安全操作。14）凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风，应停止露天高空作业， 风力达到5级时, 不得进行大块模板、台模等大件模具的露天吊装作业。15）登高作业时，连接件（包括钉子）等材料必须放在箱盒内或工具袋里，工具必须装在工具 袋中，严禁散放在脚手板上。16）拆除薄腹梁、吊车梁、桁架等予制构件模板，应随拆随加支撑顶牢，防止构件倒塌。17）拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。4.3搭设允许偏差项目允许偏差垂直度每步架h/1000 及土 2.0脚手架整体H/600 及土 50水平度一跨距内

10、水平架两端高差±1600 及土 3.0脚手架整体± L/600 及土 50注：h 步距；H 脚手架高度；i跨距；L 脚手架长度4.4扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3 ）项 次检趣目安装扣件抽检数量 （个）允憫 不合格数1连接立杆吁纵（横胸水平杆或剪刀撑的 扣件；接畑杆、纵向水平杆刘刀撑的 扣件1201-3200505 '2连融向水平杆与纵向水平杆的扣件（非 二节点）1201*320050104.5质量保证注意事项1）模板、门式钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设 垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。2

11、）模板的下口缝、接口缝、转角缝、拼缝应严实密缝，以免跑浆、漏浆。3）支模质量必须严格要求，如果发现有超出下列情况，必须做好更改或重新支模。对预留孔、 预留洞都必须正确无误。4）脱模剂必须在模板入位前涂刷。 模板支撑搭设完毕后必须做好尺寸复核和自检工作。模板拆除必须经得现场项目部同意，方可 拆模。拆模不得用大锤砸打模板。拆除物分类整齐合理堆放。对带钉子的模板、木料应及时清除或 几种堆放。五、监测方案5.1 、应急预案的方针与原则： 坚持“安全第一，预防为主” 、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥” 高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于

12、良好 的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序 和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的 快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神” 。5.2 、突发事件及风险预防措施：（1 ） 本门式架搭设方案施工前组织单位技术负责人、监理工程师审核，技术总负责、论证评审 签字，报总监理工程师审批同意后方可执行。（2 ） 门式架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查。（3 ） 逐个扣件进行检查拧紧度是否达到 40N.m 扭力距。（4 ） 逐根立杆检查是否与横、纵向杆及剪刀撑连接牢固。（5

13、 ） 认真通过审核审定本门式架结构设计计算，是否符合规范要求。（6 ） 安装、拆除时，无关人员不准在门式架支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进 行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。5.3 应急响应 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的 程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故 发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后， 立即赶赴现场并组织、 调动救援的人力、 物力赶赴现场展开救援工作， 并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支

14、援的人力、 物力。 事故的各情况由公司 向外向上汇报。5.4 伤员救护1）休克、昏迷的伤员救援2）让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高 30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急， 不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸 氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。3）受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。4) 立即拨打 120 急救电话或送医院。5.5 现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起 来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。5.6 现场恢复 充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可

15、恢复正常工作状态。六、技术组织措施6.1 门式架的使用规定(1) 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭 设的门式架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。2) 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚 手板以增加操作高度。(3) 在作业中，禁止随意拆除门式架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因 操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以 恢复。(4) 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁 在架

16、上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(5) 人员上下门式架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援门式架上下。(6) 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始 作业。在作业中发现在不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常 作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。(7) 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前 应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网 内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.2

17、结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用0 48 X 3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m 设一道通长纵向杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、 夜间设红色标志灯。楼梯的侧边利用门式架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设 18cm 高的挡脚板。七、文明施工要求根据门式架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：1) 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全

18、带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2) 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌， 不得践踏草坪、 损坏花草树木、 随意拆除和移动标识牌。3) 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4) 门式架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发 上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上门式架操作。5) 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6) 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子 工来完成，任何人不得任意拆改。7) 门式架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需

19、作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工 操作。8) 不准利用门式架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动； 塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动门式架。9) 不得将模板支撑、 泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在门式架上， 严禁任意悬挂起重设备。10) 要保证门式架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。11) 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。12) 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。13) 门式架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。14) 施工人员做到活完料净

20、脚下清，确保门式架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中 回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。八、计算书(一) 200 X 600梁模板支撑计算书1 梁模板支撑计算书结构楼板厚 100mm ，梁宽 b=200mm, 梁高 h=600mm, 层高 7.40m ；结构表面考虑隐蔽； 模板材料为：夹板底模厚度 =18mm, 侧模厚度 18mm ；板弹性模量 E=6000N/mm2 木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.00N/mm 2,抗剪强度 fv=1.40N/mm 2 ；支撑采用钢门架宽度L

21、=1200mm, 门架纵向间距 =900mm 梁边至板支撑的距离 0.90m 。财炜届勰住餌h=18mm,板模宽度 b=200mm第一层龙骨间距 L=300mm,2.梁底模验算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重0.3kN/m2 x(0.20+1.00)x1.2=0.43kN/m砼自重24.0kN/m3 x0.20x0.60x1.2=3.46kN/m钢筋荷载1.5kN/m3 x0.20x0.60x1.2=0.22kN/m振捣砼何载2.0kN/m2 x0.20x1.4=0.56kN/m梁底模和支架承载力计算组合+q1=4.66kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(+)/1.

22、2q2=:3.42kN/m(1 )梁底模及支架荷载计算(2)梁底模板验算计算跨数5跨；底模厚度I=bh W=bh 2 /6 = 200 x 182/6=10800mm 1/12= 200 x 183/12=97200mm挠度系数 K F0.644,q 2=3.42kN/mUmax =K U|2 L°心OOEI)= 0.644 X 3.42 X 300心00 X 6000 X 97200)=0.31 mmu=300/250=1.20mm梁底模挠度u max =0.31mm v u =1.20mm, 满足要求。计算简图及内力图于4昭03 .竝)，£1 丄 丄 工 丄+ 別0&#

23、187; 和0机0 J. 和。»35+计算简因(单位片1也i=kN/mD0.310. 85NKKKN7NN剪力圈（R1O（3 ）第一层龙骨验算门架宽度L=1200mm,梁宽 C=200mm,b=80mm,h=80mm;I=bh 3/12= 80 X 803/12=3413333mmY =200/1200=0.17;第一层龙骨采用木枋W=bh 2/6= 80 X 802/6=85333mm3,1）抗弯强度验算a.梁传荷载计算q=q1 X第一层龙骨间距/ 梁宽=4.66 :X 300/200=6.99kN/mMq=qcL(2- Y )/8=6.99X 200/1000X 1200/100

24、0X-Q217)/8=0.38kN mb、板传何载计算P板重量=1.2X（板厚度 X 25+ 模板重 ）+1.4 X 活载=1.2X (0.10 X 25+0.30)+1.4X2.50=6.86kN/nfa =0.5 x (k)=0.5 x (1200200)=500mm, Mp=P x a=0.93 x 0.50=0.47kN mMmax =M q+ M p=(0.38+0.47) x 1=850000N mmd=M max/W=850000/85333=996N/mm第一层龙骨抗弯强度c =9.96N/mm2v fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax =0.5 x

25、q x 梁宽+P=0.5 x 6.99 x 200/1000+0.93=1.63kNt3V max /(2bh)= 3 x 1.63 x 1000/(2 x 80 x 80)=0.38J/mm 2 第一层龙骨抗剪强度t =0.38N/mm2v fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q =q2x第一层龙骨间距 / 梁宽=3.42 x 300/200=5.13 (8-4 y2 +y3)/(384EI)200 x 12003 x (8 - 4 x 0.172+0.17 3)/(384 (3-4 x (a/L) 2)/(24EI)1000 x 500 x 12002 x (3 - 4 x 0

26、.42 2)/(24uq=q cL3 x=5.13 x2up=PaL x=0.93 xUmax = uq +up=1.19+2.09=3.28mmu=1200/250=4.80mmN/mmx 9000 x 3413333)=1.19mmx 9000 x 3413333)=2.09mm第一层龙骨挠度u max =3.28mm v u =4.80mm, 满足要求。计算简图及内力图（4 ）第二层龙骨验算计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋 ：b=80mm,h=80mm,W=2 x 80 x 802/6=170667mm门架纵向间距900mm,3, 1=2 x 80 x 803/12=6826667mm

27、41）抗弯强度验算弯矩系数 Km=-0.333, P=V=1/2x q x 梁宽+P=0.56.99 x 200/1000+0.93=1.63NM max =K m PL=- 0.333 x 1.63 x1000 x 900=488511Nmmo=M max /W=488511/170667=2.86N/mm2,满足要求。第二层龙骨抗弯强度 c =2.86N/mm2 v fm=13.00N/mm 2）抗剪强度验算剪力系数 Kv=1.333,V max=KVP=1.333 x 1.63 x 1000=2173 Nt3V max/(2bh)= 3 X 2.17 X 1000/(2 X 2 X 80

28、 X 80)=0.2N/mm第二层龙骨抗剪强度t =0.25N/mm2v fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数 K 戶1.466, P=V=1/2 X q X 梁宽+ P 板传=0.5 X 5.13 X 200/1000+0.93=1.44kNUmax = K u pl3/ (100EI ) =1.466 X 1.44 X 1000 X 90(5/(100 X 9000 X 6826667)=0.25mmu=L/250=900/250=3.60mm计算简图及内力图F=1.63P=1.63 1.449OD900什算简图(单位匸幽弯矩图(疝.m)2. LT-2. 17剪力S(k

29、N)0. 25娈形图EC第二层龙骨挠度 u max =0.25mm v u =3.60mm,满足要求。3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.666传至每个门架立柱的力Nqk1 =3.666 X 1.63=5.98kN每个门架立柱的活载(1.0kN/m2) :Nqk2 = 1.4 X 0.6 X 0.90 X=0.76kN每个门架立柱荷载Nqk =Nqk1 + Nqk2 =5.98+0.76=6.74kN单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门架立柱沿高度重量 =0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门

30、架和水平拉杆重量Ngk-1.9) X 0.08+4 X 2.10 X 0.0376=0.71kN门架总承载力=1.2 X N gk + Nqk =kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为 40.16门式钢管脚手架轴向力设计值N=7.59kN V门架稳定承载力 40.16kN,满足要求。4. 支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200 x 100mm,支承面为(按C15 考虑)混凝土楼板 ,楼板厚x 0.0376 x 1.2=7.87kN=120mm, 上部荷载为： F=7.59+0.08 x 1.90+(1.2+0.90)( 1 )支承面受冲切承载力验

31、算Bs=2.00,f t=0.91N/mm2333,h o=120-15=105mm,n=0.4 +1.2/ Bs=1.00opc.m =0N/mm W=bh 2/6= 500x 182/6=27000mm3；I=bh 3/12= 500x 183/12=243000mm 1 )抗弯强度验算,Um=2 x (200+105)+2 x (30+105)=1020mm,伽=1.00(0.7 3h f t +0.25 gm MUmhO=(0.7 x 1 x 0.91+0.25 x 0) x 1.00 x 1020 x 105/1000=68.22kN1.2 x 0.71+6 .74=7.59门架支承

32、面受冲切承载力68.22kN 上部荷载F=7.87kN,满足要求。( 2 )支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10x 2) x (0.10 x 3)=0.122,mAl=0.20 x 0.10=0.02m 23=(Ab/A l)0'弯矩系数 KM=-0.107,q=22.88 x (600-100)/1000=11.44N/mm =2.45,f cc=0.85 x 7200=6 120kN/m2, co =0.753 0fccAl=0.75 x 2 x 6120 x 0.02=183.60kN支承面局部受压承载力 F=183.60kN 上部荷载 F=7.87kN, 满足要求

33、。5. 侧模板验算( 1 )荷载计算1 )新浇砼的侧压力F1 =0.22 yX200/(T+15 )31 32V1/2=0.22x 24.00 x4.44 x 1.20x 1.15x 20.050=45.75kN/m2(y=24.031=1.2032=1.15V=2.0T=30.0 C)F2= YH= 24 x 梁高=2 4 x 0.60=14.40kN/m2比较F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度为 F/ Y=0.60m2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力 F14.40kN/m2yg=1.217.28kN/m 2振捣混凝土产生的荷载 Q2K4.

34、00kN/m2yQ=1.45.602kN/m 2梁侧模和侧肋强度荷载组合 +22.882kN/m 2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.214.40kN/m 2( 2)侧模板强度验算取竖肋间距 L=400mm, 计算跨数 4 跨 , 木模板厚度 h=18mm2 2Mmax =KM?qL2=-0.107 X 11.44 X400 2=-195853N mm20= M max /W=195853/27000=7.25N/mm侧模抗弯强度c =7.25N/mm2< fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算抗剪系数 Kv=0.607,V max=Kv qL= 0.607 X 11.4

35、4 X 400/1000=2.78 kN t3V max/ (2bh ) =3 X 2.78 X 1000/(2 X 18 X 500)=0.46N/ mm 2 侧模抗剪强度t =0.46N/mm2 v fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数 K u=0.632,q ，=14.40 X (600-100)/1000=7.20kN/m=7.20N/mmUmax =K oq，L4/100EI= 0.632 X 7.20 X 40(3/(100 X 6000 X 243000)=0.80 mm u=400/250=1.60mm侧模挠度u max =0.80mm v u =1.60m

36、m, 满足要求。计算简图及内力图11 44(7.20)丿L*h *LfJ*斗，-1XJ400T000-4-4T计算简閨(单位尸弯矩圈(kN. m)剪力图(O)6 SO变形图Gul)(3)侧肋强度验算计算跨度 500mm ;跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh 2 /6= 80 X 802/6=85333mm3,l=bh 3/12= 80 X8 03/12=3413333mm 1)抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.100,q=22.88 X 400/1000=9.15kN/m=9.15 N/mmMmax =KMqL2 = 0.100 X 9.15 X 50CJ=228750N

37、mm=0.23kN m0=M max /W=228750/85333=2.68N/mm侧肋抗弯强度b =2.68N/mm2 v fm=13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.600,V max=Kv qL =0.600 X 9.15 X 500/1000=2.75 kNt3V max / (2bh ) =3 X 2.75 X 1000/(2X 80 X 80)=0.64N/mm 2侧肋抗剪强度t =0.64N/mm2 v fv=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算挠度系数 K F0.677,q ，=14.40 X 400/1000=5.76kN/m=5.7

38、6N/mmUmax =K g，L4/100EI= 0.677 X 5.76 X 50(0/(100 X 9000 X 3413333)=0.08 mm u=500/250=2.00mm侧肋挠度u max =0.08mm v u =2.00mm, 满足要求。计算简图及内力图弯矩 S(kN,m)沪9 15 05 T6)、 0 * 1/J* J *%*V>丄X500L500>75K剪力图（kN)变形图（加06计算结果第一层龙骨 80 X 80mm 单木枋 300mm,第二层龙骨80 X 80mm 双木枋1200mm;门架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm ;竖肋80 X

39、80mm 木枋400mm,对拉螺栓 0 排。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。8m应设置一在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置lSO Q200W0111f 1:二;支承面柿岛KZ 底般丈撐休紊喀左正上五岳O第二尼龙肯模板支撑休系瘠没侧立面團L 90aL900L 900k SOOL 900If?c?c11c)s> <H J<JCM了On1J(> (1 <*K

40、1 (,4门架州列半El亦鳶圏（二） 200 X 600边梁模板支撑计算书（门架）1. 计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm,梁高h=600mm,层高7.40m ;结构表面考虑隐蔽；模 板材料为：夹板底模厚度 18mm,侧模厚度18mm ;板材弹性模量 E=6000N/mm 2，木材弹性模 量E=9000N/mm 2,抗弯强度fm=13.00N/mm 2,抗剪强度fv=1.40N/mm 2 ;支撑采用门式钢管脚 手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距 900mm,梁边至板支撑的距离 1.00m。慎扼吏橄惟果嶽设正立面囲2. 梁底模验算梁底模和龙骨挠度验算计算组合(+)/

41、1.2q2=3.45 kN/m荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底、侧模自重0.32kN/mX(0.20+1.10)X1.2 = 0.47kN/m砼自重24.03kN/mX0.20X0.60 X1.2=3.46kN/m钢筋荷载1.5kN/m 3X0.20X0.60 X1.2=0.22kN/m振捣砼何载2.02kN/mX0.20X1.4=0.56kN/m(1 )梁底模及支撑荷载计算梁底模和支撑承载力计算组合+q1=4.70 kN/m(2)梁底模板验算第一层龙骨间距 L=300mm,计算跨数5跨;3 ； IW=bh 2 /6 = 200 X 182/6=10800mm;底模厚度I=b

42、h 3/12=h=18mm,板模宽度 b=200mm200 X 183/12=97200mm41) 抗弯强度验算弯矩系数 Km=-0.105,M max=KMq1L2=-0.105 X4.70X 300=-44415N mm= -0.04kN m2,满足要求。X 300=854N=0.85kN梁底模挠度u max =0.31mm v u =1.20mm, 满足要求。计算简图和内力图如下图心址7口口一鹉)Jk /J1X丄XL 300L号 DO400计算简EK单位出职弯矩图(kN.nOK 1、JN J7N70_85剪力图(kN)0. 31变形图(3 )第一层龙骨验算 门架宽度 L=1200mm,a

43、=200mm,b=1200-200=1000mm第一层龙骨采用木枋b=80mm , h=80mm ; W=bh 2/6= 80 x 802/6=85333mmI=bh 3/12= 80 x 803/12=3413333mm1) 抗弯强度验算a梁传荷载计算q=q i x 第一层龙骨间距 / 梁宽=4.70 x 300/200=7.05 kN/mMq=qa2(2-a/L) 2/8= 7.05 x 0.202x (2 -0.20/1.20)2/8=0.12kNmb板传荷载计算板重量=1.2 x (板厚度x 25 +模板重)+ 1.4 x活载2= 1.2 x (0.10 x 25+0.30)+1.43

44、0=6.86kN/m板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000 x 300/1000 x 6.86=1.03 kNMp=Pab/L= 1.03 x 200 x 1000/1200/1000=0.17 kN mm=290000N mmM max =M q+ M p=0.12+0.17=0.29kN产M max /W=290000/85333=3.40N/mm第一层龙骨抗弯强度b =3.40N/mm2< fm=13.00N/mm2,满足要求。2) 抗剪强度验算Vmax=0.5 X 7.05 X 0.20 X (20.20/1.20)+1.03 X 1.00/1.20=2.15kNt3V m

45、ax / (2bh ) =3 X 2.15 X 1(J/(2 X 80 X 80)=0.50 N/mm 2 第一层龙骨抗剪强度t =0.50N/mm2v fv=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算q-q2 X第一层龙骨间距 / 梁宽=3.45 X 300/200=5.18 kN/mP=(0.10 X 25+0.30) X 500/1000 X 300/1000=0.42 kNX=200-2002/1200/2=183mmUq= 5.18 X 2002 X 1200 2/(24 X 9000 X 3413333) X (200 2/1200 -2 X 183 2/1200 2) X 18

46、3/1 200+(183-1000)4/200 2/1200 2=3.252mmUp = 0.42 X 103 X 1000/(9 X 9000 X 3413333 X 1200) X (2(0>2 X 200 X 1000) 3/3 °.5=0.213mUmax = Uq +up=3.25+0.21=3.46mmu=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度u max =3.46mm v u =4.80mm, 满足要求。计算简图及内力图如下图P=1.03q=T. 05(5. IB)弯矩图kN. “剪力图(kN)3 4S(4 )第二层龙骨验算b=80mm, h=80mm,W=

47、22 X 80 X 802/6=170667mm3,I=2 X 80 X 803/12=6826667mm1）抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.333,Mmax =KmPL=- 0.333X 2.15 X 1000 X 900=644355Nmm= -0.64kN mo=M max/W=644355/170667=3.78N/mm第二层龙骨抗弯强度c =3.78N/mm2v fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数Kv=1.333Vmax=KwP=1.333 X 2.15=2.87 kNt3V max /(2bh)= 3 X 2.87 X 1000 /(2 X 2 X 80

48、 X 80)=0.3N/mm第二层龙骨抗剪强度t =0.34N/mm2 v fv=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算挠度系数 K f1.466,P '=第一层龙骨 Vmax+P=2.15+0.42=2.57kNUmax =K P L3/ (100EI ) =1.466 X 2.57 X 1000 X 900/ (100 X 9000 X 6826667)=0.45 mm u=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度u max =0.45mm v u =3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图3. 支撑承载力验算（1）荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大

49、支座力的系数为 =3.666每根钢管承载 Nqki =3.666 X 2.15=7.88kN每个门式钢管脚手架立柱的活载(1.0kN/m2) :Nqk2 =1.4 X 0.6 X 0.90 X 1=0.76N每个门式钢管脚手架立柱荷载 NQK =N QK1 +N QK2 =7.88+0.76=8.64kN单榀 MF1219 门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量 =0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量 =0.08kN/m ，钢管重量 =0.0319kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量 NGK =(7.40-0.60-1.9) X 0.08+4 X 2.10

50、 X 0.0319=0.66kN门式钢管脚手架总承载力 =1.2 XNGK+NQK =1.2 X 0.66+8.64=9.43kN(2) 门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为 40.16kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.43kN V门架稳定承载力 F=40.16kN,满足要求。4. 支撑支承面验算钢管立杆设配套底座 200 X 100mm, 支承面为 (按 C15 考虑) 混凝土楼板 ,楼板厚 =120mm, 上部荷载为： F=9.43+0.08 X 1.90+(1.2+0.90) X 0.0319 X 1.2=9.69kN( 1 )支承面受冲切承载力验算Bs

51、=2.00,f t=0.91N/mm2,h o=120-15=105mm,n=°.4 +1.2/ Bs=12opc,m =ON/mm 2,Um=2 X (200+105)+2 X (100+105)=1020mm,h=1(0.7 3h ft + 0.25 ®c,m )耳Umho=(0.7X 1 X 0.91+0.25 X 0) X 1.00 X 1020 X 105/1000=68.22kN门架支承面受冲切承载力68.22kN > F=9.69kN,满足要求。( 2 )支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2X 0.10) X (0.10 X 3)=0.122,m

52、Al=0.20 X 0.10=0.02m 23=(Ab/A l)0'5 =2.45,f cc=0.85 X 7200=6120kN/m2, co =0.753 0fccAl=0.75 X 2 X 6120 X 0.02=183.60kN支承面局部受压承载力 F=183.60kN>F=9.69kN, 满足要求。5. 侧模板验算( 1 )荷载计算1 )新浇砼的侧压力F1 =0.22 yX200/ (T+15 ) 31 32V1/2 =0.22 X 24.00 X 4.44 X 1.20 X 1.15 X 20.0=45.75kN/m2(y=24.031=1.2032=1.15V=2.0T=30.0 C)F2= YH= 24 X 梁高 =24 X 0.60=14.40kN/ m 2比较F1、F2取小值F =14.40kN/m2，有效压头高度为 F/ Y=0.60m荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混