重庆轻轨较新线倒T形PC轨道梁设计研究

1、重庆轻轨较新线倒T形PC轨道梁设计研究     摘要:以广州市轨交通4号线沙湾大桥为研究背景,应用通用有限元软件对该桥进行结构分析。应用卡尔曼滤波法和等维灰数递补数据处理技术改进的灰色预测模型以及这2种方法的结合对施工控制的标高进行预测,分析了应力监测的误差及其原因。现场实测结果表明,将这2种方法结合提高了线形预测的精度,可为同类型桥梁的施工控制提供参考。关键词:大跨度桥梁;连续刚构桥;施工控制;卡尔曼滤波法;轨道交通       桥梁施工是桥梁建设的关键环节,桥梁施工技术的高低则直接影响桥梁建

2、设的发展。随着交通事业的发展,桥梁建设任务将更加艰巨,施工难度越来越大。事实上,任何桥梁施工特别是大跨径桥梁的施工,都是一个系工程。为实现设计目标而必须经历的施工过程中,将受到许许多多确定和不确定因素(误差)的影响,如何从各种失真的结构参数中找出相对真实值,对施工状态进行实时识别(监测)、调整(纠偏)、预测,使施工系统处于控制之中,这对设计目标安全、顺利实现是至关重要的。施工监控的目的是要对成桥目标进行有效控制,修正在施工过程中各种影响成桥目标的参数误差对成桥目标的影响,确保成桥后结构受力和线形满足设计要求1-4。在此,本文作者结合沙湾大桥,讨论施工控制的重要性以及与施工控制相关的内容,建立该

3、桥的计算模型,并且应用Kalman滤波法和灰色理论以及这2种方法的结合对该桥的线形进行预测和控制,并对应力监测的误差及其原因进行分析。1 桥梁结构分析1.1 工程概况      沙湾大桥主桥上部结构采用(70+120×2+70)m预应力混凝土箱型连续刚构桥跨布置。      主桥上部构造的设计采用三向预应力,箱梁顶板宽9.3m,底板梁端及跨中合拢处宽为6.0m,其余位置随梁高变化,箱梁纵向钢束每股直径15.24mm,采用大吨位群锚体系;顶板横向钢束每股直径15.24mm;竖向预应力采用

4、精轧螺纹钢筋。大桥设计标准为:设计行车速度90km/h;设计荷载为城市地铁荷载;桥面总宽为9.30m。      墩顶零号块采用支架浇筑施工,114号节段采用挂篮悬臂浇筑,边跨9m段采用满堂支架浇筑完成,边跨、中跨合拢段采用吊架合拢。1.2 计算模型      结合该桥施工监控的需要,采用通用有限元软件计算。混凝土的收缩、徐变、温度变化等因素的影响,将使桥梁结构的变形、应力状态及其变化规律十分复杂。各施工节段离散为梁单元,3个主墩视为固定支座,两边跨端视为活动铰支座。其中,总节点数为138个,最

5、大钢束号为112,梁单元个数为133个,施工阶段总数为59。主桥合拢前后结构体系将发生转变,即由对称的单“T”静定结构转变为对称的超静定结构。其计算模型如图1所示。      式中:a为发展系数;b为灰作用量。这就是最常用的GM(1,1)的白化型5。通过建立残差GM(11)模型,可以对模型预测值进行修正补充,将能更准确地反映动态情况。      沙湾大桥采用悬臂浇筑施工,将各阶段预拱度调整量来建立GM(1,1)模型。但是预测值的精度与预测点和所选取的数据样本之间的距离有关,所以采用等维灰数递补数

6、据处理技术建立等维灰数递补GM(1,1)模型来对灰色GM(1,1)模型进行改进,即每当预测出一个新值时,把它加入到样本序列之后同时去掉样本序列中最早的1个数据,以保证在序列维数不变的前提下,样本数据中始终含有最新的数据信息,然后,据此样本序列重新建立灰色GM(1,1)模型。每加入一个新预测值即称“一次预测”,这样周而复始直到完成预测目标为止。采用这种处理方法使预测模型得到了有效的修正,预测值的精度有很大的提高。      采用等维灰数递补数据处理技术建立等维灰数递补GM(1,1)模型对灰色GM(1,1)模型进行改进,采用预拱度计算值与对应的有预

7、拱度实测值的差值为处理数据,建立灰色模型。3.2 Kalman滤波法及其应用      Kalman滤波的实质是从被噪声(如施工误差)污染的信号中提取真实的信号,估计出系统的真实状态,然后用估计出的状态变量,按确定性的控制规律对系统进行控制6-7。      对于悬臂浇注施工的大跨度连续刚构桥,将左右两臂的预拱度作为状态变量,对于已施工阶段k-1及待施工阶段k,有状态方程:X(k)=(k,k-1)X(k-1)+W(k-1)。      式中:(k

8、,k-1)为第k阶段悬臂端预拱度计算值      与第k-1阶段预拱度计算值之比,即(k,k-1) =X(k)/X(k-1)      由于预拱度可以直接观测。因此,有观测方程:                           

9、;                                Y(k)=X(k)+V(k)。      此时,H(k)=I。则作为解的Kalman滤波递推公式如下。      由于0号块

10、在理想状态误差甚小,因此,可取X(0,0)=X0=0号块件左右两端理论计算预拱度值和P(0,0)=P0=0号块件左右两端理论计算预拱度与实测预拱度差值的平方1。由于测量的误差是随机的,因此,可认为测量的噪声统计特性和白噪声的统计特性一致。针对沙湾大桥,具体数据取为节点1422的计算预拱度和实测预拱度数据。     3.3 Kalman滤波法与灰色理论法的结合      Kalman的预测结果的误差大于灰色理论的预测结果的误差,但Kalman滤波法的滤波误差却很小,故可以考虑用Kalman滤波法滤除测量数据

11、的噪声污染,使测量数据的结果更接近于真值,然后用灰色理论来预测。通过前面对预拱度的预测数据,根据式(1)计算出预测标高及误差,如图3和图4所示。具体数据见表1和表2。从图3和图4可以发现灰色理论预测的结果更接近与实际立模标高,而通过Kalman滤波法对预拱度实测数据进行滤波后再用灰色理论进行预测后的标高与实际标高的误差更小,能够把该方法应用于施工监控。应用于本桥的最终成桥线形与理想线形对比如图5所示。4 应力监测与误差分析      在混凝土应力监测中,目前常用钢弦式应变计。但由于各种因素的影响,实测应力值不可能与理论分析值完全一致,两者之间存

12、在着误差。对误差进行合理分析和及时处理,是现场应力监控工作的重要环节。      一般将各类误差分为系统误差和随机误差两大类,引起系统误差的因素包括元件测试精度、混凝土收缩徐变影响;引起随机误差的因素包括温度影响、混凝土强度影响、施工偏差等8-11。4.1 混凝土收缩徐变影响      钢筋混凝土作为一种组合材料,钢筋和混凝土具有不同的物理力学性能。在持续应力作用下,随着时间的推移,混凝土会发生徐变,同时也会产生收缩,而钢筋则没有这种性能。在普通钢筋与混凝土粘结完好的情况下,材料特性的差异将引起

13、混凝土与钢筋两者的变形差,由此在构件截面上产生应力重分布。这种误差对实测应力值的影响较复杂,处理起来较困难。4.2 温度影响      温差影响包括季节温差(或年温差)和日照温差。前者使箱梁发生整体的均匀温度变化,一般只对超静定结构起作用而产生附加温度应力;后者由于温度骤然升降,截面各部位温度变化剧烈,形成较大的温度梯度,各纤维层相互约束共同变形,而在截面上产生温差应力。      在悬臂施工中,桥梁结构是静定结构,理论上温度不会产生应力,而实际测量时有虚应变,为了减小温度的影响,测量时应在温度

14、变化小的早晨测量,但这仍然不能消去温度对测量结果的影响。4.3 混凝土强度影响      在一般情况下,混凝土实测强度均比设计强度高,这也将影响截面应力的计算精度。本桥主梁混凝土按50号设计,但实测强度与设计强度是有差别的。而这种将会影响结构的受力。因此,在计算应力监控值时,应适当考虑提高混凝土的强度等级。4.4 施工偏差      在应力监测中,还需要考虑各种施工偏差导致的应力测试误差。例如,预应力张拉力多采用油表和伸长量来控制。与设计值相比,张拉力势必有一定误差。元件埋设位置的偏差也会引起应

15、力误差。另外,施工中构件截面尺寸、施工荷载等也会影响计算的精确度。这要求在施工监控计算中,根据实际情况予以适当修正。4.5 应变修正      由于钢弦式应变计所测为应变,其中有以上所述诸多因素的影响。本桥施工监控部分实测应变与理论应变值列于表3。以中墩墩顶截面为例,如张拉13号块上缘实测应变为479,理论值为365, 误差高达31%,实测应变偏大主要是收缩徐变、温度变化等因素引起,这部分应变不是由外荷载引起的(本桥施工是采用悬臂浇筑),故需采用修正方法剔除这部分虚假应变。5 结论      1

16、)线形控制的核心问题就是悬臂浇筑预拱度控制,由于混凝土材料的非匀质性,调整和预测累积挠度,使线形控制取得良好效果,保证施工桥梁顺利合拢。      2)灰色理论预测的结果更接近实际立模标高,而通过Kalman滤波法对预拱度实测数据进行滤波后,再用灰色理论进行预测后的标高与实际标高的误差更小,通过Kalman滤波法与灰色理论的结合对施工监控的线形进行预测,可用于施工监控。      3)应力的实测值与理论计算值存在误差,有时误差很大。这主要是由于元件测试精度、混凝土徐变、包括温度、影响混凝土强度、

17、施工偏差等因素的影响,施工监控时应该对应力测量值进行误差分析。 <BR参考文献:1向中富.桥梁施工控制技术M.北京:人民交通出版社,2000.XIANGZhong-fu.ControltechniquesforbridgeconstructionM.Beijing:PeoplesCommunicationsPress,2000.2石雪飞,高宝.大跨高墩变截面曲线箱梁桥悬臂施工变形分析与控制J.结构工程师,2004(2):10-14.SHIXue-fei,GAOBao.Deformationanalysisandgeometriccon-trolforlongspancontin

18、uouscurvedboxgirderbridgesincantileverconstructionJ.StructuralEngineers,2004(2):10-14.3向木生.连续刚构桥施工控制分析J.武汉理工大学学报,2002,24(6):44-47.XIANGMu-sheng.Constructioncontrolanalysisforcontinu-ousrigidframebridgeJ.JournalofWuhanUniversityofTechnology,2002,24(6):44-47.4伍亮,余志武.悬臂浇注斜交连续箱梁桥的线形监控J铁道科学与工程学报,2006,3(5

19、):31-35.WULiang,YUZhi-wu.ThelinearismonitoringunderskewcontinuousboxgirderbridgescastwithbalancedcantilevermethodJ.JournalofRailwayScienceandEngineering:Nat-uralScience,2006,3(5):31-35.5周建民.预应力混凝土梁上拱度的预测及控制J.上海铁道大学学报,1997,18(4):32-36.ZHOUJian-min.Predictionandcontrolofthecamberofpre-stressedconcrete

20、beamJ.JournalofShanghaiTieDaoUni-versity:NaturalScience,2002,24(6):44-47.6谭冠军.GM(1,1)模型的背景构造方法和应用IJ.系统工程理论与实践,2000,20(4):98-103.TANGuan-jun.ThestructuremethodandapplicationofbackgroundvalueingreysystemGM(1,1)modelJ.SystemsEngineeringTheory&Practice,2000,20(4):98-103.7张永水.大跨度预应力砼连续刚构桥施工误差调整的Kalman滤波法J.重庆交通学院学报.2000,19(3):13-15.ZHANGYong-shui.TheapplicationoftheKalmansfilteringmethodtoconstructioncontrolforPCcontinuousrigidframebridgeJ.JournalofChongqing