移动平台方案

1、目 录一、工程概况：2二、编制依据2三、施工方案：3四、脚手架搭设的劳动力安排7五、脚手架的检查与验收8六、脚手架搭设安全技术措施8七、脚手架拆除安全技术措施9八、移动式门式架平台支撑架计算书11九、移动式钢管架平台支撑架计算书21移动平台施工方案一、工程概况：领航城领翔华府（深圳机场开发区（西区）二期房地产项目）整体工程总建筑面积232070.37m2 ，位于深圳市宝安机场开发区西区航城大道旁，分为A、B区。本工程为B区，总建筑面积为103510.24m2，其中地下室 33099 m2，共7栋建筑。其中3、6、7 栋 为高层住宅（地上30-31 层，地下二层，3栋建筑高度92.5m，6栋建筑

2、高度92.7m，7栋建筑高度89.7m，），10-12 栋为多层住宅（地上5-6 层， 地下二层，10栋建筑高度20.1m，11栋建筑高度20.1m，12栋建筑高度16.8m），13 栋为幼儿园（地上3层，无地下室，建筑高度11.7m）。序号项 目内 容1工程名称领航城领翔华府B区2工程地点深圳市宝安机场开发区西区航城大道3建设单位深圳机场地产有限公司（深圳机场综合开发公司）4设计单位深圳市清华苑建筑设计有限公司5监理单位深圳市恒浩建工程项目管理有限公司6勘察单位中国有色金属工业西安勘察设计研究院7质监单位深圳市建设工程质量监督总站移动施工平台搭设于室内，用于室内抹灰、刮腻子、水电消防吊管等部

3、位施工。二、编制依据1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）2、 建筑施工高处作业安全技术规程 （JGJ-80-91）3、 钢结构设计规范 （GB50017-2003）4、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）5、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）6、 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）7、 建筑施工门式脚手架安全技术规范 （JGJ-128-2000）8、 国家其它有关技术和验收规范及文件三、施工方案：1、 移动平台材料准备 ：（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）木枋：采用50100mm，1001

4、00mm木枋；（3）支撑系统：门式架（MF1219、MF1217、MF1209）、顶托；（4）护栏、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑加强：选用483.5mm钢管及其配件；2、 卸料平台搭设尺寸：序号楼层净高（m）搭设高度（m）支撑系统步距（m）梁（板）底主次楞布设支撑系统组合横距（m）纵距（m）16m4.2m2MF1219/1.81.9次楞采用木枋间距300mm，主楞采用双木枋22.8m1mMF1209/1.8/次楞采用木枋间距300mm，主楞采用双木枋33.7m1.9mMF1219/1.81.9次楞采用木枋间距300mm，主楞采用双木枋45m（斜坡）3.2m钢管11.81.5次楞采用木枋间距300

5、mm，主楞采用双木枋备注：平台四周设置高度不小于1.2m的围护栏杆；3、 移动式平台荷载： 施工活荷载取值为：4kN/m2。 4、 门架活动平台的搭设要求：（一） 地基部分1. 门架搭设及运行轨迹等作业面的地基为钢筋混凝土楼板，符合要求。（二） 门式脚手架搭设程序1. 门架的组装：应自左端延伸向右端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向，减少误差积累，不可自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位,难于连接。2. 门架搭设的顺序：弹门架立杆准线安放底座自一端起立门架并随即装交叉支撑安装水平架（或脚手板）安装水平加固杆照上述步骤，逐层向上安装按规定位置安装剪刀撑装配顶步栏杆。3. 门架的搭设必须

6、配合施工监督，一次搭设自由高度小于6m，以保证门架稳定。（三） 架设门架及配件安装注意事项1. 交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒、锁臂的设置应符合构造规定。2. 不同产品的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。3. 交叉支撑、水平架及脚手板应紧随门架的安装及时设置。4. 各部件的锁臂、搭钩必须处于锁定状态。5. 水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。6. 钢梯的位置应符合组装布置图的要求，底层钢梯可跨越两步或三步门架再行转折。7. 栏板(杆)、挡脚板应设置在脚手架操作层周圈、门架立杆的内侧。8. 底步门架的立杆下端脚轮必须有足够承载力。（四） 拉接件1.拉接杆、剪刀撑必须与脚手架同步

7、搭设。2.水平拉接杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。3.上部门架利用外伸来接杆件与主体结构连接。4.门架下部采用架外斜支撑对门架整体起扶持稳固作用。5.剪刀撑设置应符合下列规定： 5.1剪刀撑在脚手架外侧每边均要设置； 5.2剪刀撑按照脚手架外围宽度设置； 5.3剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧，5.4剪刀撑斜杆采用搭接，搭接长度不小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧。6.水平拉接杆设置应符合以下规定：6.1在每层门式架顶部立柱内侧设置两道水平拉接杆； 6.2设置纵向、横向水平拉接杆应连续，并形成水平闭合圈； 6.3在脚手架的底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通

8、长扫地杆；6.4水平拉接杆应采用扣件与门架立杆扣牢。（五） 扣件 加固件与门架采用扣件连接时应符合下列规定： (1)扣件规格应与所连钢管外径相匹配。 (2)扣件螺栓拧紧扭力矩宜为5060Nm，并不得小于40Nm。(3)各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。5、 钢管活动平台的搭设要求：、搭设顺序： 立杆扫地杆横向水平杆纵向水平杆搁栅剪刀撑九夹板栏杆（作业层上应设置挡脚板）、搭设准备： 、搭设前应对场地内进行清理，要求场地内无积水，平整。搭设位于地面楼板上，承载力符合要求。 、脚手架所用杆件要与其它杆件（如平台模板支撑钢管）分开堆放，经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平

9、稳，堆放场地内不得有积水。、搭设施工： 移动平台搭设施工：A、 立杆：、脚手架立杆间距1m1.8m，步距1.5米，搭设高度最高为3.2米。 、立杆接长其余各层全部采用对接扣件连接。、本例落地卸料平台搭设高度为3.2米，全部使用单立杆和单扣件，平台底部增设防滑扣。 、卸料平台立杆垂直度应小于1/300，且应同时控制其最大垂直偏差度。纵向杆件的水平偏差应小于1/250，且全长的水平偏差不大于50mm。B、 扫地杆：卸料平台底部离地面20cm处通长设置一道扫地杆，扫地杆设置于立杆内侧，用直角扣件与立杆扣牢。C、 大小横杆： 、横杆步距为1.5米。、纵向横杆设置在立杆内侧，采用对接扣件连接，纵向横杆的

10、对接扣件应交错布置，两根相临纵向横杆的接头不能设置在同步或同跨内，并且接头错开距离不能小于50cm，各接头中心至最近主节点的距离不得大于纵距的1/3（在本例中取1500/3=500mm）。D、剪刀撑：、剪刀撑应与立杆、纵横杆同步搭设横向连续布置，与地面夹角成4560，其搭接长度不小于1米，伸出扣件部分管长不小于0.2米，并且每面布置一道。 、剪刀撑交叉处和与立杆处用扣件扣牢，不得用铁丝帮扎。 E、移动平台、移动平台上必须满铺夹板，不留空隙、无破损，每块与大横杆用18号铁丝帮扎牢固，每块的绑扎点不得少于4点。 、脚手架设1.2米、0.6米两道护身杆，木模板板上用20cm的踢脚板，要求踢脚板与栏杆

11、可靠连接，作业层防护栏杆均应设在外立杆的内侧。、移动平台上搭设在大横杆上的小横杆间距为200，水平大横杆与立杆采用双扣件连接。四、脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员需要36人，操作人员均接受过操作规程培训。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。五、脚手架的检查与验收 脚手架搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交

12、付使用。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)抛撑是否按要求搭设，脚手架在移动中及移动到施工位置后是否按要求恢复到原位；(3)垂直度及水平度是否合格。（4）搭设是否符合方案及规范要求，在使用过程中班组、安全员应经常检查，定期排搭设人员进行维护。六、脚手架搭设安全技术措施1、脚手架移动时必须距离临边一定距离，脚手架上方不得有人员，并派专人看护。；2、移动中禁止突然启动加速，必须平稳、缓慢前进；3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用5、脚

13、手架搭设人员必须接受培训，并正确使用安全帽、安全带等。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，且每边均匀堆放，施工荷载不得大于4kN/m2，确保较大安全储备。8、作业层设置可靠的防护栅栏、挡脚板，防止坠落物体伤人。七、脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应将脚手架移动至人员较少的部位，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业

14、人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带等。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则； 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件

15、和铁丝要集中回收处理。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。八、移动式门式架平台支撑架计算书移动式门式脚手架平台支撑架计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）。计算参数:脚手架搭设高度为4.2m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆

16、加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离1.20m，板底木方距离300mm。板底木方截面宽度50mm，高度100mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.30kN/m2，施工活荷载4.00kN/m2。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S

17、=1.20.30+1.404.00=5.960kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.350.3+0.71.404.00=4.325kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.3001.200=0.360kN/m活荷载标准值 q2 = 4.000+1.200=4.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64.800cm3 I

18、=58.320cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.200.360+1.404.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/64800=1.242N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 5

19、0.3603004/(3846000583200)=0.011mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.1000.0000.300=0.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.0000.300=1.200kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2+0.090+0.91.401.200=1.788k

20、N/m2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.894kN N2=1.912kN N3=1.539kN N4=1.539kN N5=1.912kN N6=0.894kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.912kN经过计算得到最大变形 V= 0.039mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I =

21、5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.222106/83333.3=2.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.252/(250100)=0.376N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.039mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、楼板底托梁的计算板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

22、托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.492kN经过计算得到最大变形 V= 0.077mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计

23、算强度 f = M/W =0.874106/166666.7=5.24N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33654/(2100100)=0.548N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.077mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(

24、kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.0

25、38(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。2 托梁传递荷载第1榀门架

26、两端点力4.109kN，4.109kN第2榀门架两端点力8.492kN，8.492kN第3榀门架两端点力8.492kN，8.492kN第4榀门架两端点力4.109kN，4.109kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 16.984kN。五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 16.984kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.2m。经计算得到，N = 1.20.4194.200+16.984=19.098kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公

27、式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.10kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.34cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4

28、； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd= 1.080.396=80.396kN。立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!门式移动脚手架支撑计算满足要求！九、移动式钢管架平台支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全

29、技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，立杆的纵距 b=1.80m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.20kN/m2，大型设备、结构构件荷载0.00kN/m2，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.

30、00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.2001.800=0.360kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+0.000+4.000)1.800=7.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 180.001.801.80/6 = 97.20cm3； I = 180.001.

31、801.801.80/12 = 87.48cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09510001000/97200=0.973N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.200.360+1.47.200)0.300=1.892kN截面抗剪强度计算值

32、T=31892.0/(21800.00018.000)=0.088N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6770.3603004/(1006000874800)=0.004mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)大型设备、结构构件可变均布荷载(kN/m)： q11 = 0.0000.300=0.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0

33、.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为大型设备结构构件可变荷载、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300+0.000=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.200.000+1.200.060=0.072kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的木方集中力为(1.680+0.072)1.800=3.154kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.154/1.800=1.752kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6

34、1.8001.752=1.892kN最大支座力 N=1.11.8001.752=3.469kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.568106/83333.3=6.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31

35、892/(250100)=0.568N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.060kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.0601800.04/(1009000.004166667.0)=0.114mm木方的最大挠度小于1800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.469kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/

36、m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 12.877kN经过计算得到最大变形 V= 0.046mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.160106/166666.7=6.96N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小

37、于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36985/(2100100)=1.048N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.046mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1813.200=0.578kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.80

38、01.000=0.360kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2)= 0.938kN。2.活荷载为大型设备结构构件可变均布荷载、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000+0.000)1.8001.000=7.200kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.205kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f =