单层厂房结构课程设计方案

1、单层厂房结构课程设计1. 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m之间，且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础 梁。由图2-54可知柱顶标高为9.6m，牛腿顶面标高为6m；设室内地面至基础顶面的距离为 0.5m，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度 H，和上柱高度 Hu分别为：H = 10.2m0.5m = 10.7mHl = 6m 0.5m 二6.5mH u =10.7m-6.5m = 4.2m+12.800TIiirczr+6.000+9.600+7.200JI±

2、0.000-0.150图2-54厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表2-22表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm2面积/ mm4惯性矩/ mm自重/(kN/m )A，C上柱矩 400 X 4001.6 X 10521.3 X 1084.0下柱1400 江 900 疋 100 疋 1501.875 X 105195.38 疋 1084.69B上柱矩 400 乂 6002.4 乂 10572X 1086.0下柱1400 汉 1000100 汽 1501.975 * 105256.34 汉 1084.94-UO6006-UO6O10

3、00 匕卜B柱H - T 图2-55计算单元和计算简图2.荷载计算1.恒载屋盖恒载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）屋盖钢支撑总计0.35kN/m220kN/m 30.02 m 二 0.40kN/m 2 28kN/m 30.08m 二 0.64kN/m 21.4kN/m0.05kN/m2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为:G1 =1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN) = 220.33kN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3 =1.2 (44.

4、2kN0.8kN/m 6m) = 58.8kN(3) 柱自重重力荷载设计值A C柱：上柱：G4A =G4c =1.2乂4.0kN/m><3. 6m1 7. 28kN 下柱：G5A = G5C =1.2 4.69kN/m 6.5m = 36.58kNB柱：上柱：G4B=1.2 6.0kN/m 3.6m = 25.92kN下柱：G5B =1.2><4.94kN/m 汉 6.5m = 38.53kN各项恒载作用位置如图2-56所示。图2-56荷载作用位置图（单位：kN ）2. 屋面活荷载2 2屋面活荷载标准值为0.5kN/m ，雪荷载标准值为 0.4kN/m ，后者小于前者，

5、故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：2Q1 = 1.4 0.5kN/m 6m 18/2m=37.8kNQ1的作用位置与 G1作用位置相同，如图 2-56所示。3. 风荷载风荷载的标准值按“zVsWo计算，其中Wo = 0.5kN/m ，:z九0, Jz根据厂房各 部分标高（图2-54）及B类地面粗糙度确定如下：柱顶（标高 9.6m）_z - 1 .°00檐口（标高 11.75m）二"049屋顶（标高12.80m ）"z =匸078us如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：wf "s1w0 =1.0 0.8 1.

6、0 0.5kN/m 2 =0.4kN/m2W2k 二Jls2 W0 =1.0 0.4 1.0 0.5kN/m 2 =0.2kN/m2-0.4-0.4+0.8-0.4-0.6图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图（图2-57）上的风荷载设计值为q =1.4 0.4kN/m2 6.0m = 3.36kN/mq2 =1.4 0.2kN/m2 6.0m =1.68kN/mFw 二 q(讥1s2)zhi (讥3s4)zhzz °B= 1.4 1-0.8 0.41.049 2.15m-0.6 0.51.078 1.05m 121.0 0.5kN/m6.0m= 10.89 kN4.

7、 吊车荷载由表 2-16 可得 20/5t 吊车的参数为： B = 5.2m , K = 4.0m , g =68.6kN , Q = 200kN , Pmax二174kN , Pmin二37.5kN ,根据B = 5.2m及K可算得吊车梁支座反力影 响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：11T 二 a(Q g > 0.1 (200kN68.6kN ) =6.715kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：Tmax 二 qT' yi =1.4 6.715kN

8、2.15=21.30kN400012004000-pmaxF pmax-pmaxFpmax =174KN>匸二 匸丨VJ7VTS7I1a6m6m0300O1-8。图2-58吊车荷载作用下支座反力影响线3. 排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i计算，见表2-23。表2- 23柱剪力分配系数柱别n = lu / IiCo =3卄(1/ n_ 1)2"Hu/H5 = H 7c。El ii Z 1©A C柱nA= 0.109= 0.356C。=2.192§A = 6c =2.406x10/E.=0.277B柱n=0

9、 281C。=2.690J =0.446A= 0.3566b =1.494x10/EGi =G =220.33kN ； G2 二 G3 G4A = 58.8kN17.28kN 二 76.08kNG3 =G5a =36.58kN ； G4 =2G1 =2 220.33kN =440.66kNGe 二 G5b =38.53kN ； G5 二 G4B 二 2G25.92kN2 58.8kN = 143.52kNMi 二Ge = 22033kN 0.05m = 11.02kN mM 2 = (G1 G4A)e° - G3e3(220.33kN1 7.2 8)0.2 5m58.8 kN 0.3

10、 m 41.7 6kNm由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不柱顶不动铰支座反力Ri动铰支座计算内力。可根据相应公式计算。对于a, c 柱 n 二 0.109= 0.356 贝 U： Rc=-6.39 ()1In =2.231 C3r M1小RA = C1H本例中RB上重力荷载之和，0.95711-1inM2-11.02kN m 2.231 41.76kN m 0.957-2 C26.39kN>H10.1m=0。求得Ri后，可用平衡条件求岀柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图2-59 b、C

11、。1“1in丿图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。戈、MG3G3+M+M77；7图2-59恒载作用下排架内力图+V+N +N2 屋面活荷载作用下排架内力分析(1) AB 跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Qi =37.8kN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为:M1A = 37.8kN 0.05m =1.89kN mM2A -37.8kN0.25m =9.45kN mM1B =37.8kN0.15m =5.67kN m对于 A柱,2.231，0.957 ,则Mg M 2a q _ 1.89kN m 2.231 9.45kN m 0.957HH= 0.281

12、 ，人=0.356 ，贝寸1、l一=1.781(1 J-15 丿M105.67kN m 1.781G1.00 kN -；H10.1R=RaRb =1.31kN 1.00kN =2.31kN ()将r反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶不动铰支座反力叠 加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即VA =RA - AR=1.31kN -0.277 2.31kN =0.67kN ( >)VB 二 RB - bR =1.00kN -0.446 2.31kN 二-0.03kN ( >)Ra10.1m-1.31kN>对于b柱nC1Rb3 1_-'AB跨作用屋面活荷

13、载时排架内力图图 2-60Vc 二 cR- 0.277 2.31kN - -0.64kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b，c所示。(2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且 BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2- 60中内力图的位置及方向调整一下即可，如图2-61所示。37.837.85S37.8/+、37.8/® 已(C2.300.646.465.6795.78 _5.980.03771.89 內8.93_ 0.520.674.58图2-61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图3风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于a，C

14、柱，n =0.109， - 0.356得11 4 1 -1 Cn ：n =0.3108卩+打丄1 i 15丿RA = -q1HC1-3.36kN/m 10.1m 0.31 =-10.52kN ()-q2HC11kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()R =Ra RC 匚 =10.52kN -5.26kN -10.89kN =-26.67kN ()各柱顶的剪力分别为VA =RA - AR=T0.52kN 0.277 26.67kN = -3.13kN ()VB 二 BR =0.446 26.67kN =11.89kN ( > )VC =RC - CR =-5.26kN 0.277

15、 26.67kN = 2.13kN ( > )排架内力如图2- 62b所示-q1q2(a)2- 62 左吹风时排架内力图10.50139.7642.80 卜30.81120.09T11.8918.5519.10107.20-(b)(2)右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2- 62b所示A ,C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图2-63b所示。a219.10一 18.5542.80B11.897107.20f10.50一120.09139.7630.81图2-63右吹风时排架内力图4. 吊车荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于A柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷

16、载Dmax , Dmin。在牛腿顶面处引起的力矩为:M A = Dmax® =552.00kN 0.3m=165.6kN mM B =Dmine3 =118.97kN 0.75m =89.23kN m对于A柱，C3 " 0.957，则RA八TC3n =0.281对于B 柱,蔦黑巾o.957®，扎=0.356，得C31 - '21.1741 + 几3 r- -1 iRb-C3H 3R 二 Ra Rb排架各柱顶的剪力分别为:in丿89.23kN m .10.37 ->10.1m= -15.69kN10.37kN =-5.32kN ()VA =RA - A

17、R = -15.69kN 0.277 5.32kN = -14.22kN ()VB 二 RB - BR =10.37kN0.446 5.32kN =12.74kN ( >)VC 9cR=0.277 5.32kN =1.47kN ( >)排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2 64b,c所示。MB ；->-114.4151.1945.86 _43.375.29552厂552118.9718.9721.9814.2239.44 12.7414.85F1.47/-B)图2-64 Dmax作用在A柱时排架内力图(1) D max 作用于B柱左计算简图如图2-65a所示Ma , M

18、b计算如下：M A = Dmine3 =118.97kN °.3m = 35.69kN mM b = Dmaxe3 = 552.00kN 0.75m = 414.00kN m柱顶不动铰支反力Ra , RB及总反力R分别为:RA MA C3H 335.69kN m10.1m0.957 二-3.38kNRb 皿 C3H414.00kN m10.1m1.174 = 48.12kNR 二 Ra Rb =-3.38kN 48.12kN = 44.74kN ( >)各柱顶剪力分别为：Va =Ra - aR=-3.38kN -0.277 44.74kN =-15.77kN ()VB 二 RB

19、 - BR =48.12kN -0.446 44.74kN = 28.17kN ( >)Vc 二 CR - -0.277 44.74kN - -12.39kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b，c所示118.97O18.97552552图2-65 Dmax作用于B柱左时排架内力图(3) Dmax作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图2-66所示。Dmax作用于B柱左的情况相同，只需将 A, C柱77；44.60 I125.1477.312.5956.77 /101.4721.08.llC<>55

20、212.3918.97129.4818.9728.177" 123.59 F b 015.77示。图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图(4) Dmax作用于C柱同理，将作用于 A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号,可求得各柱的内力，如图2-67 所图2-67 Dmax作用在C柱右时排架内力图（5）Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2-68a所示，对于 A柱，n =0.109，丸=0.356，得 a= （3.6m -1.2m y 3.6m = 0.667，则2七&*呷2巾好7门C5= 0.515I n21RA _ _TmaxC

21、53 1_1n二21.30kN 0.515 二10.97kN同理，对于B柱，Rb 二TmaxC5 二-21.30kN 0.598 二12.74kN 排架柱顶总反力r为：n= 0.281，九=0.356， a = 0.667 , C5 = 0.598，则:R =Ra Rb =T0.97kN -12.74kN =23.71kN ()各柱顶剪力为：VA 二 Ra - AR - -10.97kN =0.277 23.71kN - -4.40kN C )Vb 二 Rb - bR 二-12.74kN0.446 23.71kN 二-2.17kN ()Vc = - cR =0.277 23.71kN =6.5

22、7kN ( >)排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68 b所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。00产9.7210.5617.75vn119.5716.9 142.励；5.21|1 23.65166.366.57；7图 2-68(6) Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨位相等， 力对换，如图2-69所示。Tmax作用于AB跨时排架内力图故排架内力计算与 Tmax作用AB跨情况相同，仅需将A柱与C柱的内23.65l«SI66.36ZY15.2117.75：6.57/ 142.09TT；10.569.72；门詁1?516.95. 内力组合以A柱内力

23、组合为例。表 2-24为各种荷载作用下 A柱内力标准值汇总表，表 2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对Q / ho =0.55的柱进行验算。为此，表2-33中亦给出了 M k和Nk的组合值，它们均满足Q / h0 A 0.55的条件，对设计来说，这些值均取 自Nmin及相应的M和V 项。表2-24 A柱内力设计值汇总表柱号及正 向内力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱D max 作用在B柱左Dmax 作用在B柱右Dma

24、x 作用在c柱T max 作用在A B跨T max 作用在BC跨左风右风序号1234567891011M1 一 I11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.29±9.72±23.6510.50-18.55- L-iN237.6137.8000000000niM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.29±9.72±23.6510.50-18.551111inrn1111N296.4137.80552118.97000000JUhiM11.76-4.586.4621.98-123.59125.14-14

25、.85±119.57±66.36139.76-107.20III IIIN332.9937.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.47±16.9±6.5730.81-19.10I?ftf一1111111f111n弯矩图i11/if111I 1111/1I11/J111111I111f/r/1注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN截面组 合 项+ M max 及相应的N、V组 合 项-M应的max及相N、V组 合 项+ N max应的M及相、V组 合 项N min及相应 的M、V1

26、14.811.98114.8114.8I 一|21233275.41237.613275.41237.6113-27.481-38.711-38.71-29.78II II221296.41334.21334.21296.41III III1318.22127.181213.641318.22332.99370.793370.79332.9912Vmax相应的M相应的N37.7'13.64370.79注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-26 1.2 恒载+1.4吊车荷载截面组 合 项* M max 及相应的N、V组 合 项M max及相应的N、V组 合 项* Nm

27、ax及相 应的 M、V组 合 项N min及相应的M、V173.4051-58.95173.405173.405I -I656679237.61237.619237.619237.6191111118.713-72.161118.713-55.826111145476769738.01391.586738.019296.41991237.0691-207.0841237.0691184.11III III4546668774.598440.063774.599332.9981Vnnax相应的M相应的N6923.454184.11332.99截面组 合 项+ M max及相 应的N、V组 合 项

28、-M的max及相应N、V组 合 项+ N max及相 应的M、V组 合 项N min及相应的M、V1 111022.48111-6.5711022.4811022.48237.61237.61237.61237.61II II1-19.281-48.331-48.331-48.3310296.4111296.4111296.4111296.41III -III1151.521-95.441151.521151.5210332.9911332.9910332.9910332.991Vmax相应的M相应的N1037.2151.52332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2

29、-28 1.2 恒载+ 0.91.4（屋面活荷载+吊车荷载+风载）截面组合项+ Mmax及相应的N、V组合项- M max及相应的N、V组合项1 - max及相应的M、V组合项N min 及相应的M、V1,279.2511,5-68.5551,23 679.2511,378.783113,67,93,66,99,10271.639237.61910271.6310237.611,3115.3841，2-92.6551,2o A107.3471,7-69.916II -II4,65，73,4o c96,99,10693.859, 11416.0810727.8711296.411,3346.13

30、61，2-285.8021,2342.1041,3298.473III -III4,65，83,46 96 88,10730.4311463.37610764.4510332.991,2Vmax相应的M相应的N3,69,1050.656294.351367.01截面组合项+ M max 及相应的N、V组合项一 M max及相组合项+ N max 及相应的M、V组合项N min及相应的M、V应的N、V1,269.80115-51.8601,269.8011369.3331 一|3,673,6699271.639237.61271.639237.611,3105.9341，275.9601,297

31、.8971-53.221II -II4,65，73,46,97999693.85426.088727.87296.41III -III1,3220.3521，2-189.3221, 2216.231369172.6894,63, 48730.435，8463.3766, 8764.45332.991, 2Vmax相应的M相应的N3, 622.927168.567367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-30 1.2 恒载+ 0.91.4（屋面活荷载+风载）截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项N mi

32、n及相应 的M、V1223.9681-4.7151223.968123.5113311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.5121-54.5121-46.475II -II322110296.4111330.4311330.4311296.411143.3581-88.84212139.2361143.358III -III32310332.9911367.013367.0110332.99101,2Vmax相应的M相应的N3,1035.298139.236367.01截面组合项f M max及相应的N、V组合项- M max及相应的N、V组合

33、项+ N max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、V1 一|1, 676.7131,57,911-68.5551676.7131676.7139, 10237.61237.61910237.61910237.611, 4113.3141,5-84.6181,4113.31417-69.916II -II6, 9107,9116,910693.85382.068693.85911296.41III -III1,46,810340.3221, 5-281.6801,46,810340.3221, 6292.659730.438, 11429.356730.439,10332.991,

34、6Vmax相应的M相应的N9, 1049.477292.659332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-32 1.35 恒载+0.71.4屋面活荷载+0.71.4 吊车竖向荷载截面组合 项+ Mmax 及相应的N、V组合 项- M max及相应的N、V组合项及相应的组合 项N min 及相应的M、VM、V111, 243.5501-22.2881 , 243.5501343.1863, 6293.7715267.3113, 6293.7716267.3111, 357.1531, 254.5211 , 233.9351-36.835II -II4, 6642.581

35、5, 7426.5443, 4707.6817333.4611, 34, 6100.1391-67.8381 , 296.933196.590III -III23, 463683.7335476.025710.1946374.6141, 2Vmax相应的M相应的N3, 615.91193.384401.073截面组合项f Mmax 及相应的N、V组合项M max及相应的N、V组合项1 一 max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VM r , N r备注1,2,36,979.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699标准值取自N minI I9

36、,113,69,1010及相应的M,V项表14表18表14表14271.63237.61293.771237.61198.0081,4,6118.7131,2,5-92.6551,4118.7131,7-69.916II II7,9标准值取自Nmin96,99,11及相应的M,V项表1211表12表14738.01表14416.088738.01296.41III III1,3,46,8346.1361,2,58,11-285.8021,46,8237.0691,3,69,10298.473214.595标准值取自Nmin10 表14及相应的M,V项表14表12表14730.43463.376

37、774.59332.99277.491,2,36,9Vmax相应的M相应的N1050.656294.351367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN6.柱截面设计 以A柱为例。混凝土强度等级为2C30 ,级钢筋，fy fy 360N / mm， b1.上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取h。=4°°mm-4°mm =36°mmNb1 fcbho b 1.0 14.3N/mm400mm 360mm 0.518 =1066.67kN而1截面的内力均小于 Nb,则都属于大偏心受压， 所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取M =

38、78.783 kN m , N = 237.61 kN ；吊车厂房排架方向上柱的计算长度10 = 23.6m = 7. 2 m附加偏心矩2取20mm （大于400 mm/ 30）2fc=14.3N/mmftk=2.01N/mm=0.518。上、下柱均采用对称配筋。2;采用 HRB400678.783x10 N mm= 332mm$ = Q + $ = 332mm + 20mm = 352mm237.6 103N10 h7200mm18 - 5 400mm应考虑偏心距增大系数。0.5 fcA0.5 14.3N/mm 2 4002mm2c4.811.0N237610N=1.15 -0.01 =1.

39、15-0.01（7200mm）=0.97 h400mm卩0彳I<h丿=1亠e1400兰/ =27200mm 'c" i 汉 1.0汉 0.97 = 1.230352mm i 400 丿=1 1400 360mm237610e = e - h 2 a = 1.230 352mm -400mm 2 = 272.96mmNe237610N x 272.96mmNe237610N 2As = As2563mmfy hoas360N mm2 360mm40mm2763mm2 p = As选 318 As = 763mm ，则 bh满足要求。= 0.48%0.2%400mm400m

40、m41.54mm1.0 14.3 400:：bh° =186.48mm 且 x ：2a =80mm4500mm 25而垂直于排架方向柱的计算长度25 3.6m =4.50，则400mm',:=°.961 （内插）Nu =0.9 ： fcA fyAs= 0.9 0.961 14.3N mm2 400mm 400mm 360N mm2 763mm2 2=245403kN Nmax = 293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取二900mm - 40mm = 860mm与上柱分析方法类似。Nb = ： 1fc bf b hf -1fcbh0 b=

41、 1.0 14.3N mm2400mm -100mm 150mm1.0 14.3N mm2 100mm 860mm 0.518 =1280.536kN而II ,111截面的内力均小于 Nb，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距e0最大的一组N =332.99kN 计算二6.5m，附加偏心距$ = 900mm 30 = 30mm (大于 20mm )o内力作为最不利内力。按 M =278.473kN m下柱计算长度取l0 =1.0H|b "0mm，H = 400mm，h/=150mm6M 298.473 10 N mm 0)896.34mmN332990NeI =0) ea 二 896.

42、34mm 二 39mm 二 926.34mm 6500mm 7">510 h7 22900mm<15应考虑偏心距增大系数且取- 2 = 1 .00.5 fc A 0.5 14.3N mm2100mm 900mm2400mm -100mm150mm 1332990 N=1 +1400 宜ho= 3.865 >1.0JI _1 -丿取 i -1.0-11400926.34mm860mm121.0 1.0=1.0356500 mmj 900 丿ei "05 926.34mm =958.76mm先假定中和轴位于翼缘内，则332990NNx =a1也即中和轴过翼缘且

43、X 2 s2= 58.22 c h； = 150mm1.0 14.3 N mm 400mm=80mmAs -As_ N e - h 2 afy(h°-aj332990 N 958.76mm -450mm 40mm619mm360 N mm2860mm-400mm2选用 418 As = (1018mm )垂直于弯矩作用面的承载力计算：l0 = 0.8H | =0.8 6500 = 5200mm84A =1.875 汉 105mm2I195.310 mmIy195.38 108I5 二 322.804mmA、1.875 105I。5200mm- 16.10 ： 28 .I 322.80

44、4mm=1.03 柱箍筋配置由内力组合表Vmax =50.656kN，相应的N =367.01kN验算截面尺寸是否满足要求。M =294.351kN mhw =900-2 150 = 600mmhw b =600400= 1.5 ：40.25 ：cfcbh0 =0.25 1.0 14.3 400 860 = 1229800N = 1229.8kN Vma 50.656kN 截面满足要求。计算是否需要配箍筋：6M Vh0= 6.763294.351 10350.656 103 8600.3fcA=0.3 14.3 1.875 105 =8.04 105 =804kN N =367.01kN1 751 75ftbh00.07N1.43 100 8600.07 367.01 103 1.03.0 - 1.0= 79494.45N = 79.5kN Vmax = 50.656kN可按构造配箍筋，上下柱均选用8200箍筋。Nu =0.9fcA fcAc= 0.9 1.0 14.3 N mm2 1.875 105 mm2 360N mm2 2 1018mm2-3072.789kNNmax =774.59kN满足弯矩作用面的承