外架施工方案

1、四川省川东监狱改扩建工程脚手架施工方案编制人:审核人:审批人:四川长源建筑工程有限责任公司2013年8月33一工程概况3二编制依据3三编制目的3四外脚手架形式的选择3五外脚手架的施工方案4六悬挑脚手架施工工艺流程6七施工质量6八安全保证措施7九注意事项8十参数信息1、参数信息92、大横杆的计算113、小横杆的计算124、扣件抗滑力的计算145、脚手架立杆荷载计算146、立杆的稳定性计算157、最大搭设的计算158、连墙件的稳定性计算169、立杆的地基承载力计算17十一。参数信息1、参数信息172、大横杆的计算203、小横杆的计算214、扣件抗滑力的计算225、脚手架立杆荷载计算236、立杆的稳

2、定性计算237、连墙件的稳定性计算248、悬挑梁的受力计算259、悬挑梁的整体稳定性计算2810、拉绳的受力计算2811、拉绳的强度计算2812、锚固段与楼板连接的计算29一、工程概况四川省川东监狱改扩建工程，位于大竹县竹阳镇竹阳南路499号。本工程总建筑面积5450平方米。本工程为框剪结构，地下一层,地上主体三十二层,建筑总高度96.55米。二、编制依据（ 1） 建设部行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-2011及四川省建筑工程文明施工标准规定，对主体塔楼施工为防止高空坠落和物体打击事故发生，采用封闭脚手架对建筑施工作业进行全封闭，确保施工安全和文明施工，特编制本方案。（ 2） 国务院建

3、设工程安全生产管理条例规定必须编制专项施工方案。（ 3） 施工图说。（ 4） 执行规范：a. 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011b. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001c. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（ 5） 施工组织设计。三、编制目的1、确保高处作业施工安全。由于结构及建筑外装饰施工，作业人员于建筑物四周进行的操作，均属高处作业，必须有可靠的安全防护措施，以保证操作人员的人身安全。2、确保无高处坠物。因楼层施工和外墙装饰施工，必然会有物料向下跌落，对上下交叉施工人员、行人车流造成安全隐患，必须有可靠的安全防护措施，以保证无高处坠物。3、确保外墙

4、装饰施工。4、确保文明施工达标。由于本工程地处主城区且为主干道旁，要符合市容美观要求，不影响城市观瞻效果。四、外脚手架形式的选择根据该工程的建筑、结构形式，我司的施工能力，为满足工程施工的需求，该工程外脚手架形式选择如下：第一段：五层以下外墙双排落地脚手架：1#楼、2#楼东侧从地下室至十层高30.000米；其余三面从地下室顶至十一层高33.000米。待十一层拆模后，一至十层做好内防护栏杆，外架拆除，进行地下室后续施工。待一至十层装修时，再进行装修脚手架搭设。凡局部立杆立在后浇带位置，立杆下端均设在16号工字钢上，地下室顶板拆模时，后浇带位置要加固。第二段：十到二十层悬挑水平钢梁采用16号工字钢

5、，间距1500，锚固压点压环钢筋直径（mm）:20.00。十一至二十一层高63.000米，每层有外挑400、450、500不等的砼板造型，考虑装修过程中的干挂石材的操作面，双排脚手架的内排离最大挑边距离为450，这样离梁边最大距离为750（每层在离梁边300，用3.5米高单排钢管与外架内立杆连成防护架），所以建筑物外悬挑段长度最大距离2m,悬挑长度小于2mW计算从略，建筑物内锚固段长度2.5m。第三段：二一到三十二层高95.950米，同第二段。五、外脚手架的施工方案、材料选择1、钢材：均采用Q235徼钢，其机械性能必须符合普通碳素结构钢技术条件（GB700中Q235徼钢的规定。悬挑水平钢梁采用

6、16号工字钢，锚固压点压环钢筋直径（mm）:20.00、钢管规格：小48x3.5mm。2、扣件：采用可锻铸铁割件，其质量必须符合钢管脚手架扣件中的规定。3、密目网：规格：1800X6000mm4、安全网：规格：3000X6000mm5、竹笆：规格：3000X200mm所有材料均需验收合格后方可使用、施工人员的组织施工人员的组织如下：安全员：2人架子工：20人塔吊工：2人塔吊指挥工：2人以上施工人员均应有特殊工种上岗操作证。、双排扣件式脚手架施工方案搭设要求：双排扣件式钢管脚手架的搭设必须按照四川省建筑安装工程施工技术规程（脚手架工程GB32/303-1999）要求搭设。1、基础准备：根据现场特

7、点，脚手架，立杆放置在地下室顶板碎平台上，采用300m由300mme70mrmj木方垫头以分散集中荷载。2、立杆横距为1.05m,立杆纵距为1.5m,步距为1.8m。水平杆、外立杆应涮黑黄色相间油漆，剪刀撑应涮红白色相间油漆。3、每根立杆的底部向上180mmt应设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。4、与立杆基础不在同一水平高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长2跨，并与低跨立杆固定。5、 底部立杆必须采用不同长度的钢管、立杆的连接必须交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开的高差不得少于500mm。6、 立杆接头除顶层采用搭接连接外，其余接头必须采用对接扣件连接，搭接连接的长度不应

8、小于1m，不少于2个旋转扣件连接，固定间距不应小于300mm，对接接头中心距纵向水平杆轴心线的距离不少于步距的1/3。7、搭设纵向水平杆应符合下列要求：a、纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨。b、接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm各接头中心距立杆轴心线距离应小于纵距的1/3。c、纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定。d、沿建筑物周围搭设的脚手架应采用闭合形式，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。8、搭设横向水平杆的应符合下列要求：a、横向水平杆应用直角扣件架设在纵向水平杆的上方

9、，凡立杆与纵向水平相交处均必须设置一根横向水平杆。b、脚手架横向水平杆处端伸出纵向水平杆处不应小于250mm靠墙的一端距墙装饰的距离不应大于100mm。c、扣件式钢管脚手架的作业层脚手板应用双层安全网兜底，以下每隔10米用安全平网封闭。9、搭设剪刀撑应符合下列要求：a、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平杆的伸出端上，其交点距主节点的距离不应大于150mm杆件接头采用搭接连接，具搭接长度不应小于1簿不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm。b、每副剪刀撑跨，立杆的根数不应少于4根，也不应超过7根与纵向水平杆呈45。60。角10、为防止脚手架内外倾覆必须均匀分布

10、地设置能承受压力和拉力的连墙点。11、11、从第二步起在脚手架操作层的外侧应设置栏杆，搭设栏杆应在纵向水平杆上方1.11.2m。12、密目网从第二步脚手架向上全面设置，密目网设置在脚手架外立杆内侧，密目网采用16#铅丝绑扎在上、下纵向水平杆上。密目网接头采用16#铅丝连结。13、竹笆铺设在操作层并用16#铅丝与水平横杆绑扎。拆除：1、根据拆除现场情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守。2、消除脚手架上留存的材料、电线等杂物。3、拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合和协调在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险的构配件。4、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部

11、件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。5、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件，拆除之后才能拆除。6、拆剪刀撑纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。7、拆除的脚手架的部件应及时运走地面，严禁从空中抛掷。六、悬挑脚手架施工工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作一预埋件安装一碎浇筑一穿型钢一拉线调整刚梁一固定型钢一立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）一立抛撑一树中间立杆一小横杆、大横杆、防护栏杆一以此类推、形成一步闭合架体一铺脚手板（隔离防坠）一搭第二步架一拉连墙件一转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑一挂密目安全网、铺脚手版一接立杆一搭第三步架

12、一一拉钢丝纯。七、质量要求脚手架搭设的技术要求与允许偏差在舁厅P项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高25m±50mm>25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水±10mm平偏差5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离<150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在/、同的步距内，相邻接头的图度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在/、同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）拾接部位应跨过与其相接的

13、纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以卜要求：类别杆另U搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆>1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节占八、连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，具拧紧力矩应/、小于40N.m,且不人丁65N.m其它脚手架按相应的连接要求八、安全保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1）基础完工后及脚手架搭设前；2）操作层施加荷载前；3）每

14、搭设完10mt度后；4）达到设计高度后。3、使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；5）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按

15、国家现行标准执行。4、脚手架的拆除1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。2） 拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。3） 仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。5） 按搭设的反程序进行拆除，即安全网竖脚手板垫铺脚手板防护栏杆搁栅剪刀撑杆连墙杆大横杆小横杆立杆底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进

16、行拆除。）6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8） 所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。九、注意事项1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。2、立杆接

17、长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mmf51mmi钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。8、高度在24mz下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两

18、步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各构配件严禁抛至地面。附高33.000米的计算书(地下室至十一层)扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等编制。十、参数信息一、参数信息1 .脚手架参数双脚手架搭设高度为22.2m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢

19、管类型为48X3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2 .活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层；3 .风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.39kN/m2;风荷载高度变化系数岛计算连墙件强度时取0.92,风荷载体型系数3为0.214;4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1248;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005;脚手板

20、类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.038;脚手板铺设总层数：12;5 .地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00；立杆基础底面面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。ULfiffiU二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038kN/m;脚手板的自重标准值

21、：P2=0.3X1.05/(2+1)=0.105kN/m;活荷载标准值:Q=3x1.05/(2+1)=1.05kN/m;静荷载的设计值:q1=1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4x1.05=1.47kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为Mimax=0.08X0.172X1.52+0.10X1.47X1.52=0.362kN簿支座最大弯距

22、计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X1.47X1.52=-0.426kN成选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T=Max(0.362)6,0(426t06)/5080=83.858N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为6=83.858N/mrm小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：项ax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.1

23、05=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677X0.143X4/(H(002.06105X121900)+0.990仅0515004/(1002；06105X121900)=2.291mm；大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.

24、038X1.5=0.058kN;脚手板的自重标准值：B=0.3X1.05X1.5/(2+1)=0.158kN;活荷载标准值：Q=3X1.05X1.5/(2+1)=1.575kN;集中荷载的设计值:P=1.2X(0.058+0.158)+1.4X1.575=2.463kN;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax=ql2/8Mmax=1.2X0.038x1.052/8=0.006kNR1集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax=Pl/3MPmax=2.463义1.05/3=0.862kN-m;最

25、大弯矩M=M|max+Mpmax=0.868kN,R3最大应力计算值(T=M/W=0.868X6/5080=170.953N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(7=170.953N/mrm小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mn2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：4刈max=5ql/384EI3=5X0.03810504/(3842C06105M21900)=0.024mm;大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN;集中荷载标准值最不利分配引起

26、的最大挠度计算公式如下：pmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EITmax=1790.11050X3X0502-4X0502/9)/(722.06105X121900)=2.929mm；最大挠度和V=qmax+pmax=0.024+2.929=2.953mm；小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5)

27、:R<Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN;小横杆的自重标准值:P2=0.038X1.05/2=0.02kN;脚手板的自重标准值:P3=0.3X1.05X1.5/2=0.236kN;活荷载标准值:Q=3X1.05X1.5/2=2.362kN;荷载的设计值:R=1.2X(0.058+0.02+0.236)+1.4X2.362=3.684kN;R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和

28、风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNgi=0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80X22.20=3.481kN;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3X12X1.5X(1.05+0.3)/2=3.645kN;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15X12X1.5/2=1.35kN;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X22.2=0.166kN;经计算得到，静荷载标准值N

29、G=NG1+NG2+NG3+NG4=8.642kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4NQ=1.2X8.642+1.4X4.725=16.986kN;六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：(T=N/(小A)：用立杆的轴向压力设计值：N=Nd=16.986kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.

30、3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：尸1.5;计算长度，由公式l。=kxnx确定：l。=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数小由长细比lo/i的计算结果查表得到：小=0.186;立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；(T=16986/(0.186X489)=186.753N/mm立杆稳定性计算(r=186.753N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足

31、要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：HS=小Af-(1.2Ng2k+1.42Qk)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.161kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；HS=0.186X4.89X104X205X103-(1.2X5.161+1.4X4.725)/(1.2X0.125)=38.974m；按建筑施工扣件式钢管脚

32、手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度H等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs/(1+0.001Hs)H=38.974/(1+0.001乂38.974)=37.512m;H=37.512和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=37.512m。脚手架单立杆搭设高度为22.2m,小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算必=0.92,呼0.214,迎=0.39,W=0.7黑s0=0.70.920.214O.39=0.054kN/m2;每个连墙件的覆盖

33、面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw=1.4XWXAw=1.219kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.219kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=(|)A-f其中小-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到小=0.949l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.89

34、X10-4X205X103=95.133kN;Nl=6.219<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.219小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p<fg地基承载力设计值:fg=fgkxkc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=i；立杆基础底面白平均压力：p=N/A=84.93kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.986kN;基础底面面积：A=0.2m2。p=84.9

35、3kPa<fg=120kPa。地基承载力满足要求！附悬挑水平钢梁采用16号工字钢，间距1500,锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00,高19.5米的计算书(H一到二H一层、二H一到三十二层高95.950米)型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。十一、参数信息一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m，立

36、杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.75m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48X3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3m,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处江苏盐城，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数岛计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数s为0.214;4. 静荷载

37、参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m,建筑物内锚固段长度2.5m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6. 拉绳与支杆参数产0 j钢丝绳安全系数为：6.000;钢丝绳与墙距离为（m）:3.900;1.8 m o悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉

38、结，最里面面钢丝绳距离建筑物二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038kN/m;脚手板的自重标准值：P2=0.3xi.05/(2+1)=0.105kN/m;活荷载标准值:Q=2x1.05/(2+1)=0.7kN/m;静荷载的设计值:q1=1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4X0.7=0.98kN/m;

39、qwq士!口口！ill口IH!口口！口口！>-1_-1图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)露图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08X0.172X1.52+0.10x0.98X1.52=0.251kN-m支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X0.98X1.52=-0.297kN-m；选择支座弯矩和跨中

40、弯矩的最大值进行强度验算：(T=Max(0.251)6,0(297t06)/5080=58.465N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为6=58.465N/mrm小于大横杆的抗弯强度设计值用=205N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：wax=(0.677qil4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=Pi+P2=0.038+0.105=0.143kN/m;活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m;最大挠度计算值为：V0.6770.14315004/(100206105X121900)+0.9900.715004/(100

41、2C06105X21900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038X1.5=0.058kN;脚手板的自重标准值：自=0.3X1.05X1.5/(2+1)=0.158kN;活荷载标准值：Q=2X1.05X1.5/(2+1)=1.050kN集中荷载的设计值:P=1

42、.2 X (0.058+0.158)+1.4X1.05=1.728kN ;小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mmax=1.2x0.038x1.052/8=0.006kN-R1集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3MPmax=1.728义1.05/3=0.605kN-m;最大弯矩M=Mmax+Mpmax=0.611kN,R3最大应力计算值(t=M/W=0.611X6/5080=120.313N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(7=120.313N/mrm小于小横杆的抗

43、弯强度设计值205N/mn2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:wmax=5ql4/384EI3=5X0.03810504/(3842C06105M21900)=0.024mm;大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Max=Pl(3l2-4l2/9)/72EIpmax=1265.11050X3¥0502-4¥0502/9)/(722.06105X121900)=2.0

44、7mm；最大挠度和V=qmax+pmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R<Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN;小

45、横杆的自重标准值:P2=0.038X1.05/2=0.02kN;脚手板的自重标准值:P3=0.3X1.05xl.5/2=0.236kN;活荷载标准值:Q=2X1.05X1.5/2=1.575kN;荷载的设计值:R=1.2X(0.058+0.02+0.236)+1.4X1.575=2.582kN;R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNg仁0.1248+(1.50X2/2)乂0.038/1.80X19.50=3.058k

46、N;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3X4X1.5X(1.05+0.8)/2=1.62kN;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15X4X1.5/2=0.45kN;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X19.5=0.146kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.274kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=2X1.05X1.5X2/2

47、=3.15kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85X1.4Nq=1.2X5.274+0.85X1.4X3.15=10.077kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2Ng+1.4Nq=1.2X5.274+1.4X3.15=10.739kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7修,s2舱其中g-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：g=0.45kN/m2;修-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:m=0.74;s-风荷载体型系数：取值为0

48、.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7义0.45义0.74义0.214=0.05kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85义1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.05X1.5X1.82/10=0.029kN-m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式(T=N/(6A)+MW<用立杆的轴心压力设计值：N=10.077kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式(T=N/(6A)f立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.739kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200

49、1)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：尸1.5;计算长度,由公式l0=kuh确定l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数小由长细比lo/i的结果查表得到：(I)=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时(T=10077.12/(0.186X489)+28849.566/5080=116.473N/mm立杆稳定性计算(r=116.473N/mm小于立杆的抗压强度设计值f

50、=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时(T=10738.62/(0.186X489)=118.066N/mm立杆稳定性计算(r=118.066N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算N=Nw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算1=0.92,片0.214,国=0.45,W=0.7禺s0=0.70.920.2140.45=0.062kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生

51、的轴向力（kN）,N0=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：Nw=1.4XW义Aw=0.938kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nw+N0=5.938kN;连墙件承载力设计值按下式计算：N.A-f其中小-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=750/15.8的结果查表得到小二0.861l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2;f=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.861X4.89X10-4X205X103=86.311kN;N=5.938<Nf=86.311,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=5.938小于单扣件的抗滑力8kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的