连续梁悬臂浇筑托架计算书

1、#大桥0号块施工方案1、工程简介新建蒙河铁路#大桥，位于屏边县与河口县交界境内，该桥跨越#，且两次跨越326国道，全长329.28米。其中主孔长96米，边孔长56米，为三跨预应力砼变截面连续刚构，跨径组合为（56+96+56）跨。大桥主墩箱梁0号块长12m，0号块根部高6.8m，端头为6.451m，底板厚度为76.1cm，顶板厚度为40cm，腹板厚为通长的80cm，横隔板厚度为110cm，箱梁0号块混凝土为C55级，混凝土数量228.36m3，梁段重605.154t。0号块钢筋量44.7t，0号块张拉的钢绞线为2.55t，竖向预应力钢筋为3.16t。2、箱梁0号块施工重难点及技术要点2.1、墩

2、高、梁段高宽比较大、且桥位于河谷之中，受横风影响大此桥两主墩高度均在60米以上，施工难度大；0号块梁段高6.8米，梁段底面宽为4.5米，若加上梁底调节支架高度，高宽比更大，不利于保证支架的稳定性；该桥位于山区河谷之中，桥梁垂直河谷，梁段施工过程中受横向风影响较大，特别是在雷雨季节，风大且风向不稳定，对支架的稳定性影响较大。因此该桥0号块采取分两次浇灌。2.2、0号块预应力钢束集中，钢筋密集，砼浇筑难度大0号块预应力钢束包括纵向肋板束、竖向腹板束，预应力管道纵、竖交错布置，相当集中。另外，0号块位置设有两道中横梁结构较为复杂，普通钢筋密集，加之梁体高度大，给砼浇筑造成很大困难。 3、支架及模板验

3、算3.1、支架方案#大桥4号、5号墩0号块采用三角托架，上横桥向铺18工钢（间距0.5米）作为分配梁，其上设置48、壁厚3.5mm的48钢管立杆（间距、步距分别为0.5米，水平杆上下间距为0.6米，立杆在腹板处横桥向加密，横向间距0.25米）作为高度调节支架。三角托架采用在薄壁墩上预埋钢板作为牛腿，用型钢焊接三角型钢托架通过钢销子与预埋牛腿连接，作为0号块受力主要支承构件。顺桥向墩身每侧设五个三角型钢托架，托架与预埋件采取钢销连接，为满足箱梁标高调整的需要，托架顶部设横向18工钢作为分配梁，其上设置小钢管立杆，上设可调顶托，顶托上设12 cm12cm松木作为小横梁，再在枋木上铺设底模板（底横采

4、用先满铺5cm木板，其上铺设1.2cm的竹胶板）。为满足现浇施工时支架的稳定性要求，三角型钢托架之间的连接要牢固，将横向分配梁与三角托架水平杆焊接，分配梁I18工字钢顶部再用20园钢焊接（间距1米）、且在I18字钢腰部用方木顶紧，使之形成整体；分配梁上设置钢管支架，立杆采用壁厚3.5mm的48钢管（为保守计，应力验算时按壁厚3mm计算），采用在分配梁焊接20钢筋头作为立杆的定位装置。保证每个接触点的焊接质量。钢管支架每排设置扫地杆、每隔34道纵、横向设剪刀撑加固，保证支架整体稳定性。 3.2、计算荷载： 1、悬臂端重：悬臂长度2.75米，混凝土体积为43m3，则其重G1=4326.5=1150

5、KN（现场实际梁体悬臂段有50cm底部倒角已浇筑，因此砼计算荷载较保守）；2、悬臂端底模、标高调节支架及分配梁重：G2取40KN（7根长9mI18工钢分配梁重：13.5KN，底模板为竹胶板下满铺方板，小横梁为方木，小钢管调节支架约15KN。此荷载趋于保守）； 3、侧模（含翼缘板、模版加固桁架片）重：G3=100KN（按：2250Kg/m26.8高2.75长=94KN,按100KN计）； 4、内模及支撑重：G4=30KN（内模采用木模、支撑采用小钢管）；5、施工活载由作业人员荷载及机、料、具、混凝土捣固及混凝土浇筑冲击荷载均按2KN/m2,翼板宽4.5m。合计：G5=4.52.75(2+2+2)

6、=74.25KN，按75KN计； 6、托架自重：横梁32b工字钢q=577N/m，斜撑两根32b槽钢q=864N/m,小计：3.5长*（864+577）=50KN则0号块悬臂段合计重量：1445KN 备注：0号块的浇灌按两次进行，第一次浇灌砼为总数量的50%左右。为确保支架的稳定、安全，在荷载计算时按一次浇灌荷载进行验算。 3.3、底模板验算：模板采用截面为5cm(厚)20cm（宽）的松木板满铺，然后再在上层铺竹胶板。验算时只验算松木模板，受力情况（取梁腹板处松木板所受荷载进行简化计算）如下图：截面参数：I=208.33cm4，W=83.3333cm3，按截面5cm20cm计算均布荷载：q=6

7、.80.226+2.5（人、料、具）+2（振）+4（砼倾） 0.2=37.06KN/m,取37 KN/m。跨中最大弯矩：M跨中=0.07ql2=0.65KN.m中间支座弯矩：MB=0.125ql2=-1.16 KN.m弯曲应力=Mmax/W=13.87Mpa=13Mpa。挠度：f=ql4/150EI=0.74mm500/400=1.25mm,满足要求（E取10103MPa）上述计算中弯曲应力较容许应力稍大，但木板上还有竹胶板、且腹板处立杆进行加密，纵向间距为0.25米，因此此处的实际弯曲应力远小于13.87Mpa。满足要求。3.4、小横梁（1212cm枋木）受力计算：小横梁按立杆间距、步距均为

8、0.5米，计算腹板处枋木受力情况，按简支进行验算。验算如下：方木采用1212cm的松木，其顺纹受压及承压应力【】=13Mpa木板顺文理方向荷载：q=6.80.526+2.5（人、料、具）+2（振）+4（砼倾） 0.5=92.65KN/m，取93KN/m 弯矩Mmax=ql2/8=2.893 KN*M，取2.9KN*MQmax=23.25 KN，取23.3 KN方木截面如下图：方木惯性矩I=a4/12=1728cm4,W=a3/6=288cm3弯曲应力=M/ W=2.893/288=10.05Mpa【】=13Mpa=1.523.25/144= 2.42MPa=1.4 MPa,无法满足要求对小横梁

9、剪应力按实际情况重新进行计算、按腹板处立杆实际横向间距计算剪应力因腹板处立杆横向间距为0.25米。按横向间距0.25米重新计算剪力如下：q=6.80.2526+2.5（人、料、具）+2（振）+4（砼倾） 0.25=46.3KN/mQmax=11.575 KN，取11.6 KN=1.511.6/144= 1.21MPa=1.4 MPa 因此腹板处满足要求 、按底板平均承受悬臂段砼总荷载（1150 KN）和作业人员及机、料、具荷载、混凝土捣固及混凝土浇筑冲击荷载（75KN），验算其他部位小横梁剪应力情况Q=（1150+75）/S=1225/(4.52.75)=98.98 KN/m2，取99 KN/

10、m2 立杆间距、步距均按0.5米计算 小横梁剪力：Qmax=990.50.5/2=12.375 KN=1.512.375 /144=1.29 MPa =1.4 MPa 以上计算均取最不利情况验算，因此小横梁强度满足要求。 3.5、立杆承重计算钢管架布置图计算时取最不利位置（腹板处）进行计算按受力计算图，可得：Qmax=0.5*0.5*26*6.8+2.5（人、料、具）+2（振）+4（砼倾）0.50.5=46.33KN钢管截面惯性矩：Iz=12.187cm4，iz=1.578cm柔度=l/i=1501.578=31.7，查表并使用直线内插得到折减系数=0.953钢管截面面积A= 4.24cm2应

11、力=F/A=109.3Mpa210*0.953=200.1Mpa每根钢管竖向受力：腹板处：46.33/2=23.2KN31.7 KN(当步距为1米时，对接立杆容许荷载为31.7 KN，本支架钢管不存在对接)；其他部位：99 KN/m20.50.5=24.75 KN31.7 KN 满足要求3.6、横梁（分配梁）验算应力验算：分配横梁作为主要承重结构，共横向布置7根，间距50cm（因实际腹板处立杆进行了加密，横向分配梁也进行了加密，为保守计按50cm验算）均布在三角托架水平梁上，是重要构件之一。因箱梁底宽4.5m,而梁顶板宽为6.5，为保守计，对分配横梁受力验算时，按全部荷载均布在横宽4.5米的范

12、围内进行计算，而分配横梁在三角架水平横梁的最大间距为1.35米。因此在计算时取宽0.5米（分配横梁间距）荷载，按跨度1.35米的简支梁进行近似计算：q=0.51445/(4.52.75)=58.3838KN/m,取58.4KN/m进行计算Mmax =ql2/8=13.3KN.m选用I18b工字钢，E=2.1105Mpa，I=166910-8m4，As=30.710-4m2，w=185.410-6m3则：= Mmax/ w=13.3103/185.410-6=72.11 Mpa=210 Mpamax= (0.558.4KN/m1.35m)/(6.5mm15.4cm)=39.38Mpa=130Mp

13、a满足要求3.7、三角托架验算：箱梁0号块墩顶悬臂部分采三角托架采用作为主承力构件。如下图：墩身顺桥向每侧设五个三角型托架，支承箱梁悬臂端。三角托架水平主梁采用I32b工字钢加工，斜向支撑采用2根32槽钢合焊，水平主梁、斜向支撑与墩身预埋牛腿（A3钢）采用穿孔、钢销（45号钢）连接，水平主梁与斜向支撑也采用穿孔、钢销（45号钢）连接。每个三角托架通过其上分配梁焊接成整体支架。具体详见“0号块支架设计图”。根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模式，如下图示：单位:cm 3.7.1、三角托架承载计算计算荷载根据三角托架的布置，按下图面积比例分配：s1=2.09+0.6535=2.74m2; s

14、2=5.03m2; s3=4.4m2;S总=18.8635 m2,Q1=14452.74/18.8635=209.892KNQ2=14455.03/18.8635=385.313 KNQ3=14453.03/18.8635=232.107 KN由此2号三角架承受荷载最大，为385.313 KN，因分配主梁间距密集（间距0.5m），将此荷载按均匀分布在三角托架水平梁上计算。3.7.2、2号三角托架各部内力验算因2号三角托架受力最大，因此取2#三角托架进行内力验算，此托架承载总量为385.313KN，按沿水平梁均布进行计算，均布荷载q=385.313/2.75=140.114 KN/m。1、内力验

15、算：将各杆与纵梁的接触设为铰支座，则力学简化模式如下图示：根据上图得各点反力：RF 垂直+RG垂直=（1+1.75）q RG垂直1.75=（1+1.75）q （2.75/2-1）解方程得：RF 垂直=（1+1.75）q - RG垂直=302.75KN RF=302.75 /sin45=428.15KN RG垂直=2.750.75q /(21.75) = 82.57KN RG水平=RF水平=302.75KN 2、水平主梁验算EF段弯矩:M=-(140.11412)/2=-70.06KN.mFG段最大弯矩:Mmax=140.1141.752/8(1-121.752)2=24.33KN.m最大弯矩为

16、：70.06 KN.M；EF段最大剪力：Qmax=1q=140.114KNFG段F点计算右侧: QF =302.75-140.114=162.636 KNFG段G点计算左侧: QG= -RG垂直=-82.57 KN最大剪力：Qmax= QF =162.636KN选用I32b工字钢，E=2.1105Mpa，、挠度计算：根据以上计算可知E点挠度最大：最薄弱截面I=11579.510-8m4， w=723.718810-6m3fmax =(140.11411.753) 242.1101111579.510-8 0.87 = =1.1mmL/500=5.5mm、销孔F点轴向应力、弯曲应力和剪应力计算：

17、弯曲应力：1= = （70.06103）/（723.718810-6）=96.81Mpa=215Mpa，轴向应力：2=1.4R水平A=1.4302.75KN64.775cm2=65.43Mpa =210 Mpa（A为最不利截面的净面积）轴向应力最大=1+2=162.24Mpa =215Mpa以上截面参数均未计入加强板，计算结果偏保守max=1.5 =1.5（162.636103）（55.362510-4 ）=44.1Mpa=120Mpa（As为最薄弱截面净面积的一半，但加入加强钢板净面积一半）截面处于二向应力状态，钢材属于塑性材料，采用第四强度理论验算截面主应力：=179.32MpaM；F1F

18、，焊缝的强度大于截面的强度，能够共同承载，满足焊缝设计要求。、销孔G点轴向应力和剪应力因销孔G点剪应力和弯曲应力小于销孔F点，满足要求。端头计算：销孔到端头距离为20cm，截面宽度2+2+1.15=5.15cm，则I-I截面面积AI-I =16.21+（2+2）9.2=53cm2，截面剪力=302.75KN53 cm2=57.1Mpa=120Mpa焊缝计算与F点计算相同，且截面相同，所以此焊缝能满足要求；II-II截面与横杆的最薄弱截面相同，所以也能满足要求。、钢销验算F、G点钢销均采用45号钢70钢销，钢销简化受力如下图：根据计算，钢销的剪力Q=214.1KN，弯矩M=4.82KN.M，钢销

19、截面参数I=117.859cm4，W=33.674cm3，截面面积A=38.485cm2，应力计算如下：=M/W=143.14Mpa=360 Mpa, =1.3333QA=74.16Mpa=120Mpa主应力=192.34Mpa=360Mpa由此可得钢销满足强度要求。、销孔压应力验算（以两接触材料中强度低者进行计算，故按预埋A3钢板进行验算）：现场由于销孔和钢销的加工误差，钢销与孔之间按照自由接触计算，两块钢板最大承压力F=2dD=23.1KN ，取5.5Mpa，d为钢板厚度，D为销孔直径。F428.15KN,满足施工要求。（注：根据人民交通出版社2005年5月版结构设计原理第二版，第19章，

20、“应力集中的影响”中叙述：当结构所受的静力荷载不断增加时，峰值应力处钢材将首先达到屈服强度，继续增加荷载将使该处应力保持不变而塑性变形发展，所增加的荷载由邻近尚未达到屈服强度的钢材承担，然后塑性区不断扩展，直到构件全截面都达到屈服强度。因此，应力集中一般不影响截面的静力极限承载力，只要在构件上尽可能使截面的变化比较平缓，设计时可以不考虑。）因此销孔及钢销通过加固后能满足要求。3、斜撑受压杆件内力验算、斜撑由两根合焊的32b槽钢组合而成，长度为2.47m,材料采用Q235钢，考虑安全系数为2.5，根据32b槽钢惯性半径为：24.7mm。由此可得受压杆件的长细比=（L）/=12.4710324.7

21、=100、根据Q235钢材质可查表得：E=206GPa；a=304MPa;b=1.12MPa;=100，压杆件的临界应力为：a-b=304-1.12100=192MPa、根据槽钢表可查单根32b槽钢截面积为54.9cm2,由此可得斜撑的临界力为F=192106Pa54.9210-4 mm2=2108160N=2108KN 428.152.5=1070.4KN因H点销孔及钢销F点受力情况相同，不用再次验算。故斜撑强度满足支撑要求。3.7.3、预埋件验算1.预埋件抗拔力验算：因H节点受压力，不存在抗拔力，故只对G节点进行抗拔力验算：G节点钢板埋设于混凝土，且与6根25钢筋焊接，焊接长度为20cm，

22、另一端长度为95cm。（根据国家实验结果表明，带肋钢筋与混凝土之间的粘结强度约为2.5MPa6 MPa，为保守计算，取粘结强度为2.5 Mpa（参照结构设计原理第二版，第20页，光圆钢筋与混凝土的粘结强度约为1.5MPa3.5 MPa，人们交通出版社）。为保守计，计算预埋件抗拔力时，只分别计算钢筋粘结力、钢筋容许拉应力、钢筋焊缝容许拉力。取其中最小者进行验算。单根钢筋粘结力N1=2.5 Mpadl=2.525mm900mm =174.714KN总的粘结力N=N16=1048.284KN单根25钢筋容许拉应力F=s=280Mpa490.9mm2=137.452KN总拉应力F=137.452KN6

23、=824.712KN单根钢筋焊缝容许拉力：0.5f he(L-1cm) =79.8KN，（为保守计算，每根钢筋取单条焊缝，焊缝hf=1cm，he=0.7hf，f为钢板容许抗剪应力，另取2倍安全系数）焊缝承受总拉力679.8KN=478.8KN综上计算，焊缝承受的总拉力为最小拉力，且478.8KN302.75KN,满足施工要求。（以上计算，未考虑混凝土对钢板的粘结力，计算偏保守）2、预埋件验算：、上面预埋件 弯矩M=NL=25.6KN.m，剪力Q=82.6KN选用A3钢，尺寸106363cm，E=2.1105Mpa，I=1166410-8m4， w=64810-6m3受弯位置处应力计算弯曲应力：

24、1= = （25.6103）（64810-6）2(两块钢板)=19.8Mpa=145Mpa轴向应力：2=R水平A=302.75KN2108cm2=14.02Mpa=140Mpa轴向应力最大=1+2=33.8Mpa=140Mpamax=1.5 =1.5（82.6103）（10810-4 ）2=5.74Mpa=85Mpa截面处于二向应力状态，钢材属于塑性材料，采用第四强度理论验算截面主应力：=35.2Mpa=140Mpa，计算结果偏保守，满足强度要求。端头应力计算端头轴向拉力3=1.4302.75KN（36-7.5）cm3cm2）=24.8 Mpa=140Mpa端头竖向剪力=1.5N/As1=1.

25、582.57KN/2（36-7.5）cm3cm/2=14.52 Mpa=85Mpa（As1为销孔处竖向最小截面净面积）端头轴向剪力=1.5N/As2=1.5302.75KN（25-7.5）cm3cm2）=43.25 Mpa=85Mpa （As2为销孔处轴向最小截面净面积）经计算，上预埋件能满足施工要求。、下面预埋件：受弯位置处应力计算弯矩M=NL=302.75KN0.14m=42.39KN.m，剪力Q=302.75KN选用A3钢，尺寸98323cm，E=2.1105Mpa，I=819210-8m4， w=51210-6m3弯曲应力：1= = （42.39103）（51210-6）2=36.7M

26、pa=145Mpa，轴向应力：2=R水平A=302.75KN296cm2=15.8Mpa=140Mpa轴向应力最大=1+2=52.5Mpa=140Mpamax=1.5 =1.5（302.75KN）（96cm2）2=23.7Mpa=85Mpa截面处于二向应力状态，钢材属于塑性材料，采用第四强度理论验算截面主应力：=66.6Mpa=140Mpa，计算结果偏保守，满足强度要求。端头应力计算端头处，预埋件受到竖向力和水平压力，因水平压力方向，预埋件没有截面变化，故无需再计算轴向压力，只需计算竖向剪力：端头竖向剪力=1.5N/As1=1.5302.75KN/2（32-7.5）cm3cm/2=21.9 M

27、pa=85Mpa（As1为销孔处竖向最小截面净面积）综合以上对各部位受力验算，除销孔处按自由接触计算其承压应力不满足要求外，其他荷载计算都较保守，针对销孔处按自由接触计算其承压应力不够的情况，要求采取对钢销与孔壁进行焊接加固和将三角架各接头处钢板（或型钢）进行焊接加固的方法进行处理。因此支架强度、钢度及稳定性满足要求，同时现场采取分两次浇灌，更增加了支架的安全、保险系数；附件：0号块支架设计图3.8、施工注意事项：三角托架水平梁、斜撑杆与预埋钢板以及水平梁与斜撑杆销孔连接因达不到设计精度，需对其连接节点及销孔进行加固；三角托架与其上横桥向分配梁要求焊接牢固，同时在分配梁上部采用20圆钢每间距一

28、米进行焊接，并在工字钢腰部采用方木顶紧，防止分配梁滑动。三角托架上满堂支架采用钢管483.5，应当进行认真检查，立杆应逐根检查其垂直度、厚度、是否有损伤等。施工前应作好测量工作，在现场按设计准确放样，特别三角托架预埋件、横桥向分配梁、钢管立柱等的位置准确；各构件加工、安装要满足设计要求。立杆钢管支撑在横桥向18工字钢分配梁上，为防止其滑动，在分配梁上焊接长22钢筋头（竖直），防止钢管滑动。钢管架必须设置纵、横扫地杆，距底座小于10cm的立杆上；纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，其对接或搭接扣件应交错布置，搭接长度不应小于1米，并应等间距设置3个旋转扣件固定；立杆上部采用顶托并搭接

29、连接，立杆上的扣件接头应交错布置，搭接长度大于1米，立杆必须垂直，腹板下350cm范围内立杆扣件至少6个，其他部位立杆扣件至少4个，立杆下部采用对接连接，注意钢管接头不得在同一平面，应错开搭接；为加强支架的整体稳定性，桥墩两侧支架采用483.5钢管连接抱箍在桥墩上；要认真检查每根立杆底部是否接触密贴，立杆架立是否垂直，各个扣件是否连接牢固；小钢管满堂支架必需设置横向剪刀撑，每根剪刀撑跨越立杆的根数不少于是2根并最好超过5根，与地面的倾角为4560之间，纵向剪刀撑沿横向每隔3排支架立杆设置一道，横向剪刀撑沿纵向每隔3米设置一道。搭设前测量人员用全站仪放出箱梁在地基上的竖向投影线，并用油漆标示出来

30、。根据中心线向两侧对称布置小钢管满堂支架。钢管支架上设置顶托。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜；加强雨季的防雷工作；在施工的过程中应认真进行工序检查，严格控制每个焊缝的质量、钢管的垂直度及连接质量、分配主梁与三角托架的连接、销子连接质量、顶托的伸出长度等施工质量；施工支架应根据现场已有材料，设置周边防护，高空作业应系好安全绳、挂好安全网，防止高空坠落；注意卷扬机的反锁装置、吊钩、吊具等，严禁穿拖鞋上班或酒后作业；在桥梁施工范围内的道路等危险地段和场所（机动、电气设备场所），按规定设警告标志；加强安全设置

31、，防止物体坠落而伤人；吊车施工前应对其安全装置进行认真检查，在加压及卸载的过程中应有专人指挥协调；电梯、塔吊等专业设备的操作人员应具有相应操作证方可上岗；做好施工期间国道交通疏导及安全防护工作 4、0号块预压实验4.1 工程概况#大桥连续梁0号段长12m（横向尺寸为：箱梁底宽4.5m，翼缘外挑1.0m，箱梁顶宽6.5m），共228m3砼。采用托架现浇，其中中部6+0.55*2=7.6m（计152 m3砼）位于墩身上（墩身有55cm倒角已浇筑），两端悬臂箱梁各长2.2m（两侧共计66 m3砼）;采用两次浇注，第一浇注高度为3.8m, 两端悬臂箱梁各长2.2m（单侧砼计19 m3）4.2预压总体方

32、案因中部（6+0.55*2=7.6m）位于墩身上，箱梁施工时，其挠度可视为0，其施工是绝对安全的，不用预压。箱梁悬臂部分支架施工存在结构安全及施工挠度，因此只对悬臂支架进行预压，跟椐箱梁砼的分布情况，将箱梁悬臂部分砼、支架及模板等施工荷载作为验证支架结构稳定的荷载，为验证托架的结构安全性能及消除非弹性变形，故需对箱梁两端悬臂支架进行预压。根据预压测得0号段支架弹性、非弹性及托架弹性变形量，砼施工时在支架上设置反拱度。于0号段两端悬臂箱梁（长2.2m）底宽6.5m范围设置托架（预埋牛腿上安放I18工字钢次梁及12cm*12cm方木分配梁，再设置48钢管支架）,钢管支架上采用12cm*12cm枋木

33、小横梁，再布底模，在其上吊安砂袋进行分级堆载预压，并分级卸载，求出支架弹性与非弹性变形值，根据预压结果调整立模标高、设置反拱。4.2.1 预反拱度设置箱梁0号块一侧悬臂端第一次浇筑砼方量为19m3，钢筋混凝土比重按2600Kg/m3计算，即砼重49.4t，内模及侧模按2.3t/m计，共重6.4t，托架自重1.5t，施工荷载（人员、施工、机、料具）按0.25Kpa考虑，即施工荷载为4.1t。故施工总荷载=（49.4+6.4+1.5+4.1）*1.2=73.324.2.1.1 支架弹性变形11=*L/(EA)=73.321041.5(2.061011109.8*10-4)=0.5mm4.支架非弹性

34、变形2按木粒与金属相接，其1个接缝一般产生非弹性变形值为12mm，取1mm。次梁与牛腿，次梁与钢筋、钢筋与顶托、顶托与枋木，枋木与底模共计5处接缝，按5mm计。4.托架扰度3经计算托架斜撑处向上反力F=4.5105N竖直方向变形量3=*L/(EA)=4.51051.75(2.061011121.78*10-4)=0.3mm综上所述，预测托架最大变形量=1+2+3=0.5+5+0.3=5.8mm，其中弹性变形0.8mm。4.2 分级预压4.2.1 预压总荷载的确定按要求：须对支架、托架进行等载预压，消除非弹性变形，同时测量弹性和非弹性沉降量，以确定底模板的预拱度。预压荷载含结构本身荷载（梁体钢筋

35、混凝土重量）+施工荷载（内模及侧模重量+支撑构件重量+施工荷载），为保障安全按总荷载120%进行预压。故预压荷载=施工总荷载，即为73.32t4.2.2 每悬臂端分级荷载大小及荷载分布图试压采用分级加载方式：050%80%100%120%，加载重量为：030.5t48.8t61t73.32t。卸载时仍采用分级方式进行，120%100%80%50%0，卸载重量为：73.32t61t48.8t30.5t 0。本试压采用沙袋预压，标准沙袋(0.9*0.9*1.0 m)1m3，重1t，预压范围为0号块悬臂端，即为3.0*6.5m范围。每层堆码24袋，高度1.0m，为均匀分配荷载减少堆载高度，托架预压范

36、围满铺重约10t工字钢，加载到最大荷载时,沙袋堆码高度为3.0m。按混凝土梁重分布，模拟浇筑混凝土过程进行加载试验。，加载（卸载）到50，80%，100%，120%时，分别需沙袋数量：20袋，39袋，51袋，64袋，最终砂袋堆码高度约为2.9m。 4.3 静置时间托架设置在墩身上，根据构件变形时间，静置按以下时间考虑：050%（6小时）80%（12小时）100%（24小时，每天2次观测）120%（48小时，每天2次观测）100%（12小时）80%（6小时）50%（3小时）0。对静置时间小于12小时的，在静置时间结束后观测，对静置时间大于12小时的，按12小时观测一次进行观测。如果在静置过程中变

37、形还在继续，则需延长静置时间，特别是在120%荷载时，需等变形稳定后才能开始卸载。4.4.预压观测布点布置堆载区按前端，中端，后端设置3个测量断面，每个断面布置测点如图示意，因上部需堆码加载，因此在模板底部焊接突起圆头钢筋作为测点,使用水平仪进行高度测量。4.5预压数据记录对静置时间小于12小时的，在静置时间结束后观测，对静置时间大于12小时的，按12小时观测一次进行观测。如果在静置过程中变形还在继续，则需延长静置时间，特别是在120%荷载时，需变形稳定后进行卸载。当需要延长静置时间时，须加强测量频率并绘制变形曲线、进行稳定性分析，密切关注变形发展。 预压数据记录见下表。#大桥连续梁0号段支架

38、记录表（填加0、加50%、加80%、加100%、加120%、卸100%、卸80%、卸50%、卸0%）手填手填手填手填手填手填4. 6数据处理根据各阶段测量数据，预压前标高H1，加载至120%变形稳定后标高H2，卸载完成后稳定标高H3，计算得出:弹性变形：1= H3- H2非弹性变形：2=H1-H3按下表进行填写：#大桥预压数据处理表格基准点标高测点编号初始标高H1120%终载标高H2卸载后稳定标高H3弹性变形量（H3-H2）非弹性变形量（H1-H3）1234567891011测量计算复核根据弹性变形量调整立模标高，同时处理数据形成预压成果报告。4.7.预压结果评价预压结束后，应对支架各接点及分

39、配梁进行检查，确认各杆件是否变形，作出杆件的安全性判定。根据未加载时测点原始标高、加载及卸载时各测点测量标高，绘出梁中线上距离-荷载-挠度图，求出各测点弹性与非弹性变形值，以及最大变形值，对梁反拱度进行修改，在立模前，按修改值调整支架反拱度，方可浇砼砼。4.8施工注意事项4.8.1 加载前检查托架体系是否按设计要求铺设：牛腿连接质量，分配梁间距，杆件连接件，对个别连接存在空隙处，必须采用钢板垫焊，确保托架受力体系符合施工设计。加载过程中应明确专人仔细观察主要受力杆件、联结件、分配梁有无异常变形，出现异常应立即停止加载，必要时要立即卸载;4.8.2加、卸载都需对称进行。加载时应先堆码加载区中间，后两边对称加载，从中间逐渐对称向两边和悬臂端进行加载，卸载时应按先外再内、对称卸载的原则进行，即按从悬臂端和两侧逐渐卸载顺序对称进行。在加、卸载时应派专人在堆区指挥，严格按要求进行，避免偏载，造成支架偏压失稳； 4.8.3为了防止在悬臂处砂袋预压时发生滑移，预压周围用40钢管围挡。4.8.4高空作业前必须对有关防护实施及个人安全防护用品进行检查合格，作业时衣着要灵便，禁止穿易滑的鞋，必须按规定使用安全带，安全带必须高挂低用，挂设点必须安全可靠，高处作业所用材料要堆放平稳，不得妨碍作业，传递物件时，禁止抛掷；4.8.5采用塔吊起吊砂袋，砂袋安放在预制钢筋笼内，吊装连接稳固后起吊。