混凝土重力坝毕业设计计算书

1、目录目录 .1第 1 章 非溢流坝设计 .21。1 坝基面高程的确定.21。2 坝顶高程计算.21。2。1 基本组合情况下：.21.2。2 特殊组合情况下：.31.3 坝宽计算.41。4 坝面坡度.41.5 坝基的防渗与排水设施拟定.5第二章 非溢流坝段荷载计算 .52。1 计算情况的选择.52。2 荷载计算.52.2.1 自重.62。2.2 静水压力及其推力 .62。2.3 扬压力的计算 .72。2。4 淤沙压力及其推力 .102.2。5 波浪压力 .112。2.6 土压力 .12第 3 章 坝体抗滑稳定性分析 .133。2 抗滑稳定计算.153。3 抗剪断强度计算.16第 4 章 应力分析

2、 .174.1 总则.174.1。1 大坝垂直应力分析.174.1.2 大坝垂直应力满足要求.184。2 计算截面为建基面的情况.194.2。1 荷载计算 .194.2。2 运用期（计入扬压力的情况）.204。2.3 运用期(不计入扬压力的情况）.214。2.4 施工期 .21第 5 章 溢流坝段设计 .225。1 泄流方式选择.225。2 洪水标准的确定.235。3 流量的确定.235.4 单宽流量的选择.235。5 孔口净宽的拟定.235。6 溢流坝段总长度的确定.245。7 堰顶高程的确定.245。8 闸门高度的确定.255。9 定型水头的确定.255.10 泄流能力的校核.265。11

3、.1 溢流坝段剖面图 .265.11.2 溢流坝段稳定性分析 .27(1）正常蓄水情况 .27（2）设计洪水情况.27（3）校核洪水情况.28第 6 章 消能防冲设计 .286。1 洪水标准和相关参数的选定.296。2 反弧半径的确定.296。3 坎顶水深的确定.306。4 水舌抛距计算.316。5 最大冲坑水垫厚度及最大冲坑厚度.32第 7 章 泄水孔的设计 .337。1 有压泄水孔的设计.347。11 孔径 D 的拟定.347。12 进水口体形设计 .347.13 闸门与门槽 .357。14 渐宽段 .357.15 出水口 .357.15 通气孔和平压管 .35参考文献 .36毕业设计（论

4、文）任务书题 目 车家坝河水利枢纽 （碾压重力坝设计) （任务起止日期 2010 年 3 月 29 日 2010 年 6 月 18 日) 河海 院 水利水电 专业 03 班学生姓名 谢龙 学 号 06150311 指导教师 张建梅 教研室主任 许光祥 院 领 导 周华君 第一章 非溢流坝设计 1。1 坝基面高程的确定由混凝土重力坝设计规范可知，坝高 10050 米时，重力坝可建在微风化至弱风化中部基岩上，本工程坝高为 50100m，由于本坝址岩层分布主要为石英砂岩，故可确定坝基面高程为 832.0 m。由水位-库容曲线查的该库容为 0。03108m3，故可知该工程等级为级。1。2 坝顶高程计算

5、 1.2.1 基本组合情况下：1.2。1。1 正常蓄水位时：坝顶高程分别按设计和校核两种情况，用以下公式进行计算：波浪要素按官厅公式计算。公式如下： 1/31/121022000.0076ghgDvvv1/3.751/2.15022000.331gLgDvvv212zhHhcthLL库水位以上的超高：h1czhhhh 式中-波浪高度，m1h-波浪中心线超出静水位的高度，mzh-安全超高,mch-计算风速。水库为正常蓄水位和设计洪水位时，宜用相应洪水期多年平均ov最大风速的 1.52。0 倍；校核洪水位时，宜用相应洪水期多年平均最大风速，m/sD风区长度;mL-波长;MH-坝前水深1。2.1。2

6、 设计洪水位时：根据水库总库容在之间可知,大坝工程安全级别为级880.2 10 0.25 10计算风速取相应洪水期多年平均最大风速的 1.8 倍，即=47。7m/sovov根据公式,可知波浪高度=2。71m1/31/121022000.0076ghgDvvv1h根据公式，可知波长 L=23.19m1/3.751/2.15022000.331gLgDvvv根据公式，可知波浪中心线超静水位高度=0.994274m212zhHhcthLLzh可知库水位超高 =4。1m1czhhhh 可知坝顶高程=890。00+4.1=894.1m 1。2.1.2 校核洪水位时：计算风速取相应洪水期多年平均最大风速，

7、即=26。5m/sovov根据公式，可知波浪高度=1.30m1/31/121022000.0076ghgDvvv1h根据公式，可知波长 L=7。0034m1/3.751/2.15022000.331gLgDvvv根据公式，可知波浪中心线超静水位高度=0.7577m212zhHhcthLLzh可知库水位超高 =2。355m1czhhhh 可知坝顶高程=890。00+2.355=892.355m1.2。2 特殊组合情况下： Vo=26.5 m/s故按莆田试验站公式计算：0.450.720220.720000.0018/gh0.130.7v0.130.7/mmmgD VgHththVthgHV =6

8、。4310-3故 hm=0.4603 m 0.5m200ghgT13.9vvm =1.1146故 Tm=3.011 s综合（1）、（2），可知最大坝顶高程取 894。1m1。3 坝宽计算为了适应运用和施工的需要，坝顶必须有一定的宽度。一般地，坝顶宽度取最大坝高的 810%。，且不小于 3m所以坝顶宽度=6m，并可算出坝底宽为 78。5m1.4 坝面坡度上游坝坡采用折线面，一般起坡点在坝高的 2/3 附近，建坝基面高程为 832m，折坡点高程为 873.4m， 坡度为 1:0.2；下游坡度为 1：0.8.因为基本三角形的顶点与正常蓄水位齐平,故重力坝剖面的下游坡向上延伸应与正常蓄水位相交，具体尺

9、寸见下图图 1.1 重力坝剖面图1.5 坝基的防渗与排水设施拟定由于防渗的需要，坝基须设置防渗帷幕和排水孔幕.据基础廊道的布置要求,初步拟定防渗帷幕及排水孔廊道中心线在坝基面处距离坝踵 5。5m。 第二章 非溢流坝段荷载计算 建基面高程 832m设计洪水位 891.09m校核洪水位 892.33m坝顶高程 894.1m设计为水位 853.70m校核尾水位 855.62m河床高程 848.2m2.1 计算情况的选择作用在坝基面的荷载有：自重、静水压力、扬压力、淤沙压力、浪压力、土压力，常取坝长进行计算.1m2.2 荷载计算2.2.1 自重自重在正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位完全一样计算步骤如

10、下;W坝体自重的计算公式:()W KN cWVr式中：331cVmmr坝体体积，由于取坝长，可以用断面面积替代，通常把它分成如图所示的若干个简单的几何图形分别计算；坝体混凝土的重度，取24KN / m。可知： W1=0。5 6 30 2。4 9.81=2118。96 KN W2=6 62.1 2.4 9。81=8772。494 KNW3=0。5 66.5 57.3 2。4 9。81=44856.62KNW=W1+W2+W3=55748。47KN 坝体自重=55748.47KNW2。2.2 静水压力及其推力 静水压力与作用水头有关，所以在正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水PH位时静水压力各不相同，

11、应分别计算；P 静水压力是作用在上下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平压力和垂HP直压力两种。VP的计算公式为：HP 212HwPr H式中: -计算点的作用水头，；Hm 水的重度,常取；wr39.81/KN m（1)基本组合：正常蓄水位情况:F1=0。5 9。81582=16500.42KN W1=0。5 (58+28） 6 9.81=2538.72KN 设计洪水位情况：F1=0.5 9.81 58。092= 16551。67KNF2=0.5 9.81 21.72= -2309.715KNW1=0.5 (58。09+28.09） 6 9。81= 2536.277KN W2=0。5 21.7

12、 27.125 9.81= 2887.144KN(2)特殊组合：校核蓄水位情况: F1=0.5 9.81 60。332=17852.77KNF2=0。5 9.81 17。52=1502。156KN W1=0.5 (60.33+30.33） 6 9.81=2668.124KN W2=0.5 23。62 29.525 9。81= 3420.651KN2。2.3 扬压力的计算规范:当坝基设有防渗帷幕和排水孔时，坝底面上游（坝踵）处的扬压力作用水头为， 排水孔中心线处为（，下游(坝趾)处为，其间各段依次以直1H2aH 12HH2H线连接,则:A 坝踵处的扬压力强度为,坝址处的扬压力强度为，帷幕灌浆和排

13、水孔1wr H2wr H处的渗透压力为（,的取值如表 21 所示).war H12HHHaB 扬压力的大小等于扬压力分布图的面积。UUUUhhh 建基面高程 832m河床高程 848.2m河床高程 848.2m淤积高程 866m图 2。1 扬压力计算图示UUUUhhh 建基面高程 832m河床高程 848.2m河床高程 848.2m淤积高程 866m 表 2。1 坝底面的渗透压力、扬压力强度系数坝 基 处 理 情 况坝型及部位（A) 设置防渗帷幕及排水孔（B） 设置防渗帷幕及主、副排水孔并抽排部位坝 型渗透压力强度系数 主排水孔前的扬压力 强度系数 1残余扬压力强度系数 2实体重力坝0.250

14、.20.5宽缝重力坝0.20.150。5大头支墩坝0。20。150。5河 床 坝 段空腹重力坝0.25实体重力坝0.35岸 坡宽缝重力坝0。3则:帷幕灌浆处的,排水孔处的。10.5a 20.3a UUUUhhh 建基面高程 832m河床高程 848.2m河床高程 848.2m淤积高程 866m（1)正常蓄水情况下：H1=890.0832。0=58。0H2=0 U1= H2=0 U2=11.5 0。3 9。81 58=-1962.981 KNU3=-0.567 0。3 9.81 58=-5718。249 KNU4=0Ucc=(0+1962。981+5718。249+0)=7681.23 KN（2

15、）设计洪水情况：H1=890。9832。0=58.09H2=21.7 U1= H2=-212.877 KN U2=11.5 0.3 9。81 58.09=1966。027 KNU3=-0。567 0.3 9。81 58.09=5727.122 KNU4=0。511。536。39=209。2425 KNUcc=（212。877 +1966.027+5727。122+209.2425）=-8115.269 KN（3）校核洪水位情况：H1=60.33H2=17.5U1= H2=-171.675 KNU2=11.5 0.3 9。81 60。33=2041.839 KNU3=-0。567 0.3 9.8

16、1 60。33=5947.965 KNU4=0。511.542。83=-246.2725 KNUcc=（171。675 +2041.839+5947.965+246。2725）=8407。751 KN2。2。4 淤沙压力及其推力 建基面高程 832m河床高程 848.2m河床高程 848.2m淤积高程 866m 图 2.3 淤沙压力计算图示（1）水平泥沙压力 为:()skHPKN220.5tan (45/ 2)skHsbssPr h式中： 3;msbssrh淤沙的浮重度，KN / m坝前淤沙厚度，;淤沙的内摩擦角，（）。，14s330.750.75 9.817.36sbtKNrmm水平方向：

17、22221114(45)7.36(866848.2)(45)711.242222ssksbsPr h tgtgKN（2）竖直方向：Psv=7.36 0.5（17.8+4) 4=80.224KN 建基面高程 832m河床高程 848.2m河床高程 848.2m淤积高程 866mpskpsv2。2。5 波浪压力波浪压力计算公式:wkP1%1()4wkwmzPr Lhh式中： 1%/;m;1%wkwmzPKN mLhmhm单位长度迎水面上的浪压力，KN / m ;r水的重度，平均波长，累积频率为的波高，；波浪中心线至计算水位的高度，。(1）基本组合(设计和正常情况）：Hz=0.7577m；Lm=7。

18、0m；h1%=1。30m 19.81 7.0(1.300.7577)35.334wkPKN(2）特殊组合（校核）：Hz=0。05402m；Lm=2。488m；h1%=0.207m； 19.81 2.488 (0.2070.05402)1.594wkPKN2。2.6 土压力2012okFrH K00.250.333311 0.25K3331.75 /1.75 9.81/17.1675/t mKNmKNm天然13331 /1 9.81/9.81/t mKN mKN m （1）正常蓄水情况： 2210119.81 (848.2832)0.3333429.0922okFrH KKN222011(848

19、.2832)0.29.81257.4522okFrH KKN 22301117.1675(848.2832)0.3333750.907522okFrH KKN 224011(848.2832)0.85 17.1675638.2722okFrH KKN（2）设计及校核洪水位情况： 2210119.81 (848.2832)0.3333429.0922okFrH KKN 222011(848.2832)0.29.81257.4522okFrH KKN 2230119.81 (848.2832)0.3333429.0922okFrH KKN 224011(848.2832)0.85 9.81638.

20、2722okFrH KKN第三章 坝体抗滑稳定性分析3。1 总则A、按抗剪断强度的计算公式进行计算,按抗剪断强度公式计算的坝基面抗滑稳定安全系数值应不小于表 3-1 规范规定;kB、它认为坝体混凝土与坝基基岩接触良好,属于交界面;C、基础数据：；10.85f ；1700cKPaA=1 78.5=78。5 m2。此时其抗滑稳定安全系数的计算公式为:KfWc AKP式中:2a;kfKPAmWPKN按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数；坝体混凝土与坝基接触面得抗剪断摩擦系数；c坝体混凝土与坝基接触面得抗剪断凝聚力，坝基接触面截面积，作用于坝体上全部荷载（包括扬压力）对滑动平面的法向分值，KN ；作用于

21、坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值，；表 3。1 坝基面抗滑稳定安全系数 K荷 载 组 合K基 本 组 合3(1)2。5特 殊 组 合(2）2。3表 3。2 全部荷载计算结果水平力垂直力荷载正常工况设计工况校核工况正常工况设计工况校核工况自重144598。97144598。97144598。97水压力67144。5460426。660333.519025.2014775.915784。29扬压力-25586。6657222.22-59984。09波浪力4。874.871.59淤沙力3614。423614.423614.42964。13964。13964.13土压力-805。0748。6448。

22、646688。24511.194511.19总计69958.7664094。5363998。16135689。80107585。0105874.493。2 抗滑稳定计算(1）正常蓄水情况 W=51617.23 KNP=16889。85 KNK=3。056113.0（2）设计洪水情况W=54067。9 KN P=14953.2 KNK=3。6158092.5 （3）校核洪水情况W=54440.77 KN P=17061.85 KN K=3。1907892。33。3 抗剪断强度计算(1）正常蓄水情况 W=51617。23 KNP=16889.85 KN 3。00.85 51617.2370078.

23、55.85112616889.85fWc AKP（2)设计洪水情况W=54067。9 KN P=14953.2 KN 2。50.85 54067.970078.54.748214953.2fWc AKP（3）校核洪水情况W=54440.77 KN P=17061。85 KN K=3。1907892。3 2.30.85 54440.7770078.55.932817061.85fWc AKP故非溢流坝段抗滑稳定满足设计规范要求。第四章 应力分析4.1 总则4.1。1 大坝垂直应力分析根据 SL3192005混凝土重力坝设计规范，按下列公式进行应力计算：Txy计算截面OP1:0.85H1:0.2P

24、WMyx正的应力方向图 4。1 应力计算图示(1）上游面垂直正应力：26uyWMTT(2)下游面垂直正应力：26dyWMTT式中： WM计算截面上全部垂直力之和；计算截面上全部垂直力及水平力对于计算截面形心的力矩之和。4。1.2 大坝垂直应力满足要求由混凝土重力坝设计规范SL3192005 可知：重力坝坝基面：运用期：要求上游面垂直正应力不小于 0，下游面垂直正应力应小于坝基容许压应力4.0Mpa=4000Kpa。;施工期：坝趾垂直应力可允许由小于 0.1Mpa(100Kpa）的拉应力；重力坝坝体截面：运用期：坝体上游面不出现拉应力（计扬压力），下游面垂直正应力应不大于混凝土压应力值,采用 C

25、15 混凝土,故混凝土压应力值为 15/4=3。75Mpa=3750Kpa。施工期:坝体任何截面上的主压应力应不大于混凝土的允许压应力，下游面可允许有不大于 0.2Mpa（200Kpa）的主拉应力。 4。2 计算截面为建基面的情况4。2.1 荷载计算(1) 自重力矩自重如下图所示:图 4。2 自重力矩计算图示W1=2118。96 KN; W2=8772。494 KN；W3=44856.62KN自重力矩计算如下：M1=2118。96 28.31=59987.76 KNmM2=8772。494 24.2=212294.4 KNmM3=44856。62 2.03=91058。94KNmM =M1+M

26、2+M3=363341。1KNm4。2.2 运用期（计入扬压力的情况）（1)上游面垂直正应力：T=109。45 建基面高程 832m折坡高程 862mw1w2w3 （2）下游面垂直正应力：4.2。3 运用期（不计入扬压力的情况）（1）上游面垂直正应力：T=109。45（2）下游面垂直正应力: 4。2。4 施工期（1）上游面垂直正应力:T=109。4526659.763uyWMKPaTT261819.72dyWMKPaTT152251.26WKN554283.54MKNM 261113.44uyWMKPaTT261668.68dyWMKPaTT144598.97WKN1935093.33MKNM

27、262290.36uyWMKPaTT135689.8WKN（2）下游面垂直正应力：第五章 溢流坝段设计5。1 泄流方式选择26351.92dyWMKPaTT为了使水库具有较大的超泄能力,采用开敞式孔口，WES 实用堰。5。2 洪水标准的确定洪水标准的确定：本次设计的重力坝是级建筑物，根据 GB5020194 表6。2。1,采用 50 年一遇的洪水标准设计,500 年一遇的洪水标准校核。5。3 流量的确定流量的确定：根据基础资料可知，设计情况下，溢流坝的下泄流量为115。75m3/s；在校核情况下溢流坝的下泄流量为 176m3/s。 5。4 单宽流量的选择坝址处基础节理裂隙发育，岩石软弱，综合枢

28、纽的布置及下游的消能防冲要求，单宽流量取 20 m3/（s.m)。5。5 孔口净宽的拟定孔口净宽拟定，分别计算设计和校核情况下溢洪道所需的孔口宽度，计算成果如下表: 表 5。1 孔口净宽计算情况流量（m3/s）单宽流量 qm3/(s.m)孔口净宽 B（m）设计情况115。75205.79校核情况176208。8根据以上计算,溢流坝孔口净宽取 B=16m，假设每孔宽度为 b=8m，则孔数 n 为 2.5。6 溢流坝段总长度的确定溢流坝段总长度（溢流孔口的总宽度）的确定：根据工程经验，拟定闸墩的厚度。初拟中墩厚 d 为 2。5 m，边墩厚 t 为 3m，则溢流坝段的总长度 B0 为: B0=nb+

29、（n1)d+2t = 28+(21）2。5+23=24。5（m）5。7 堰顶高程的确定初拟侧收缩系数，流量系数 m=0。463，因为过堰水流为自由出流，故0.921s由堰流公式计算堰上水头 Hw，计算水位分别减去其相应的堰上水头即为堰顶高程。计算公式如下：3/22swQCmBgH3w2s/ ;54551.0sQmsBmC流量，堰流堰净宽，m ;H堰顶以上作用水头，m ；g 重力加速度，m / s流量系数，见表；上游面坡影响修正系数，见表，当上游面为铅直时，C 取1. 0；侧收缩系数，根据堰墩厚度及形状而定，可取=0. 900. 95；淹没系数，视泄流的淹没程度而定，不淹没时计算成果见表:表 5

30、.2 堰顶高程计算情况流量 (m3/s）侧收缩系数流量系数孔口净宽 （m）堰上水头(m）堰顶高程（m）设计情况115。750。920.463167.57883.52校核情况1760.920.463169.86882.47根据以上计算，取堰顶高程为 882。47m。5。8 闸门高度的确定 门高=正常高水位堰顶高程+安全超高=890.00882。47+0。2=7.7（m） 则按规范取门高 7。8m。5。9 定型水头的确定堰上最大水头 Hmax=校核洪水位堰顶高程=892.33882.47=9.86（m）；定型设计水头 Hd=（75%95)Hmax=7。49.4(m）；取 Hd=8。4,Hd/Hma

31、x=8.4/9.86=0.85，查表知坝面最大负压为：0。3Hd=2。8(m），小于规范的允许值（最大不超过 36m 水柱）5.10 泄流能力的校核 先由水力学公式计算侧收缩系数 ,然后计算不同水头作用下的流量系数 m，根据已知条件，运用堰流公式校核溢流堰的泄流能力。计算成果汇总如下表:表 5。3 泄流能力校核计算情况mB (m）H (m)Q (m3/s）Q （m3/s）QQQ设计情况0.4630.92167。57142141.950.0352校核情况0.4630.92169。86211208。331。2654%满足的要求，则符合规范设计的孔口要求。5%QQQ5。11。1 溢流坝段剖面图图 5

32、.1 溢流坝横剖面图5.11。2 溢流坝段稳定性分析(1）正常蓄水情况 W=51617。23 KNP=16889.85 KN 3。00.85 51617.2370078.55.85112616889.85fWc AKP（2）设计洪水情况W=54067.9 KN 堰顶高程882.47600010000为为为4100为为为为892.33R32000851832为为为为848.2P=14953.2 KN 2.50.85 54067.970078.54.748214953.2fWc AKP（3）校核洪水情况W=54440.77 KN P=17061.85 KN K=3。1907892.3 2.30.8

33、5 54440.7770078.55.932817061.85fWc AKP故溢流坝段抗滑稳定满足设计规范要求.第六章 消能防冲设计 通过溢流坝顶下泄的水流，具有很大的能量，必须采取有效地消能措施，保护下游河床免受冲刷。消能设计的原则是：消能效果好，结构可靠，防止空蚀和磨损，以保证坝体和有关建筑物的安全。设计时应根据坝址地形，地质条件，枢纽布置,坝高，下泄流量等综合考虑。 6。1 洪水标准和相关参数的选定本次设计的重力坝是 3 级水工建筑物,根据 SL2522000 表 3。2。4，消能防冲设计采用按 50 年洪水重现期标准设计。根据地形地质条件,选用挑流消能.根据已建工程经验,挑射 =20。

34、6.2 反弧半径的确定反弧半径 R 为：对于挑流消能,可按下式求得反弧段的半径 2vgH1QBvh堰面流速系数，取 0.95;H-设计洪水位至坎顶高差，H=891.09851。0=40。09m （取坎顶高程为851.0m)故算出 V=26。65m/sQ-校核洪水时溢流坝下泄流量,（211m3/s)；B鼻坎处水面宽度,m,此处 B=单孔净宽+2边墩厚度； B=8+23=14mh1=5.65585（m）R=（410）hR=22.6256.56（m）取 R=32（m）6.3 坎顶水深的确定坎顶水深计算公式为:QhBv坎顶水流流速 v 按下式计算:2vgH堰面流速系数，取 0。95；H设计洪水位至坎顶

35、高差，H=891。09851。0=40。09m （取坎顶高程为851.0m)故算出 V=26.65m/sQ-50 年一遇洪水时溢流坝下泄流量，(105m3/s）；B鼻坎处水面宽度，m，此处 B=单孔净宽+2边墩厚度； B=8+23=14m故坎顶平均水深：11050.2811426.65QhmBv6。4 水舌抛距计算根据 SL2532000溢洪道设计规范，计算水舌抛距和最大冲坑水垫厚度。计算公式:水舌抛距计算公式： )(2sincoscossin121221121hhgvvvgLL：水舌抛距：1v为为为为为为为为为为为为Ho为 21 . 11 . 1 为为为为为为01gHvv坎：鼻坎的挑角: 1

36、h为为为为为为为为h为 cos 为 为为为为为为为为 1，hh ：坎顶至河床面的高差 2h：堰面流量系数，取 0.95；1cos0.281 cos200.27hhm 2851.0848.22.8hm将这些数据代入水舌抛距的公式得：222126.65sin20cos2026.65 cos2026.65sin 202 9.81 (0.2812.8)53.919.8Lm6。5 最大冲坑水垫厚度及最大冲坑厚度最大冲坑水垫厚度公式：25. 05 . 0Hkqtk：水垫厚度，自水面算至坑底。kt：单宽流量，由前面的计算可得单宽流量为 20;q：上下游水位差，根据资料可得水位差为 40.5m;H：冲刷系数，

37、(这里根据地质情况取 1。5）;k将数据代入公式得： 890.0849.540.5Hm 0.50.251.52040.516.92ktm所以最大冲坑水垫厚度为 14。35m。最大冲坑厚度估算：0.50.252ktkqHH22.8H 16.922.814.12( )ktm图 6。1 冲坑厚度图示为了保证大坝的安全，挑距应有足够的的长度。一般当时，认为是安全的。 /2.55.0knL t计算结果为 n=3.817，所以满足规范。故,其消能防冲设计符合规范设计要求.第七章 泄水孔的设计7.1 有压泄水孔的设计坝体在内水压力的作用下可能会出现拉应力,因此孔壁需要钢板衬砌。7。11 孔径 D 的拟定孔径 D 的拟定可依据下式: pQDv式中：Q每个发电孔引取的流量,m3/s vp孔内的允许流速，m/s,对于发电孔 vp=5。06.0m/s。7。12 进水口体形设计 进水口体形应满足水流平顺、水头损失小的要求，进水口形