(完整word版)高频变压器的设计

1、高频变压器制作脉冲变压器也可称作开关变压器，或简单地称作高频变压器。在传统的高频变压器设计中，由于磁芯材料的限制，其工作频率较低，一般在 20kHz 左右。随着电源技术的不断发展， 电源系统的小型化、高频化和大功率化已成为一个永恒的研究方向和发展趋势。因此，研究使用频率更高的电源变压器是降低电源系统体积、提高电源输出功率比的关键因素。随着应用技术领域的不断扩展， 开关电源的应用愈来愈广泛， 但制作开关电源的主要技术和耗费主要精力就是制作开关变压器的部件。开关变压器与普通变压器的区别大致有以下几点：(1) 电源电压不是正弦波，而是交流方波，初级绕组中电流都是非正弦波。(2) 变压器的工作频率比较

2、高，通常都在几十赫兹，甚至高达几十万赫兹。在确定铁芯材料及损耗时必须考虑能满足高频工作的需要及铁芯中有高次谐波的影响。(3) 绕组线路比较复杂，多半都有中心抽头。这不仅增大了初级绕组的尺寸，增大了变压器的体积和重量， 而且使绕组在铁芯窗口中的分布关系发生变化。图 1开关电源原理图本文介绍了一款如图1 所示的 DC DC 变换器，输入电压为直流 24V ，输出电压分别为 5V 及 12V 的多路直流输出。要求各路输出电流都在 lA 以上，核心器件是美国 Unitrode 公司生产的一种高性能单端输出式电流控制型脉宽调制器芯片 UC3842 ，最高工作频率可达 200kHz 。根据锌锰铁氧体合金的

3、优异电磁性能，通过具体示例介绍工作频率为 100kHz 的高频开关电源变压器的设计及注意事项。2 变压器磁芯的选择与工作点的确定21 磁芯材料的选择从变压器的性能指标要求可知， 传统的薄带硅钢已很难满足变压器在频率、使用环境方面的设计要求。磁芯的材料只有从坡莫合金、铁氧体材料、钴基非晶态合金和超微晶合金几种材料中来考虑。坡莫合金、钴基非晶态价格高， 约为铁氧体材料的数倍，而饱和磁感应强度 Bs 也不是很高，且加工工艺复杂。考虑到我们所要求的电源输出功率并不高，大约为 30W ，因此，综合几种材料的性能比较，我们还是选择了饱和磁感应强度 Bs 较高，温度稳定性好，价格低廉，加工方便的性价比较低的

4、锌锰铁氧体材料， 并选以此材料作为框架的 E I28 来绕制本例中的脉冲变压器。22 工作点的确定根据相关资料， EC35 输出功率为 50W ，饱和磁感应强度大约在2000Gs 左右。买来的磁芯，由于厂家提供的磁感应强度月，值并不准确，可用图 2 所提供的方式粗略测试一下。将调压器接至原线圈，用示波器观察副线圈输出电压波形。将原线圈的输入电压由小到大慢慢升高，直到示波器显示的波形发生奇变。此时，磁芯已饱和，根据公式：U4 44 f N 1 m 可推知在工频时的 m 值。要求不高时，可根据测算出的 m ，粗略估算出原线圈的匝数，。图 2工作点测试示意图3 变压器主要参数的计算本例中的变换器采用

5、单端反激式工作方式， 单端反激变换器在小功率开关电源设计中应用非常广泛， 且多路输出较方便。 单端反激电源的工作模式有两种： 电流连续模式和电流断续模式。 前者适用于较小功率，副边二极管存在没有反向恢复的问题，但 MOS 管的峰值电流相对较大；后者 MOS 管的峰值电流相对较小，但存在副边二极管的反向恢复问题， 需要给二极管加吸收电路。 这两种工作模式可根据实际需求来选择，本文采用了后者。设计变压器时大多需要考虑下面问题：变换器频率f(H2) ；初级电压 U1(V) ，次级电压 U2(V) ；次级电流 i2(A) ；绕组线路参数n1、，n2 ；温升()；绕组相对电压降 u；环境温度HJ ()；

6、绝缘材料密度z(g cm 3)1) 根据变压器的输出功率选取铁芯， 所选取的铁芯的户， 值应等于或大于给定值。2) 绕组每伏匝数(1)ST 是铁芯的截面积； kT 是窗口的填充系数；3) 初级绕组电势E1U1(1)(2)4) 初级绕组匝数W10 l(3)W E5) 次级绕组电势E2i U2i (1+)(4)6) 次级绕组匝数W2i 0 2i(5)W E7) 初级绕组电流(6)8) 次级绕组电流(7)其中， n1 、n2：分别是初级绕组和次级绕组的每层匝数。9) 初级绕组线径(8)10) 次级绕组线径(9)其中， j 是电流密度。详细的变压器设计方法与计算相当复杂，本文参照经验公式， 依据下面的

7、步骤设计了本例转换器中的高频变压器。31确定变压器的变比根据输出电压U0 的关系式(10)得变比为(11)式中 UD 为整流器输出的直流电压。本例中 UD24V ，f 为 100kHz ，tON 取 05 ；n2。32计算初级线圈中的电流已知输出直流电压U0±12V 、5V ，负载电流均为 I0lA ，则输出功率P0 P1 +P 2+P 329W开关电源的效率一般在 60 90% 之间，本例取 065 ，则输入功率为初级的平均电流为假定初级线圈的初始电流为零， 那么，在开关管的导通期t ON 里，初级线圈中的电流心便从零开始线性增长到峰值I1P33计算初级绕组圈数N 1初级绕组的最小

8、电感L1 为根据输出功率P 的大小，选用适当的磁芯，其形状用环形、EI形或罐形均可， 本例采用 EI28，该类型的铁芯在 f50kHz 时，功率可达到 60W ，在 f100kHz 时，输出功率可达到 90W 。式中 Ilp 初级线圈峰值电流，A；L1 初级电感， H；S磁芯截面积， mm 2 ；Bm 磁芯最大磁通密度，T。34计算次级绕组圈数N 2即±12V 分别绕 5 匝， 5V 绕 3 匝。35反馈绕组 N 3 的估算反馈绕组匝数的确定， 要求既能保证开关元件的饱和导通又不至于造成过大损耗。 根据 UC3842 的要求，反馈绕组的输出电压应在13V 左右。因此，36导线线径的选

9、取根据输入输出的估算， 初线线圈的平均电流值应该允许达到2A 。1) 初级绕组初级绕组的线径可选d0 80mm ，其截面积为 05027mm 2的圆铜线。2) 次级绕组次级绕组的线径可根据各组输出电流的大小， 利用原级相同线径采用多股并绕的办法解决。 为了方便线圈绕制， 也可选用线径较粗的导线。由于工作频率较高，应考虑集肤效应的影响。37线圈绕制与绝缘绕制开关变压器最重要的问题是想办法使初、 次级线圈紧密地耦合在一起，这样可以减小变压器漏感，因为漏感过大，将会造成较大的尖峰脉冲，从而击穿开关管。因此，在绕制高频变压器线圈时，应尽量使初、次级线圈之间的距离近些。具体可采用以下方法：(1) 双线并

10、绕法将初、次级线圈的漆包线合起来并绕， 即所谓双线并绕。这样初、次级线间距离最小，可使漏感减小到最小值。但这种绕法不好绕制，同时两线间的耐压值较低。(2) 逐层间绕法为克服并绕法耐压低、 绕制困难的缺点， 用初、次级分层间绕法，即 1、3 、5 行奇数层绕初级绕组， 2 、4 、6 等偶数层绕次级绕组。这种绕法仍可保持初、次级间的耦合，又可在初、次级间垫绝缘纸，以提高绝缘程度。(3) 夹层式绕法把次级绕组绕在初级绕组的中间，初级分两次绕。 这种绕法只在初级绕组中多一个接头，工艺简单，便于批量生产。本例中，为减小分布参数的影响，初级采用双线并绕连接的结构，次级采用分段绕制，串联相接的方式，即所谓

11、堆叠绕法。降低绕组间的电压差，提高变压器的可靠性。在变压器的绝缘方面，线圈绝缘应尽量选用抗电强度高、介质损耗低的复合纤维绝缘纸，提高初、次级之间的绝缘强度和抗电晕能力，本例中，因为不涉及高压，绝缘问题不必特殊考虑。4 结束语绕制脉冲变压器是制作开关电源的重要工作，也是设计与制作过程中消耗大量时间和主要精力的工作。变压器做得好， 整个设计与制作工作就完成了70% 以上。做得不好，可能就会出现停振、啸叫或输出电压不稳、负载能力不高等现象。在变压器的温升<35 ，绕制良好的脉冲变压器的工作效率可达到90% 以上，且波形质量优异，电性能参数稳定。 在 100kHz 的使用条件下， 脉冲变压器的体

12、积可以大大减小。绕制变压器时，要尽最大的努力保证以下几点：(1) 即使输入电压最大，主开关器件导通时间最长，也不至于使变压器的磁芯饱和；(2) 初级线圈与次级线圈的耦合要好，漏电感要小；(3) 高频开关变压器会因集肤效应导致电线的电阻值增大，因而要减小电流密度。通常，工作时的最大磁通密度取决于次级线圈。(12)(4) 一般来说，采用铁氧体磁芯 E128 时，要把 Bm 控制在 3kGs以下。高频平板变压器的原理与设计 注摘要：运行在高频的常规变换变压器存在着漏电感大， 匝间电容量大，趋肤效应、邻近效应严重， 磁芯有局部过热点等问题。一种新型变压器，高频平板变压器已开发出来，它能减小漏电感和匝间

13、电容，能消除常规变压器存在的磁芯局部过热点， 能使趋肤效应、 邻近效应等问题得以改善，它具有很高的功率密度、很高的效率、很低的电磁干扰和简易价廉等优点。关键词：平板变压器原边电感漏感趋肤效应邻近效应1 引言变压器一直是电源设备和装置，缩小体积、提高功率密度、实现模块化的一只拦路虎。 虽然高频变换技术引入电源后，可以甩掉体积庞大的工频变压器， 但还需使用铁氧体磁芯的高频变压器。铁氧体磁芯高频变压器的体积虽比工频变压器小，但离开模块化的要求还相差很远。它不但体积还嫌大，而且它的发热量，漏电感都不小。因此近几年来，许多专家、学者、工程师一直在研究解决这个问题的办法。高频平板变压器的研制开发成功，就使

14、变压器技术发生一个飞跃。它不但能使变压器的体积缩小很多，而且还能使变压器内部的温升很低、漏电感很小，效率可做到99.6 ，成本比一般同功率的变压器低一半。它可用于单端正、反激，半桥，全桥和推挽变换器中作AC/DC和 DC/DC 变换器用。它对低电压、大电流的变换器特别适用。所以用它来做当代计算机电源特别合适。2 运行在高频情况下常规变换变压器存在的问题（1）漏电感（简称漏感）理想的变压器（完全耦合的变压器） 原边绕组产生的磁通应全部穿过副边绕组，没有任何损失和泄漏。 但实际上常规的变换变压器不可能实现没有任何损失和泄漏。 原边绕组产生的磁通不可能全部穿过副边绕组。非耦合部分磁通就在绕组或导体中

15、有它自己的电感， 存贮在这个“电感”中的能量不和主功率变压器电路相耦合。这种电感我们称之为“漏感”。理想变换器对绝缘的要求和为了要得到很低的电磁干扰（EMI ）而需要很紧的电磁耦合以减小漏感的要求，是相互矛盾的。当变压器不通电（转向脱离电源或开关处于关断期间）时，漏感存贮的能量要释放出来形成明显的噪音。 在示波器上能看到此噪音的高频尖峰脉冲波形。高频尖峰脉冲波形的幅值 Uspike 和漏感 Lleak 与电流相对时间变化率的乘积成正比。即：|Uspike|=Lleakdi/dt(1)当工作频率升高， 电流相对时间的变化率也就增加。漏感的影响将更严重。漏感的影响和变换器的开关速度成正比。漏感产生

16、过高的尖峰脉冲会损坏变换图 1 常规变换变压器和平板变压器示意图(a)常规变换变压器 (b) 平板变压器器中的功率器件并形成明显的电磁干扰（ EMI ）。为了降低漏感产生的尖峰脉冲幅值 Uspike ，而在变换器电路中必须加入缓冲网络。但缓冲网络的加入， 会增大变换器电路的损耗。 使变换器电路随工作频率提高，损耗增加，效率降低。（2）绕组间电容当变压器的绕组是多层绕组时， 则顶层绕组和底层绕组之间就有电位差。两个导体之间有电位差，就存在电容。这个电容就称为“绕组间电容”。当工作在高频时，这个电容会以惊人的速率进行充电和放电。电容充电和放电过程中会产生损耗。 在给定的时间内， 它充电和放电的次数

17、愈多，损耗就愈大。(3) 趋肤效应（见前面黄健聪文章）(4) 邻近效应（见前面黄健聪文章）（5）局部过热点常规的变换变压器工作在高频时， 其磁芯中部会有局部过热点。 因此，为了减小热效应， 常规变换变压器的工作频率提高时， 就必须相应地减小其磁通密度， 增大其体积。 这就使得无法用它去做高功率密度的电源。对于低输出电压理想型变换器来说， 它的降压比是很高的。 用常规变换变压器时，通常 1 匝输出绕组，大约需要 32 匝原边绕组。这样，原边绕组就需多层布置， 因而漏感和绕组间电容大、 趋肤效应和邻近效应严重等不利因素在变换变压器中都存在。3 常规变换变压器和平板变压器比较常规变换变压器通常是由单

18、磁芯多原边绕组组成， 而平板变压器是由单匝（或几匝） 原边绕组和多磁芯组成。这些磁芯都装有单匝的副边绕组并封装成模块，如图 1 所示。（ 1）常规变换变压器由于它的原边绕组匝数多，所以漏感比较大，而平板变压器单匝（或几匝）原边绕组和单匝的副边绕组耦合很紧，所以漏感很小。 30A 平板变压器的漏感仅 2.0nH 。所以把它用在快速开关电路中时， 不但损耗很小， 而且还能减轻电路中其它部件承受的应力。（ 2）平板变压器的频率特性比常规变换变压器好。平板变压器可工作在（ 100 500 ）kHz 频率之间。（ 3 ）平板变压器能直接紧贴底板固定，所以它的散热条件很好。 这种专用变压器是一种体积很小而

19、又具有很大表面积的元件。所以它不存在局部过热点的问题。（4）因为平板变压器能改善热耗散问题。 所以它能实现高磁通密度，并能采用紧封装来实现高功率密度。 而常规变换变压器是无法和它相比拟的。150W 的平板变压器模块， 它的体积为 5.38( 长)×1.60（宽） ×1.17 （高）立方厘米。（ 5）平板变压器技术能大幅度减小变压器的生产成本和销售价格。能使生产成本和销售价格降低 50 。因为它能减轻电路中其它部件承受的应力，所以变换器电路中其它部件可采用低功率器件。 由于平板变压器的散热条件很好， 所以它可用很小的散热器。 再加上变压器模块批量化生产后，其价格将会降低更多。

20、（ 6）平板变压器的可靠性比常规变压器高。在平板变压器中，即使有一磁芯损坏，平板变压器中其余磁芯和并连的导线仍能正常工作，而常规变换变压器只要有一处损坏，整个变压器就无法正常工作。目前平板变压器模块产品的功率有150W ，300W ，450W ，750W ，900W 和 1500W 。4 平板变压器内部结构及其电感的测量和计算方法以上叙及用作变换变压器的平板变压器由若干个铁氧磁芯做成。2 个磁芯做变压器， 1 个磁芯做电感。 3 个磁芯构成1 个变压器 / 电感模块。许多模块可以连接在一起组成平板方阵变压器。 采用这种结构的平板变压器能解决变换变压器工作在高频时， 其磁芯中部的局部过热点问题。

21、1 只变压器模块包含2 只铁氧体磁芯。变压器模块由 1 付正方形铁氧磁芯组装而成， 2 只铁氧磁芯用环氧树脂粘接在一起，如图 2（b ）所示。 1 付绕组镶入每个磁芯内部，粘接在磁芯内表面和输出端的拐角处，如图 2（a）所示。当绕组通过磁芯后， 接着旋转 180 °往回绕。所以每一绕组的“始端”和“末端”都在磁芯的对向角落上。 1 只相似尺寸的电感加在模块内部变压器部分的中心抽头上。 其突出的焊片接滤波电容器。有关这种变压器和磁芯的细节见参考文献。变压器副边绕组的端子直接和共阴极肖特基整流器 TO228 连接。这样可以节省用户在变压器副图 2 平板变压器的外形图(a)带有简单螺旋绕组

22、的磁芯(b) 双磁芯粘接在一起的模块图 3 模块内部电路的原理图图 4 两磁芯模块 FTI/CTI Xx2A 1B/2B/3B （匝比 4:1 ）边绕组上进行抽头等组装工作量。 加上肖特基整流器导通时的正向压降很低，所以整个电路的效率可做得很高。 穿过变压器的原边绕组是后来加上的。变压器的等效变换率由模块数 Ne 和原边绕组匝数 Np 乘积和 1 的比率来决定，即变换率是：（ Ne ×Np ）： 1。高的变换率可以通过增加原边绕组匝数或增加模块数来获得。平板变压器可以使电源模块化， 它在分布式电源中应用， 其特点是其它变压器无法和它比拟的。 在市场上，它是大家公认的最小外形和允许用于

23、最高电流密度的一种变压器。模块内部电路的原理图如图 3 所示。在图中电感是接在变压器次级绕组的中心抽头和输出端之间，这样安排是为了节省组装的工作量。每一模块漏感的最大值仅有 4nH 。漏感测量是用 5 块，其整流器的输出端被铜条短接， 原边绕组为 3 匝的模块进行测量。 这时测得的漏感是 0.18 H。因为变压器原边电感等于 1 只模块的漏感和模块数及原边匝数平方的乘积。它的数学表达式为：Lp=Lmod ×Ne ×Np2 （3）式中 Lp变压器原边电感；Lmod 1 匝穿过 1 个模块的漏感；Ne 模块数；Np 原边匝数。公式（ 3）给出的原边电感是当副边开路时测得的电感；

24、而给出的漏感是当副边短路时测得的电感。5 块具有 3 匝原边绕组的半桥平板变压器，它的变换比是9：1，代入上面数据可得： 0.18 H=Lmod ×5×9 ，因此 1 个模块（ 2 只方块磁芯）的漏感是：Lmod=0.18H/(5 ×9)=180nH/45=4nH对于具有 2 匝原边绕组的5 个模块，其漏感可用公式 （3）进行计算：Lleak=Lmod×Ne ×Np2( 输出端应短路 )=4 ×5×22=80 （nH ）因为它原边的匝数很少，所以它的邻近效应是最小的。磁路设计人员所关心的变压器磁芯（双磁芯组合）尺寸如下：磁芯

25、面积： 0.68cm2 ；磁路长度： 2.8cm ；磁芯体积： 2.0cm3 。模块（双磁芯组合）中变压器单元电感的技术条件是：每一模块每一正方形匝的电感最小值为 10.0 H；漏感最大值为 4nH 。滤波电感单元和变压器单元大小相似， 也是 3 匝。允许通过电流的大小通常由外接整流器电流的额定值来决定。在 30A 时，滤波电感技术条件规定其电感最小值是 2H 。5 平板变压器原边绕组的图样和模块选择步骤平板变压器原边绕组的图样如图4（匝比 4：1），图 5（匝比 8：1）所示。FTI 模块选择步骤：（ 1）决定功率等级，输出电压和电流。例如：功率 =750W ，输出电压=5V ，输出电流 =

26、150A ；（ 2）决定要求的匝比，例如： 8：1 ；（3）选择模块类型，即由输出电压决定选FTI 12X2A XX 或 FTI 12X4A XX。当输出电压在 015V 之间，用 FTI12X2A 系列（2xfmr 磁芯）；当输出电压在 16V 30V 之间，用 FTI12X4A系列（ 4xfmr 磁芯）。对于更高电压，可按此比例增加磁芯数，如输出电压高到 45V ，就需用 6 磁芯模块，而对于 60V 输出电压，就需用 8 磁芯模块。（4）按照功率等级和匝比来选定所需的模块数。例如：功率 =600W ，匝比 n=8 ：1，输出电压 UO=5V ，输出电流 I O=150A ，需选 FTI1

27、2X2A 1B 或 FTI12X2A 5B 的 5 个模块。（5）按照下面的公式计算原边绕组匝数M ×N=n （4 ）式中 M 模块数；N 穿过模块的原边绕组匝数。在本例中， M=5 和匝比 n=10 ，因此 N=10/5=2匝。（6）由原边绕组电流来计算和选定导线尺寸。对平板变压器来说，1A 电流只需大约 0.025mm2的导线就可以了（对常规变压器来说，1 安电流需 0.25mm2的导线）。当然，导线尺寸选大一点，可减小铜耗，使变压器效率高一点。在本例中，功率为750W ，输出电压为5V ，半桥电路结构，匝比 n=10 ：1 ，加到变压器上的交流输入电压近似为 150V 。通过原

28、边绕组的电流是 750/150=5A ，用 1.25mm2 导线就可以了。（7）选择合适的绝缘导线。电气绝缘推荐采用聚四氟乙烯外皮的导线或三重绝缘导线。 FTI 系列模块的原边和副边绕组之间垫有聚四氟乙烯衬垫。采用聚四氟乙烯外皮的导线和在原边和副边绕组之间垫上聚四氟乙烯衬垫就能使其击穿电压超出 40000V 。6 平板变压器的编号含义平板变压器的两种编号及其所表示的内容如图6（a）(FTI)及(b)(CTI)所示。说明如下：（ 1）在 CTI 系列中，如需要中心抽头，可选匝比一项中有“ C”字的。例如 3C=3 3 表示匝比为 3：1 的中心抽头。（ 2）在 CTI 系列中，变压器的原副边绕组和电感都按标准做在模块中。而 FTI 系列，其变压器的原边绕组没有安装。使用时，用户可按所需的匝比自行绕制。因为原边绕组是标准的而且匝数又非常地少，所以绕制原边绕组的方法是非常简单的。原边绕组要穿过所有模块，并用足够的匝数去获得所需的匝比。7 结语通过上述计算和分析可得出高频平板变压器的特点有：（1）电流分配典型的平板变压器副边绕组有若干个并联的线圈。 每一个副边绕组都和同一个原边绕组相耦合。 所以，副边绕组电流产生的安匝数和原边绕组产生的安匝数相等（忽略