转换大梁方案

1、一、 工程概况：1、荆门市慧泉房地产开发有限公司开发建设的荆门新世界花园商住楼工程位于荆门市天鹅广场西侧、象山大道125号,南邻市政管理处、北邻市园林局，地处中心城区南端。本工程集商场、办公、住宅为一体的综合性高层建筑,呈“L”型,为框架剪力墙结构。占地面积12352M2,总建筑面积53886.81M2,商务办公面积18413 M2,地下室面积4735 M2,其中地下室一层、地上26层，裙楼五层,塔楼A座15层，B、D座26层，C座22层, 第五层为结构转换层。2、转换层砼结构特征：1）、本工程在主体第五层（20.3525.35m）设置2）、转换层梁较多其截面有：700×1800 、

2、 600×1800、 600×1600 、600×1400 、 600×1200、 500×1800、 500×1600、 400×1600 、400×1200、3）转换梁主要轴线间距：8400 、 7500 、 7200、 6700 、5700、5400 、 5300。4）转换层梁较大的位于、/-轴间，KZ18 、 KZL36， 2条跨度为8.4m 、， 梁宽700 、梁高1800，两端支座位于、轴剪力墙、轴为一方柱900×900，。转换大梁砼强度等级C40,为一大体积砼结构构件，同时梁跨度大、截面尺寸

3、大、配筋多、悬空高度高，模板支设安全性要求高。见图3、转换大梁构造要求： 4、大梁施工，从钢筋连接绑扎至模板安装，从浇筑砼分层、留缝、砼养护都较为复杂，增加现场施工难度。二、大梁模板支撑原理及体系验算：（1）构造设计：选用18厚木胶合板作为梁底板、侧板。用50×100的方木作为楞条支撑模板。用48×。按最具有代表性梁截面700×1800，进行受力计算。梁侧横、竖楞方木间距300，横楞用500的钢管支撑，并采用12对拉螺栓加固。梁底模、纵楞方放置三根，梁底钢管支撑和平板支撑系统连成整体，增加其整体稳定性，示意图如下：（2）荷载计算根据荷载分析，梁底受力的主要荷载由新

4、浇混凝土自重标准值、施工人员及设备自重荷载标准、振捣混凝土产生的荷载标准值组成。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。1、参数信息1>.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.70 梁截面高度 D(m): 1.80混凝土板厚度(mm): 18立杆梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；梁支撑架搭设高度H(m)：3.10；梁两侧立柱间距；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立

5、杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为48×3；截面模量W（cm）扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；2>.荷载参数模板自重(KN/m):；钢筋自重(KN/m):；混凝土××倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平模板：3>.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：木胶合板面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4>.梁底模板参数

6、梁底模板支撑的间距(mm)：；面板厚度(mm)：；5>.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：48×3.5钢管；2、梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取200/（T+15）； T - 混

7、凝土的入模温度，取28； V - 混凝土的浇筑速度，取m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取m；1- 外加剂影响修正系数，取；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 kN/m2、 kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算：（取米长度为计算单位）面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1>、强

8、度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = bh²/6=(70××cm3；f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××0.9=29.39 KN/m倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ××6×0.9=5.29 kN/m；0.9取的临时结构折减系数按施工手册q = q1+q3 = 34.68 kN

9、/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M=²××300²×105 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = ×105×104=8.25 N/ mm2面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.25 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2>、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = ×0.7=27.22 N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N

10、/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = bh³/12=70׳/12=cm5；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.2×3004/(100×9500××105) = ；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 =mm；面板的最大挠度计算值 =mm 小于面板的最大容许挠度值 =mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算；（取米长度为计算单位）1>、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100m

11、m，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×1/6 = 3；I = 50×1003×1/12 = 4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = ×××××6×0.9=34.68 KN/m内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距

12、15;×500.2=×105（；最大支座力:R=××0.3=11.44KN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =×105/8.33×104 = N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算；其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =×N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677

13、××5004/(100×10000×8.33×106) =0.138mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.138mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2>、外楞计算；外楞为双钢管横肋承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩3；外钢楞截面惯性矩4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M

14、- 外楞的最大弯距（） W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= ×××××6××0.3）=5.975 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = ×105×103N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠

15、度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P =× kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2； I-外楞截面惯性矩(mm4)，×106；外楞的最大挠度计算值: = 1.146××5003/(100×210000×1.08×105) = 0.036mm；外楞的最大容许挠度值: = mm；外楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！5、穿梁螺

16、栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力××0.5 =kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按

17、支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh²/6=700×18²×104mm3；I=bh³/12=700×18³×10105mm41>、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q

18、- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: ×（30.24+30.0）× kN/m；模板结构自重荷载：q2:×× kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×（2+2.5）× kN/m；q = q1 + q2 + q3=76.39 kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = ×ײ； =××N/mm2；梁底模面板计算应力 = N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2>、挠度验算根据建筑施工计算手册刚

19、度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值: =××300/（100×9500×× mm；面板的最大挠度计算值: =mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = ，满足要求！7、梁底支撑钢管的计算1>、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1=；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = KN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振

20、捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值q3 = 2.5+2×；2>、木方楞的传递均布荷载验算： q =×q3××3>、支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q= kN/m；计算简图如下经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为：本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:木方截面抵抗矩：W=5×10×10/6=83.33³木方截面惯性矩：I=5×10×10×10/12=416.67

21、79;²××ײ截面应力：×106/833333=3.46N/²木方的计算强度=3.46N/²小于木方抗弯强度设计值=17 N/²木方的挠度计算：²×××7004/100×10000×4166666.7=2.29木方最大挠度计算值V=2.29小于700/250=2.8满足要求梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×。3>、支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=kN/m；计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计

22、算公式 M = 0.125qcl(2-c/l)C=0.7m L=1m经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=×××； 钢管最大应力=××N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 R1 = R2= kN；8、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.459 KN. 支撑钢

23、管计算简图最大弯矩 Mmax = KmPL²×ײkN.m ；最大变形 Vmax = ×× mm ；最大应力= ××10³ N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=3。44mm小于1000/150与10 mm,满足要求!9、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆

24、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，Rmax=11.44KNR=12.08KN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!10、立杆的稳定性计算:mmmm 考虑计算立杆的稳定性计算公式：1、梁内侧立杆的稳定性验算;其中：N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =11.14KN（已经包括组合系数1.4）；脚手架钢管的自重： N2××3.2=0.413 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查

25、表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：8；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1××1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945 / 15

26、.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数5；钢管立杆受压应力计算值；=×10³× N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 115.25 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =ºkN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1××(5-0.6)/ sin75º kN； N = kN；-边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo

27、/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：8； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 489； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uh/Sin (1)k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin3.049 m；Lo/i = 3049 / 15.8

28、= 193；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.195 ；钢管立杆受压应力计算值；=12110/(0.195×489) = 127 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 127 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11、楼板强度的计算:1、楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=360 N/mm2。按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、28天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如上

29、图。荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；楼板参数钢筋级别:R CRB550钢筋、fy=360N/²楼板的混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数:15；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2；楼板的计算宽度； 楼板的计算长度；mm、板厚120 、 25.35m板厚150 。楼板的计算厚度(mm):120.00；取砼保护层厚度15.0截面有效高度 H0=105施工平均温度():25.000；2、验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边,短边为4 m；荷载计算静荷载为钢筋砼楼板和楼板自重q1=（0.35+30

30、5;0.12）×2=7.9 KN/m²脚手架钢管自重：×4.8）×5×ײ活荷载为施工人员、设备及振捣砼荷载q3=2.5+2=4.5 KN/m²单元板带所承受均布荷载q=××q3×1KN/m板带所承担的最大弯矩，按四边固定双向板计算：Mmax××4²；因转换层在9月间，平均气温为26，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线，得到15天龄期混凝土强度达到80%,C35混凝土强度在15天龄期近似等效为C28。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.30N/m

31、m2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:= As× fy/ ( l×b × ho × fcm ) = 360×360 / (1×1000×180×15.30 )81计算系数为：S818178；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s× 1× b× ho278×1×1000×1052×15.30×10-6 = 13.157；结论：由于M1 = 13.157 <= Mmax= 22.47所以第15天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递

32、下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3、验算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边,短边为4 m；q = 3× 1.2 × ( 0.35 + 30×0.12 ) + 2× 1.2 × ( 0.138×4。9×5×10/4×8.5 ) + 1.4 ×(2.5 + 2) = kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 1× =kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax××42 =；因平均气温为26，查施工手册温度、龄期对混凝土强

33、度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,C40混凝土强度在14天龄期近似等效为。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:= As× fy/ ( l×b × ho × fcm ) = 360×360 / (1×1000×105×)74计算系数为：s747471；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s× 1× b× ho271×1×1000×1052××10-6 = ；结论：由于M =

34、 M1+M2= > Mmax；所以第28天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。三、转换梁模板支撑体系构造: 跟据以上计算，转换梁模板支撑体系构造要求如下:1、 转换梁侧模板: 模板选用18厚木胶合板，用50×100木方作为楞条向布置，间距300，在模板底、顶、中部增加横向木方短撑，以利于侧模板与板模和梁底模有效连接，梁侧模横向采用双钢管横楞，距底板高300，间距500，同时采用间距500×500，M12对拉螺杆加固。2、转换梁底板模：采用18厚木胶合板，50×100木方纵向布置三条，背楞放置于横向钢管上，横向间距5003、支撑体系：支撑

35、体系采用48×3.5钢管扣件搭设，转换梁支撑体系高3.2m3.8m，立杆间距0.9m,立杆步距1.2m，梁底模短钢管增设两道立杆。立杆与短钢管及横杆用双扣件连接，梁外侧两列立杆沿梁长用连续剪力撑加固，转换梁所在楼层以下两层相应部位支撑体系不拆除，直至转换梁拆模时。4、平板模：选用18厚木胶合板，用50×立杆支撑上端距平板模底300，支架搭设高度4.6m，用48×35钢管支撑。 5、转换梁砼强度达到100%时，才能拆除支撑和底模（包括相应部位下二层），以现场同条件养护试块为准。转换梁支撑体系详见附图四、大梁钢筋制作与绑扎木工程以KZL18、KZL36，截面700&#

36、215;1800为代表：主筋5625（三级螺纹），箍筋12100，腰筋为（三级螺纹）16100，单箍筋为三级螺纹14200。钢筋重4.5t，每米重300，均在现场加工，一次性绑扎成型。大梁立筋下部：3225 8/12/12，上部：2425，设计要求采用钢筋直螺纹套筒接头机械连接，且接头连接宜相互错开，钢筋机械连接接头连接区段内的长度为35d;凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连接连接接头均属于同一连接区段，当受力较大处设置机械连接接头时，位于同一连接区段内的受拉钢筋接头面积百分率50%，纵向受压钢筋的接头百分率可不受限制。25（三级螺纹）钢筋安装前应先用同类钢筋做机械抗拉试验合格后，再进行弯

37、钩成型、分类堆放，并注明编号然后按号入座。梁钢筋安装顺序：钢管支撑横杆上放底层三排钢筋柱、墙箍筋腰筋柱、墙箍筋、次梁主筋钢管支撑横杆上放上部主筋箍筋安装排列底部筋放置梁底模垫块上主筋、腰筋间距排列（支撑横钢管控制）柱、墙箍筋排列钢筋绑扎腰筋、拉筋绑扎。其上部、，用塔吊起吊就位。五、大梁砼施工（一）大梁砼的技术施工1、转换层梁较多，以KZL18、KLC36两根为代表，KZL18（G-J-K）跨长8.4m,，截面700×1800，³,砼强度等级C40。由荆门市飞图砼有限公司商砼站供应，水泥选用的是葛洲坝水泥厂普通硅酸盐水泥，代号P.042.5,C40强度等级每立方米砼各材料用量

38、为：水胶比0.36，水泥用量450，砂630，碎石531.5.1085，水185，粉煤灰60，高效减水剂HY-1000.12.8。2、搅拌用水选用井水为宜，或用冰块加入与水拌和，同时采用1.2淋水降低石子骨料温度，来降低砼水化热。3、水泥提前一个星期以上进场堆存降温。4、由专人对砼进行养护，首先用薄膜覆盖，因为施工日期大约在9月上旬，气温较高，要求测温人员每次测温一次，并做好记录，温差超过25，应及时用温水（约4050）进行养护。（二）砼的温控计算1、计算假定：环境温度：取入模时气温为28。养护假定：梁侧及底模不拆除，作为保温养护措施。以下计算内容根据实际配合比和环境情况调整，并相应调整有关施

39、工措施2、砼热工计算：1）最大绝热温升值计算：T（t）=Mc·Q/（1-e-mt）C·Mc: 水泥用量/m3Q: 水泥水化热 375J/C: 砼比热 0.97 J/.K06t:砼龄期: 砼密度,取2400/m3砼最大绝热温升见下表则上式简化为 Tn（t）=/（1-e）砼中心计算温度T1T1（t）= TJ +Th（t）TJ砼浇筑温度 TJ=26Th砼绝热温度（t）砼龄期降温系数砼表层温度计算T2T2（t）= Tq +4h（H-h）T1（t）-Tq/H²Tq： 施工期间大气平均温度,由于进入9月份,取23H: 砼计算厚度H=h+2hh： 砼实际厚度h=k/ k=2/3

40、 : 砼表面覆盖保湿层传热系数,由计算假定，=1（/）+1/q草/草水/水q： 空气层导热系数 23 w/mkh=×534对m厚的梁上式简化为:T2（t）=23+0.305×T1（t）-23砼瞬时弹性模量E（t）=E0·（1-e-）取砼等级C40E0×104N/3结构约束系数（t）=【（CX/hE（t）】0。5h: 砼实际厚度h=7×102CX=1.0 砼的干缩率（t）=0（1-e）M1·M2M100 标准状态砼极限收缩值 取×10-4M：修正系数 依计算假定各项修正系数暂设如下:普通水泥: M1=1.00 M2粗骨料： M

41、3水灰比暂定0.36： M4=1.0 M5初期养护时间依14天计 ： M6相对湿度考虑蓄水保湿条件 ： M7L/F ： L 构件截面周长 F 构件截面面积L/F=/= M83振捣方法: 机械 M9M10（t）=0（1-e）M1·M2M10=×10-4×（1-e）收缩当量温差T（t）=（t）/:砼线膨胀系数=1×10-5（1/）以上计算结果汇总如下表:龄期36912151821242730中心温度T131.829.6228.9表面温度T2温差T17.01收缩当量温差476658244.4645.2776.07387.583Ti内的应力计算温差10.9610

42、.16温变降T21.634.45收缩温差Ti(t)降温差综合值-弹性模量E(×104N/mm2)69561.8042.1472.4072.607(×10-3)si混凝土内最大温度应力为：砼的线膨胀系数×10-5：泊松比L：结构长度，取8400应力计算公式简化为：=×10-5×1-1/coshL/2×Ei（t）×Ti（t）×si（t）3-9×10-5×1-1/cosh×10-3×8400/2××××74N/mm2计算结论：a、依上述计算，

43、在上述假定条件下砼39天温度应力为74N/mm2，砼抗拉强度设计值取1.1N/故不会出现裂缝。b、温度是影响砼开裂的主要因素，温差控制分为两个方面：1）、控制前期内外温差，防止砼表面开裂；2）、控制降温梯度，防止砼内部开裂与表面裂缝贯穿。根据规范和图纸要求：前期内外温差控制指标为25，后期温度降低差应10。若降温梯度10的情况下,内外温差可放宽至30-33C、后期砼的收缩对开裂尚有相当影响，保湿养护可有效降低收缩。（三）浇筑大梁砼施工方法：1、施工前准备：1）、施工准备工作：、对大梁及所有支撑系统、支模系统全面检查，视其是否稳定可靠。、钢筋绑扎是否进行隐蔽验收并办好手续。、对机械设备等要进行全

44、面的检修，以便保证机具正常运作。、对工地供水、供电情况要了解，并预知天气情况，防止施工过程中发生意外。、对现场施工管理人员必须进行施工技术交底，安全生产交底。2）、组织施工工作、明确浇筑大梁的顺序、方向与大梁平行：由L-A轴自北向南进行，A座-轴由西向东进行，浇筑大梁砼时从梁中往两边推行。、因楼面砼为C35，大梁为C40，柱、墙为C45，先浇墙、柱、柱帽、梁板。对梁柱节点钢筋过密的部位采用同强度等级的细石砼振捣密实。砼应采用掺粉煤灰。抗裂剂和高效外加剂技术。作致低水泥用量，低水灰比、高和易性，高抗裂性和优异的耐久性。浇筑砼大梁应连续进行，间歇时间一般不超过一小时。因梁底钢筋过大过密，一般浇筑控

45、制在300400之内。木工、钢筋工跟班值班，负责敲打侧板或加固支撑、严防吊头或泵管冲撞大梁钢筋而引起变形和走位，实行浇筑砼的岗位负责制。、浇筑大梁和测试砼温度同时进行，做好记录3）、大梁砼测试温差工作、大梁的测温;每根大梁于梁中，梁的1/3、2/3处分别预埋1个2分的钢管形成测温孔，深度达梁中心，在浇筑大梁前先固定好，砼终凝前将钢管拔出就形成了测温孔。、新拌砼入模前实测温度记录。、现场测温视砼中心与表面的温差情况。2、砼浇筑、砼施工宜安排在夜间施工，夜间施工现场提供足够的照明，砼输送不间断进行，砼浇筑分层进行，每层高度控制在300400，每层间隔时间12h，在振捣上层砼时，应将砼棒插入下层内50左右，以消除两层间的接缝，同时在振捣上层砼时，要在下层砼初凝前进行。、在浇筑过程中，应遵循“薄层浇筑、斜面分层、自然流淌、循序渐进”的成熟工艺，振捣时重点控制两头，即砼流淌的最近点和最远点，每一插点要掌握准振捣时间，过短不易密实，过长能引起砼产生离拆现象，一般应视砼表面呈水平，不再显著沉降，不再出现气泡及表面汽水出灰浆为准。、施工过程差数控制;为确保砼质量