预应力混凝土连续箱梁计算书

1、1 初步设计设计基本资料设计标准1）设计荷载：公路 I 级2）桥面宽：净7m2防撞墙3）设计车道：2 车道4）设计车速：80km/h5）地震烈度：基本烈度 6 度，按 7 度设防6）桥面横坡：1.5%7）桥面纵坡：1.0%8）竖曲线半径：桥梁范围内无竖曲线9）平曲线半径：桥梁范围内无平曲线10）温度：季节温差的计算值为-43和+19主要材料1、混凝土1）桥面沥青混凝土铺装2）连续梁：C503）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C502、钢筋1）主筋：II 级钢筋2）辅助钢筋：II 级钢筋3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用j15.24 高强度低松弛预应力钢绞线，ASTMA416-90a270 级标准

2、，标准强度 Ry =1860MPa ，10 MPa。3、预应力管道预应力管道均采用镀锌金属波纹管。4、伸缩缝采用SSF80A大变位伸缩缝。5、支座采用盆式橡胶支座。1.1.3相关参数1. 相对温度75%2. 管道摩擦系数u=0.253. 管道偏差系数=0.0025l/米4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm1.1.4预应力布置箱梁采用OVM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于0.35mm。预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%10%。1.1.5施工方式满堂支架1.1.6设计规范1公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）

3、2公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）3公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ02485）4公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）5公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2002）1.2 横截面和纵断面尺寸拟定：纵截面桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。由于桥位处地质情况为素填土或杂填土

4、、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为三跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。连续梁跨径布置一般采用不等跨的形式。如果采用等跨布置，则边梁内力（包括边支墩处梁中的负弯矩）将控制全桥设计，这样不经济。此外变量过长，削弱了边跨的刚度，将增大活载在中跨跨中截面处的弯矩变化幅值，增加预应力束筋数量。一般边跨长度可取为中跨的倍，对钢筋混凝土连续梁取偏大值，使边跨与中跨内力基本相同；对预应力钢筋混凝土连续梁宜取偏小值，以增加边跨刚度减小活载弯矩的变化幅值，减少预应力钢筋的数量。但是当桥梁总长度很大

5、，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长米，对于连续体系，由于边跨宜取（）中跨长，拟取27m+43m+27m，边跨/主跨。截面形式从预应力混凝土连续梁桥的受力特点来分析，连续梁的立面以采用变高度的布置为宜。而对于采用顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁，其跨径在4060m的预应力混凝土连续梁，一般都采用等高粱。等高度连续梁H = (1/151/30)L,这里梁高拟取H=截面的选择遇到的问题是箱型截面与T型截面的选择问题。由于T形截面有利于承受单向弯矩（正弯矩），不利于承受双向弯矩（正负弯矩）。箱型截面是一种闭

6、口薄壁截面，其抗扭刚度大，并具有较T形截面高的截面效率指标，同时它的顶底板面积均比较大，能够有效地承担正负弯矩，并满足配筋的要求，所以在次选择箱型截面作为设计截面。接着就遇到了箱型截面是选择单箱单室、单箱多室、多箱单室还是多箱多室。单箱截面整体性好，施工方便，材料用量经济，当桥面不大时采用单箱截面为好，当桥面较宽时，采用多箱截面。本桥宽为7m + 2 所以选择单箱单室截面形式。底板厚度：对于预应力混凝土连续箱梁底板中需配置一定数量的预应力束筋与普通钢筋，底板厚度一般为200250mm,这里拟取250mm。悬臂长度：悬臂长度一般采用25m,当长度超过3m后，一般需要布置横向预应力钢束，我们这里悬

7、臂长度取。顶板厚度：确定箱形截面顶板厚度通常主要考虑两个因素：桥面板横向弯矩的受力要求和纵向预应力钢束和横向受力钢筋（或横向预应力钢束）的构造要求。腹板间距大约为5m,这里拟取顶板厚度为250mm。顶板参考尺寸腹板间距（m）顶板厚度（mm）180200280腹板厚度：箱梁一般有两块以上腹板组成，每块腹板的最小厚度要满足构造要求和施工时浇筑混凝土的要求，一般经验认为：对于腹板内有预应力管道布置时腹板厚度为450mm.桥梁横截面拟订图(cm)2 计算桥梁原横截面特性计算桥梁横截面(cm)面积：A = (15+40)15022+451752+（500-452）252+45154=4.72求其形心和抗

8、弯惯性矩：(cm)AiZiAi*Zi800*28=22400161360640090*119=10710937125500*28=1400014196000Ai = 47110AiZi = 4739525形心距下边缘的距离： =AiZi/Ai=100.6形心距上边缘的距离： =175-100.6=74.4抗弯惯性矩I:IiAiZi-Z0I14634672240081718784831822511263869310710914667140001049938401059085072.2桥面板的计算和梁有效宽度的计算2.桥面板的计算桥面板的计算采用标准车加局部荷载，对板进行局部验算和配筋。该匝道桥是

9、单向行驶的,桥总宽为10.5米，按两个车道设计。其内力的计算在后边的恒载内力计算中有说明。故此处略过。2.2.2梁有效宽度的计算：2.2.1桥的剪力理论箱型梁和T型梁由于剪力滞效应，在梁承受弯矩时，顶底板所受的拉压应力，随着离腹板的距离越远，受力越小，所以不是全梁在受力，如果按照全梁截面进行受力分析，必然导致不安全。目前，桥梁剪力滞计算的方法很多，有线条法，比拟杆法，差分法等，但目前应用较为方便应用也较广泛的是等效宽度法，规范上给出了计算方法。本设计采用次种方法。宽度法考虑梁剪力滞效应:1、简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间跨的中部梁段 =2、简支梁支点，连续梁边支点及中间支点，悬臂梁悬臂

10、段 =2.2.3桥的剪力滞计算如图所示，将梁根据腹板的数目分成如图的的各种小梁，分别进行计算。图 梁截面分隔（1）边跨计算：边跨边梁=，=，查图得=0.980，=1.47；=，查图得=0.940，=1.93；=，查图得=0.940，=1.93；将整个箱梁等效成工字型截面，如下：面积：A =45598求其形心和抗弯惯性矩：AiZiAi*Zi215601613471160107109371251332814186592=45598=4594877形心距下边缘的距离： =AiZi/Ai=100.8形心距上边缘的距离： =175-100.6=74.2AiIiZi-Z0Ai（Zi-Z0）2I215601

11、40858779542889107101263869314533184133288707631012871134559814918042180445145195363187对于原来的箱梁截面的形心轴=来说，抗弯惯性矩。（2）中跨计算：中跨边梁，=58，查图得8，=7；=0.079，查图得5，=；=0.079，查图得5，=；中跨跨中截面等效成工字型截面如下：面积：A = 45821抗弯惯性矩I=,形心轴距离截面下边缘的距离为y=100.7,形心轴距离截面下边缘的距离是y对于原来箱形截面的形心轴y2.3主梁内力计算（1）恒载内力计算一期恒载内力即梁的恒载内力计算: 梁的恒载集度：=118二期恒载桥

12、面铺装和栏杆的内力计算：桥面的恒载集度：=恒载集度=+恒载作用计算简图弯矩图剪力图恒载内力计算结果跨数位置距本跨左支点距离()恒载剪力()恒载弯矩()第一跨001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨001/201/103/202/101/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143活载内力计算荷载设计等级为公路一级，对边跨：=对中跨：=冲击系数计算：应用规范给定的公式进行计算。由于梁体取C50混凝土，混凝土的弹性模量取=。对于边跨：因为，故因为，故对于中跨：因为，故因为，故注：1，当计

13、算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用；2，计算连续梁冲击引起的负弯矩效应时，采用。.2横向分布计算（1）截面特性：面积，抗弯惯性矩。抗扭惯性矩（2）偏心压力法：将梁的截面做如图分割，将梁分为两部分梁分割图边梁截面图抗弯惯性矩是对于原来的箱形截面的形心轴来说，抗弯惯性矩。对于支点处截面，采用杠杆原理法计算汽车荷载横向分布系数：边跨边梁的汽车横向分布系数：汽车横向分布系数为：=对于跨中处截面，采用偏心压力原理法计算汽车荷载横向分布系数：边跨边梁的汽车横向分布系数：汽车横向分布系数为：=全梁汽车荷载增大系数（3）修正偏心压力:箱形梁的抗扭惯性矩较大，一般采用修正偏心压力法。修正系数其中

14、为抗弯惯性矩换算系数，为简支跨中作用单位力时产生的挠度与连续梁跨中作用单位力时的挠度比值，采用结构力学求解器来计算。边跨中跨为抗扭惯性矩换算系数，取E为混凝土弹性模量，G为混凝土剪切模量边跨中跨边梁=边梁横向加载双车道荷载边梁汽车荷载的横向分布系数m=中跨边梁：=中跨边梁双车道荷载边梁汽车荷载的横向分布系数m=所以全梁汽车荷载增大系数汽车荷载内力计算（用结构力学求解器计算）汽车荷载加载过程实例：（1） 中跨1/2处的影响线跨中弯矩影响线图根据弯矩影响线图，进行汽车荷载弯矩加载，如下图：汽车荷载最大正弯矩布载图结构弯矩图计算中跨1/2处的汽车最大正弯矩为：跨中1/2处汽车荷载负弯矩布载图结构弯矩

15、图计算中跨1/2处的汽车最小负弯矩为：（2） 剪力影响线图示：跨中1/2处影响线图根据建立图示，最大剪力加载图示：中跨跨中汽车最大剪力布载图结构剪力图计算中跨1/2处的汽车最大正剪力为：中跨跨中汽车最小剪力布载图结构剪力图计算中跨1/2处的汽车最小负剪力为：单车道正中加载（弯矩或剪力）各控制截面的内力计算结果如下表：单车道车载截面内里跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207

16、/103/44/517/209/1019/20143汽车荷载增大系数（即双车道偏载）时，或，其中2.02双车道车载截面内力（不计冲击系数）跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨00001/101/53/102/51/23/57/10-50874/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143汽车荷载计入冲击力和增大系数（即双车道偏载）时，或其中 2.02，双车道车载截面内力（计入冲击系数）跨数位置据本跨支点的距离(m)弯

17、矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨00001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143其它因素引起的内力计算（1）温度引起的内力计算（用midas计算）温度次内力包括：1）年平均温差引起的次内力；2）呈线性变化的温度梯度引起的次内力。本设计为连续梁，桥纵向只设置一个纵向约束支座，纵向伸缩变形不产生次内力，因此年平均温差不引起次内力，只计算温度梯度引起的次内力。温度梯度的取值，根据桥规JTG D6

18、0取值。桥面铺装10cm的沥青混凝土，所以14，5.5梁高大于40cm，取A=30cm.用全截面等效工字型截面进行计算：截面特性：1截面形心轴据截面上边缘的距离=截面形心轴据截面下边缘的距离=混凝土弹性模量=，预应力钢筋混凝土的线膨胀系数如图所示，将在温度梯度变化范围内的截面面积分成四部分，分别进行计算。截面特性编号单元面积（）温度（）单元截面中心里换算截面重心的距离（m）1404温度引起的轴力计算：=温度内力跨数位置据本跨支点的距离(m)正温差引起的内力负温差引起的内力弯矩（）剪力（）弯矩（）剪力（）第一跨第一跨001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨0

19、01/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143（）基础不均匀沉降引起的内力由于支座处的竖向反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是对支座沉降敏感的结构，所以由他引起的内力是构成结构内力的重要组成部分。根据本次设计的地质情况，取三跨连续梁的四个支点每个支点分别沉降，其余指点不动，所得的内力进行叠加，去最不利的内力范围。具体的计算方法用结构力学中的力法计算（有midas计算）跨数位置据本跨支点的距离(m)正弯矩（）正剪力（）负弯矩（）负剪力（）第一跨001/101/53/102/5

20、1/23/57/104/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143（3） 徐变引起的内力静定结构混凝土的徐变不会产生徐变次内力。但是超静定结构，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布的内力可以按照规范方法进行计算。实际上徐变次内力是由于体系转换（即从静定结构到超静定结构）而产生的，因此在施工时因避免反复体系转换的次数。本设计为满堂支架施工，故不考虑徐变次内力。内力组合承载力极限状态的基本组合：结构重要性系数

21、，取。本设计取一下设计组合：一期恒载二期恒载支座沉降汽车荷载（计入冲击力）一期恒载二期恒载汽车荷载（计入冲击力）（温度）一期恒载二期恒载支座沉降汽车荷载（计入冲击力）（温度）取以上内力组合的最大值作为承载能力极限状态组合：承载内力极限状态组合表跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨001/201/10-129553/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143作用短期效应组合：一期恒载+

22、二期恒载+支座沉降汽车荷载（不计冲击力）温度荷载短期效应组合表跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨001/101/53/102/51/23/57/104/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/203/513/207/103/44/517/209/1019/20143作用长期效应组合：一期恒载+二期恒载+支座沉降汽车荷载（不计冲击力）温度荷载长期效应组合表跨数位置据本跨支点的距离(m)弯矩()剪力()正弯矩负弯矩正剪力负剪力第一跨第一跨001/101/53/102/51/23/57/1

23、04/59/10127第二跨001/201/103/201/51/43/107/202/59/201/211/20-10313/513/207/10-14903/44/517/209/1019/20-13906143-208383预应力配筋计算：（1） 预应力钢筋配筋原理：预应力混凝土梁钢筋的数量的一般估计方法是：首先根据构件正截面抗裂性确定预应力钢筋数量（A类部分预应力混凝土）然后再根据构件承载能力极限状态要求确定非预应力刚进的数量，预应力钢筋计估算时，构件的截面特性可以取全截面特性。按构件的正截面抗裂性能估算预应力钢筋的数量:全预应力混凝土梁按作用的短期效应组合进行正截面抗裂性验算，计算所

24、得的正截面混凝土法向拉应力应满足的要求，由此得到：以上稍作变化，即可得到全预应力混凝土梁满足作用短期效应组合抗裂性验算所需要的有效预加力，即: 使用阶段预应力钢筋永存应力的合力: 按作用短期效应组合计算的弯矩A : 构件混凝土全截面面积W：构件全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩：预应力钢筋合力作用点到截面重心轴的距离Ms 为正常使用极限状态作用的短期效应组合对于A类部分预应力混凝土构件，根据可得到类似的计算试，即求得以后，再确定适当的控制应力并扣除相应的预应力损失（对于配高强钢丝和钢绞线的后张法构件约为）就可以估算出所需要的预应力钢筋的面积确定以后，可以根据一束预应力钢筋的面积算出所需的预应力钢

25、筋束数（）为试中是一束预应力钢筋的截面面积构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋的数量在确定预应力钢筋数量后，非预应力根据构件正截面承载能力极限状态来确定。对仅受拉区配置预应力钢筋和非预应力钢筋的预应力混凝土梁（以T型截面梁为例）对两类T型截面，其正截面承载能力计算式分别为：第一类T型截面：第二类T型截面：估算时，先假定为第一类T型截面，按不等式计算出受压区高度x，如计算所得x 满足，则按等式可得到受拉区非预应力钢筋的截面面积为若计算出的受压区高度，则为第二类T型截面，需要按第二类T型截面的截面不等式重新计算受压区高度x,若所得的，且的限制条件，则由等式可得受拉区非预应力钢筋的截面面积为：若

26、按式计算的受压区高度为,其满足,则需要修改截面尺寸，增大梁高。最小配筋率的要求按上述方法估算所得的钢筋数量，还必须满足最小配筋率的要求。公路桥规规定，预应力钢筋混凝土构件的最小配筋率应满足的条件：为受弯构件正截面抗弯承载力设计值；按式或式中不等式左边的式子计算，为受弯构件正截面开裂弯矩值的计算公式为：式中为扣除全部预应力损失预应力钢筋和普通钢筋的合力在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力；是换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩；为计算参数，按式计算，其中是全截面换算截面重心轴以上（或一下）的面积对重心轴的面积矩。预应力钢筋的选用本设计预应力钢筋选用低松弛预应力钢绞线7、9及27，抗拉强度标准值，抗拉强度设

27、计值，抗压强度设计值OVM锚具类型锚具型号锚垫板尺寸mm波纹管径内/外mm螺旋钢筋圈径mm圈数千斤顶型号锚具最小布置间距OVM15-518062/551704Ycw100200OVM15-720077/702406Ycw150230OVM15-923087/802706Ycw250260OVM15-1227098/903307Ycw250290OVM15-19320107/1004008Ycw400420OVM15-27370127/1204708Ycw650490配预应力钢筋时，假定预应力筋的永存应力为有效截面的截面特性：由于剪力滞效应，截面配筋计算全部按有效截面进行计算，并等效成工字型截面

28、。边跨的等效截面如图：截面特性：A =45598，形心距下边缘的距离： =AiZi/Ai=100.8形心距上边缘的距离： 上=175-100.6=74.2W下=，W上=e下= , e上=K下= , K上=中跨的等效截面截面特性：面积：A = 45821,形心轴距离截面下边缘的距离为y=形心轴距离截面下边缘的距离是ycmW下=，W上=e下= , e上=K下= , K上=（6）配筋计算配尽量计算结果（）跨数位置距本跨支点的距离（m）正常使用配筋承载能力配筋选配（根数）下缘上缘下缘上缘下缘上缘第一跨00100100001 1 1/1017001001360012 1 1/52800100229002

29、0 1 3/1034001002790024 1 2/536001002860026 1 1/232001002490023 1 3/52500700170018 5 7/1014002300655135010 17 4/51004400032301 32 9/101007300056301 53 12710010700085301 77 第二跨0010010700085301 77 1/201007500057801 54 1/103004600033702 33 3/20220025001260132016 18 1/539006002830028 4 1/454001004320039

30、1 3/10680010055400049 1 7/2078001006500056 1 2/585001007180061 1 9/2090001007600065 1 1/292001007740066 1 11/2090001007600065 1 3/585001007180061 1 13/2078001006500056 1 7/10680010055400049 1 3/454001004320039 1 4/539006002830028 4 17/20220025001260132016 18 9/103004600033702 33 19/201007500057801 5

31、4 14310010700085301 77 （7）具体的预应力钢筋布置2N1: ，距上缘高度为2N2:，端部距上缘距离，呈S型布置在每跨中，曲线半径为50m2N3:，端部距上缘距离，呈S型布置在每跨中，曲线半径为80m2N4:，距下缘高度为钢束总数：4预应力损失及有效预应力的计算:根据桥规（JTG-2004）中的规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算时，应考虑由下例引起的预应力损失：预应力钢筋与管道壁摩擦损失：锚具变形，钢筋回缩及混凝土收缩损失预应力钢筋与台座之间的温差损失混凝土的弹性压缩引起的损失预应力钢筋的应力松弛损失混凝土的收缩徐变引起的损失（1）摩擦预应力损失预应力钢筋与管道之

32、间摩擦引起的预应力损失可按下式计算：=1395张拉预应力钢筋时锚下的控制应力（=1395）；u预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，对金属波纹管取；从张拉端至计算截面曲线管道切线的夹角之和，以rad计；K管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取；X从张拉端到计算截面的管道长度，以米计。计算结果跨数位置距本跨支点的距离（m）预应力摩阻损失计算（Mpa）第一跨0000001/10-1/53/102/51/2-533/57/104/59/10-40-104-40127-114-104第二跨00-114-1041/20-118-1081/10-122-1133/20-126-1171/5-131-1211/4-1

33、46-1363/10-131-1217/20-126-1172/5-122-1139/20-118-1081/2-114-10411/20-40-104-403/513/207/103/4-534/517/209/10-919/201430000（2）锚具变形和钢筋回缩损失直线预应力钢筋计算公式：曲线钢筋考虑反摩阻的影响，可参照附录D计算，这里按直线钢计算；锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩值，取有顶压,L张拉端至锚固端的距离预应力钢筋的弹性模量，取Mpa计算结果跨数位置距本跨支点的距离（m）预应力摩阻损失计算（Mpa）第一跨001/101/53/1000002/500001/200003/5000

34、07/1000004/500009/1000001270000第二跨0000001/2000001/1000003/2000001/500001/400003/1000007/2000002/500009/2000001/2000011/2000003/5000013/2000007/1000003/400004/5000017/2000009/1019/20143（3）钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失此损失只有在先长法才存在，本设计是后张法施工所以不存在此损失。（4）混凝土的弹性压缩引起的应力损失后张预应力砼构件的预应力钢筋采用分批张拉时，先张拉的钢筋由于张拉后批钢筋所产生的砼弹性压缩引

35、起的应力损失，可按下式计算-在计算截面上先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法向应力之和；-预应力钢筋与混凝土弹性模量比。若逐一计算的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式N-计算截面的分批张拉的钢束批数.钢束重心处混凝土法向应力：-预应力预加力的合力至静截面重心轴之间的距离；-先张拉钢筋的重心（即假定的全部预应力钢筋重心）处至混凝土净截面重心轴间的距离，故-混凝土梁的净截面面积和净截面惯性矩。注意此时计算时应考虑摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩的影响。预应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（即扣除孔道部分的影响）。预应力钢筋张拉的顺序是：先张拉顶底板通束和，再张拉和。计算结果跨数位置距本跨支点的距离（m）预应力弹性压缩损失（Mpa）第一跨0001/1001/503/1002/501/203/507/1004/509/1001270第二跨0001/2001/10-803/2001/501/403/1007/2002/509/2001/2011/2003/5013/2007/1003/404/5017/2009/10019/2001430（4）钢束松弛损失钢束松弛（徐变）引起的应力损失此项应力损失可根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004表条的规定，按下列公式计算。对于钢丝、钢绞