屋面楼板120mm厚脚手架高支模验算模板安全计算书

1、屋面楼板120mrff脚手架高支模验算扣件式钢管支架楼板模板安全计算书(屋面120m坪楼板)一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)6楼板边宽B(m)4模板支架高度H(m)6主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1立柱横向间距lb(m)1水平才f步距h1(m)1.81立杆自由端高度a(mm)400架体底部布置类型底座次梁间

2、距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)2001主梁悬挑长度bi(mm)200主梁合并根数1结构表向要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规:范JGJ162-2008布载分数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(mA2)0.4是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市湖南张家界1地面粗糙度类型B类模板及其支架自重标准值G1k(kN/mA2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mA3)24钢筋自重标准值G3k(kN/mA3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/mA2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(k

3、N)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/mA2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/mA2)1基本风压值Wo(kN/mA2)0.3简图riOlX!（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:由可变荷载控制的组合：qi=0.941.2Gik+(G2k+G3k)hb+1.4Qikb=0.9凶.2(0.3+(24+1.1)120/1000)H1.42.51)=6.727kN/m由永久

4、荷载控制的组合：q2=0.9脊1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4乂0.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.48.72.5¥)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9脊1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)的=3.577kN/p1=0.9A.4Q2k=0.9X.42.5=3.15kN3. 150皿上口工田工

5、田山/工工上工工一工/>FI7ITIIIITI1TtVITTIIITIIIrrIIIT1IIT1IIITTrI7TIIIIII1II11113001（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9脊1.35Gik+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)的=4.024kN/mp2=0.9A.4X0.7Q2k=0.9X.40.7&5=2.205kN2.205I.工IHLJ-fliwn二力口HI-TIw（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.076kNm(图7)面板弯矩图(T=Mhax/W=0.076X

6、|06/24000=3.153N/mm2<f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)*)>b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图v0.211mm<v300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Qlk为均布荷载时：计算简图：(图10)可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：qi=0.9札2Gik+(G2k+G3k)ha+1.4Qika=0.941.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5>300/1000)

7、=2.018kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9.1.35Gk+(G2k+G3k)ha+1.4X0.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40><72.5800/1000)=1.869kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9,1.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(X2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/mp1=0.9X.4Q2k=0.9X.42.5=

8、3.15kN3.1503.1150口皿1。皿山）0(图11)可变荷载捽制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9脊1.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(X35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/mp2=0.9A.4X0.7Q2k=0.9X.40.7&5=2.205kNwMIHO100。1(KW那亦0.37810(210001000 4500. 450满足要求2、抗剪验算2. 2052. 20510000-37e1LHJIJ(T =Mnax/W=0.651 M06/(64 103)=10.179N/mm20用=11N/mm 27

9、777?_ 700loriQ1fm10。2M/4c1000（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算(图13)次梁弯矩图Mmax=0.651kN m（图14）次梁剪力图Vmax=3.365kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.3651000M8Xl03/(256104>6Xl0)=1.051N/mm2<弋=.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Gik+(G3k+G2k)*)油=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图(图16)次梁变形图vmax=0.238mm、忤X1000/40

10、0=2.5mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合:qi=70X1.5.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=70X1.35Gik+(G2k+G3k)ha+1.4义0.1X7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4(X77.5800/1000)=1.604kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2=max(1.64,1.60

11、4)=1.64kN此时次梁的荷载简图如下(图17)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下（图19）梁正常使则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:100()10()01111mI06)Rmax=1.818kNRkmax=1.101kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=28.8/1000=0.029kN/m自重设计值为：g=%X1.2gk=0.9M.2)28.8/1000=0.031kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:（图18

12、）:根据力学求解计算可得:1.8181.8181.818K8181.818血皿皿皿皿血m11:犯。xn。：wuMia3曲阴M)：Ml。LUI1:氢阳3U1LL11K111X)(11皿。1灿1.1011,1011.1011.101029HIL二LIIIILL.I1L*JU：iami出川a。I 0(1()iuno】1)00口儿（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算-064x?nk,UILElllk0. 344-0.513K.0 275O'"0. 25B100010(20. 4631000(图21)主梁弯矩图Mmax=0.649kNm(T=Mhax/W=0.649M06

13、/(641000)=10.143N/mm2<用=11N/mm2满足要求2、抗剪验算(图22)主梁剪力图Vmax=3.937kNqmax=QmaxS/(Ib0)=3.9371000M8Xl03/(256104>6Xl0)=1.23N/mm2<弋=.4N/mm2满足要求3、挠度验算(图23)主梁变形图3,vmax=0.986mm、忤X10/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=6.85kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按钱支座考虑，故计算长度10取步距则长细比为：X=h1/i=.8¥000

14、/(1.610)=112.50入=50满足要求2、立柱稳定性验算根据淄JGJ162-2008附录D得至IJ小£.478A不考虑风荷载Ni=0.9X1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb+0.9X1.2HXgk=0.941.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41/XX+0.9X.2E>0.15=5.809kNf=N1/(小A)=.809X1000/(0.478X(3.98X100)=30.534N/mm%(r=05N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：k=zS0=0.1081>0.3=0.032kN/m2Mw=0.9X1.4k

15、l(ah2/10=0.9K40.0321M.82/10=0.013kNmN2=0.9>1.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.9».4Q4klalb+Mw/lb+1.2HXgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)KM+0.9汉.4(1>1>1+0.013/1)+1.26X>0.15)=5.698kNf=N2/(1A)+M/W=5.698M000/(0.4783.98100)+0.013106/(4.25103)=33.063N/mm2<er=05N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzma

16、x=6.85kNN=6.85kN<N=30kN满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1:混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(Gik)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02Gik,则：Mt=0.9X1.4(kLH2/2+0.02GikLBH)=0.9X1.4汽.032能>62/2+0.020.36M>6)=5.498kNmMR=1.35GikLB2/2=1.350.36X42/2=19.44kNmMt=5.498kNm<MR=19.44kNm满足要求工况2:在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土