嘉通云尚A、B、C单元内天井脚手架施工方案

1、.一、编制依据西南建筑设计院设计的嘉通·云尚 A、 B、 C 单元施工图；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；冷弯薄壁型钢结构技术规范 （ GB50018-2002）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91 ）；建筑结构荷载规范（ 2006年版） (GB 50009-2001) 。招投标文件及施工图纸参考手册建筑施工手册简明施工计算手册实用建筑施工安全手册建筑施工脚手架实用手册二、工程概况1、建筑概况嘉通 ·云尚工程位于成都市石油路，与石油医院比邻， 三面紧挨小区、 学校，该工程由 A 、 B、

2、C 三个单元及三层地下室组成，靠城市道路侧A 单元由 5 层商业裙楼围绕。 地下室建筑面积22563.8，设置一个人防单元； 主楼地下三层、 地上39 层，层高为 2.88m，总高 119.6m，其建筑面积 88753m2；建筑防火分类：耐火等级为一级；抗震设防烈度为7 度。属全现浇框架（商业及地下室） 剪力墙 （主楼）结构，基础为柱下独立基础（商业及地下室）及筏板基础（主楼），地下室外墙、筏板基础、抗水底板均采用抗渗砼。2、结构概况.（1）、基础类型：筏板基础、独立基础，属全现浇框架-剪力墙结构。（2）、砌体：填充墙采用容重小于8KN/M 3 空心页岩砖，外墙采用页岩多孔砖，M5 混合砂浆砌

3、筑。（3）、砼强度等级：基础垫层C15，基础为 C30，梁、板及楼梯为C30，构造柱、过梁 C20，主楼剪力墙及柱、商业及地下室柱砼等级详各部位图。（4）、钢筋： I 级钢筋， II 级钢筋， III 级钢筋。（5）、主要构件截面尺寸（单位：mm）：柱 5001100，剪力墙（墙厚） 200400，各层楼板 100120。三、编制目的1、由于本工程为整体提升架，未覆盖内天井位置，为满足施工需要及保证安全生产，本工程内天井位置采用搭设悬挑脚手架，采用“工”字型钢悬挑或做底部支撑钢梁（工字钢两端固定与楼板或者剪力墙上），每次悬挑层数 6 层，该悬挑脚手架不作承重架体，只作主体及外墙装饰施工操作架，

4、其平面布置及架体构造如附图所示。2 、材料选择悬挑脚手架采用钢管扣件式架体，悬挑梁选用16 号工字型钢，采用两种方式进行悬挑：一端悬挑和两端支撑。一端悬挑：钢梁纵距同脚手架架体立杆间距，脚手架架体为双排脚手架，立杆纵距1.5m，立杆离主体结构外边300mm，横距为 0.9m，步距1.5m；两端支撑（工字钢两端固定与楼板或者剪力墙上）：立杆纵横向间距 1.5m，步距1.5m；钢管选用 48.3 ×3.6 。四、安全生产领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“成都市安全文明工地”的根本要求。.安全管理、文明施工目标死亡：0重伤

5、：0轻伤频率：<14 争创“绿色环保工地” ，积极创建“安全文明施工标准化工地”；施工安全达到JGJ59-99 的规定，现场无重大机械设备、 生产性灾害、 中毒、倒塌、治安、火灾事故和传染病发生；无违纪违章公示和新闻媒体曝光记录。为此，本项目经理部成立以现场经理张继航为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：胥阳阳（项目经理）现场施工总负责、协调工作副组长：张诗元（责任工长）现场施工总指挥邱云（技术负责人）技术指导盛伟（安全工程师）技术总指导组员：彭传彬、魏强、吴森、刘刚、徐泓斐、李平、万永贵（现场工长）现场施工协调张继茂、万永贵（材料员）现场材料协调范炳艳、胡

6、霖晓（内业技术）现场内业资料收集汪强（安全员）现场施工安全监督、质量验收、安全指挥、质量检查五、一端悬挑工字钢计算1. 脚手架设置.计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为17.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50 米，立杆的横距 0.90 米，立杆的步距 1.50 米。内排架距离墙长度为0.30 米。横向杆计算外伸长度为0.15 米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。采用的钢管类型为48×3.2 。连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.00 米，水平间距 4.50 米, 采用扣件连接。2. 荷载参数脚手板自重标准值 0.30kN/

7、m2，栏杆、挡脚板自重为 0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为 0.010kN/m2，同时施工 1层，施工均布荷载为 3.0kN/m2 ，脚手板共铺设 1 层。脚手架用途 : 混凝土、砌筑结构脚手架。悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.30 米，建筑物内锚固段长度1.70 米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。钢丝绳作为保护措施不参与悬挑梁的计算。3、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向

8、水平杆上的最不利布置( 验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载) 。.1 ）. 作用小横杆线荷载(1) 作用小横杆线荷载标准值qk =(3.00+0.30)×1.50/2=2.47kN/m(2) 作用小横杆线荷载设计值q=(1.4× 3.00+1.2 ×0.30) × 1.50/2=3.420kN/m小横杆计算简图2 ）. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b 2/8=3.420 × 0.90 2/8=0.346kN.m62=M /W=0.346×10 /4730.0=73.21N/mmmax小横杆的计

9、算强度小于2满足要求 !205.0N/mm,3 ）. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qkl b4/384EI=5.0×2.47 × 900.0 4/(384 ×2.06 × 105× 11.36 ×104)=0.90mm小横杆的最大挠度小于900.0/150 与 10mm,满足要求 !4、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 ( 需要考虑悬挑荷载 )1 ）. 由横向水平杆传给纵向水平

10、杆的集中力(1) 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值F k =0.5q kl b(1+a1/l b) 2=0.5 ×2.47 ×0.90 ×(1+0.15/0.90)2=1.51kN(2) 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值F=0.5qlb(1+a 1/lb) 2=0.5 ×3.420 ×0.90 ×(1+0.15/0.90)2 =2.09kN.大横杆计算荷载简图2 ）. 抗弯强度最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩M=0.175Fla =0.175×2.09 ×1.50=0.5486kN.

11、m=M/W=0.5486×10 6/4730.0=115.99N/mm2大横杆的计算强度小于2满足要求205.0N/mm,!3 ）. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度V=1.146× Fkl a3/100EI=1.146 × 1.51 × 103× 1500.00 3/(100 × 2.060 × 105 × 11.36×104 )=2.5mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !5、扣件抗滑力的计算 :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘

12、群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 16.00kN 。R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值 :R=2.150F=2.150× 2.09=4.5kN双扣件抗滑承载力的设计计算R <= 16.00 满足要求 !6、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以

13、下内容：(1) 脚手架自重标准值产生的轴向力.每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)g k: 查规范本例为 0.1315NG1=H×gk=17.28 ×0.1315=2.272kN(2) 脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值 (kN/m2): 本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.300× 1× 1.500 ×(0.900+0.150)/2=0.236kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m): 本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.110×

14、; 1.500 ×1/2=0.082kN(4) 吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010NG4 = 0.010× 1.500 ×17.280=0.259kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重： NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.577kN 。钢管结构自重与构配件自重：NG = N G1+ NG2k = 2.849kN 。(5) 施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值 (kN/m2):NQ = (3.000×1×1.500 ×(0.900

15、+0.150)/2=2.36kN(6) 风荷载标准值产生的轴向力风荷载标准值 :其中 W20 基本风压 (kN/m ) ，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W = 0.3000Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用：脚手架底部U z = 0.740,Us 风荷载体型系数： U = 0.8000s经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk = 0.740 × 0.8000 × 0.300 =0.178kN/m2。考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值N=1.2×NG + 0.9×1.4NQ = 6.392kN.不考虑

16、风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.723kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW = 0.9×1.4Wkl ah2/10其中 W k 风荷载基本风压标准值 (kN/m2 ) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。经计算得 ,底部立杆段弯矩Mw=0.9× 1.4 × 0.178 × 1.50 × 1.50 2/10 =0.076kN.m7、立杆的稳定性计算 :卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1 ）. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.723k

17、N；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50；h 立杆步距， h=1.50 ； 计算长细比 ,由k=1时 ,=kh/i=142 ；<= = 210, 满足要求 !k 计算长度附加系数，取 1.155 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = k h确定， l 0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由k=1.155 时, =kh/i=163 的结果查表得到 0.265 ；A 立杆净截面面积， A=4.50cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.73cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.0

18、0N/mm 2； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 6723.000/(0.265× 450.000)=56.38N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< f,满足要求 !.2 ）. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.392kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50；h 立杆步距， h=1.50 ； 计算长细比 ,由k=1时 ,=kh/i=142 ；<= = 210, 满足要求 !k 计算长度附加系数，取 1.155 ；l 0 计算长度 (m),

19、 由公式 l 0 = k h确定， l 0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由k=1.155 时, =kh/i=163 的结果查表得到 0.265 ；A 立杆净截面面积， A=4.50cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.73cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M = 0.076kN.m ；W 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算得到 = 6392.000/(0.265× 450.000)+(76000.000/4730.000)=69.67N/mm 2考虑风荷载时，立杆

20、的稳定性计算< f, 满足要求 !8、连墙件的计算 :(1) 连墙件的轴向力设计值计算：Nl = N lw+ N o其中 N lw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，应按照下式计算：Nlw = 1.4× Wk × A w脚手架顶部 Uz = 1.000连墙件均匀布置 ,受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=Uz×Us×Wo=1.000×0.8000 × 0.300 = 0.240kN/m 2。Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.240kN/m 2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架

21、外侧的迎风面积，Aw = 2.00 ×1.50.× 3.00 ×1.50 = 13.500m 2；N o 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN) ；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 4.536kN ，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.54kN(2) 连墙件的稳定承载力计算：连墙件的计算长度 lo 取脚手架到墙的距离长细比 =lo/i=30.00/1.59=19长细比 =19 < =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范),满足要求 ! 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 查表得到 =0.949 ；Nl / A=7.54×10

22、3/(0.949×450)=17.65N/mm2连墙件稳定承载力 <=f=0.85× 205，连墙件稳定承载力计算满足要求!(3) 连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N l = 7.536kN 小于扣件的抗滑力 16.00kN，满足要求 !连墙件扣件连接示意图.预埋钢管式连墙件扣件连接示意图9、悬挑梁的受力计算（3米长工字钢） :1 ）、型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上层建筑结构斜拉结，钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端 C受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力

23、计算公式支座弯矩计算公式C 点最大挠度计算公式.其中 k = m/l,kl= m l /l,k2 = m 2/l。本工程算例中， m = 1300mm，l = 1700mm ，m1 = 300mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm 4，截面模量 ( 抵抗矩 ) W = 141.00cm 3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2 ×2.85+1.4 × 2.36=6.72kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 ×26.10 ×0.0001 ×7.85 ×10=0.25kN/mk=1.30/1.7

24、0=0.76kl =0.30/1.70=0.18k2=1.20/1.70=0.71代入公式，经过计算得到支座反力 RA=20.028kN支座反力 RB=-5.845kN最大弯矩 MA=10.292kN.m抗弯计算强度 f=10.292 ×106/(1.05 ×141000.0)=69.517N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2满足要求215.0N/mm,!受脚手架作用集中计算荷载N=2.85+2.36=5.21kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.10 ×0.0001 ×7.85 ×10=0.20kN/m 最大挠度 V max=4.106mm

25、按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2600.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/250, 满足要求 !2）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 16号工字钢 , 计算公式如下其中 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B得到： b=2.00.由于 b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B其值用 b 查表得到其值为 0.929经过计算得到强度=10.29 × 106/(0.929 ×141000.00)=78

26、.57N/mm2；水平钢梁的稳定性计算< f=215,满足要求 !3）、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.845kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5845.108/(3.1416 × 20×1.5)=62.0mm。2. 楼板局部受压承载力计算， 依据混凝土结构设计规范（ GB50010-2010）A.5.1

27、混凝土局部承压计算如下：楼板局部受压局部荷载计算公式:其中 F l 楼板局部压力设计值，即作用于楼板的轴向压力，N = 20.03kN ； 荷载分布的影响系数，取 0.75 ； 混凝土局部受压时强度提高系数取1.0 ；lfcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.85f2c=12.33N/mm；Al 混凝土局部受压面积；经过计算得到公式右边等于:0.75× 1.0 ×100×200×12.33/1000=184.9kN楼板混凝土局部承压计算N <= 184.9满足要求 !10、悬挑梁的受力计算（4.5 米长工字钢） :1 ）、型钢悬挑梁外端设置

28、钢丝绳与上层建筑结构斜拉结，钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。.悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端 C受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C 点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl= m/l,k2= m /l 。l2本工程算例中， m = 1700mm，l = 2800mm ，m1 = 300mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩 I = 1130.00cm 4，截面模量 ( 抵抗矩 ) W = 141.00cm 3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2 ×2.85+1.4 

29、5; 2.36=6.72kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 ×26.10 ×0.0001 ×7.85 ×10=0.25kN/mk=1.70/2.80=0.61kl =0.30/2.80=0.11k2=1.20/2.80=0.43代入公式，经过计算得到支座反力 RA=17.936kN支座反力 RB=-3.384kN.最大弯矩 MA=10.439kN.m抗弯计算强度 f=10.439 ×106/(1.05 ×141000.0)=70.513N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2满足要求 !215.0N/mm,受脚手架作用集中计算荷载

30、N=2.85+2.36=5.21kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10 ×0.0001 ×7.85 ×10=0.20kN/m最大挠度 V max=7.738mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3400.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3400.0/250, 满足要求 !2）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 16号工字钢 , 计算公式如下其中 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B得到： b=2.00由于 b大于 0.6 ，按照钢结构设

31、计规范(GB50017-2003)附录 B其值用 b 查表得到其值为 0.929经过计算得到强度=10.44 × 106/(0.929 ×141000.00)=79.70N/mm2；水平钢梁的稳定性计算< f=215,满足要求 !3）、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.384kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大

32、于3384.176/(3.1416 × 20×1.5)=35.9mm。.2. 楼板局部受压承载力计算， 依据混凝土结构设计规范（ GB50010-2010）A.5.1混凝土局部承压计算如下：楼板局部受压局部荷载计算公式:其中 F l 楼板局部压力设计值，即作用于楼板的轴向压力，N = 17.94kN ； 荷载分布的影响系数，取 0.75 ； 混凝土局部受压时强度提高系数取1.0 ；lfcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.85f2c=12.33N/mm；Al 混凝土局部受压面积；经过计算得到公式右边等于:0.75× 1.0 ×100×2

33、00×12.33/1000=184.9kN楼板混凝土局部承压计算N <= 184.9满足要求 !六、两端固定简支工字钢脚手架计算1）、脚手架设置计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为 17.3 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.50 米，立杆的步距 1.50 米。内排架距离墙长度为 0.30 米。横向杆计算外伸长度为 0.15 米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2根。采用的钢管类型为 48×3.2 。连墙件采用 2 步3跨，竖向间距 3.00 米，水平间距 4.50 米, 采用扣件连接。2

34、）、荷载参数脚手板自重标准值 0.35kN/m 2，栏杆、挡脚板自重为 0.17kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工 1层，施工均布荷载为3.0kN/m2 ，脚手板共铺设 1层。脚手架用途: 混凝土、砌筑结构脚手架。搭接水平钢梁采用16号工字钢，搭接水平支撑梁跨度 2.20米，建筑物内锚固段长度 0.40 米。.型钢搭接脚手架示意图3）、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置( 验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载) 。

35、1 、作用小横杆线荷载(1) 作用小横杆线荷载标准值qk =(3.00+0.35)×1.50/3=1.68kN/m(2) 作用小横杆线荷载设计值q=(1.4× 3.00+1.2 ×0.35) × 1.50/3=2.310kN/m.小横杆计算简图2 、抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b 2/8=2.310 × 1.50 2/8=0.650kN.m62=M /W=0.650×10 /4730.0=137.35N/mmmax小横杆的计算强度小于2满足要求 !205.0N/mm,3 、挠度计算最大挠度考虑

36、为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qkl b4/384EI=5.0×1.68 × 1500.0 4/(384 × 2.06 ×105×11.36 ×104 )=4.73mm小横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !4）、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 ( 需要考虑悬挑荷载 )1. 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力(1) 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值F k =0.5

37、q kl b(1+a1/l b) 2=0.5 ×1.68 ×1.50 ×(1+0.15/1.50)2=1.52kN(2) 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值F=0.5qlb(1+a1/lb2×2.310×1.50 ×(1+0.15/1.50)2=2.10kN)=0.5大横杆计算荷载简图2. 抗弯强度最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩M=0.267Fla =0.267×2.10 ×1.50=0.8411kN.m=M/W=0.8411×10 6/4730.0=177.81N/mm2大横杆的

38、计算强度小于2满足要求205.0N/mm,!3. 挠度计算.最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度V=1.883 × Fkl a3/100EI=1.883 × 1.52 × 103× 1500.00 3/(100 × 2.060 × 105 × 11.36 ×104 )=4.1mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !5）、扣件抗滑力的计算 :按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.0

39、0kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 8.00kN 。R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值 :R=3.267F=3.267× 2.10=6.9kN单扣件抗滑承载力的设计计算R <= 8.00 满足要求 !6）、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m)g k: 查规范本例为 0.1315NG1=H&

40、#215;gk=17.28 ×0.1315=2.272kN(2) 脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值 (kN/m2): 本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350× 1× 1.500 ×(1.500+0.150)/2=0.433kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m): 本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3 = 0.170× 1.500 ×1/2=0.128kN(4) 吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全

41、网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010.NG4 = 0.010× 1.500 ×17.280=0.259kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重： NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.820kN 。钢管结构自重与构配件自重：NG = N G1+ NG2k = 3.092kN 。(5) 施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值 (kN/m2):NQ = (3.000×1×1.500 ×(1.500+0.150)/2=3.71kN(6) 风荷载标准值产生的轴向力风荷载标准值 :其中 W20 基本风压 (kN/m ) ，按照建筑结构荷

42、载规范的规定采用：W = 0.3000Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用：脚手架底部U z = 0.740,Us 风荷载体型系数： Us = 0.8000经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk = 0.740 × 0.8000 × 0.300 =0.178kN/m2。考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值N=1.2×N + 0.9×1.4N = 8.385kNGQ不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.904kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWMW= 0.9k

43、a 2×1.4W l h /10其中 W k风荷载基本风压标准值 (kN/m2 ) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。经计算得 ,底部立杆段弯矩Mw=0.9× 1.4 × 0.178 × 1.50 × 1.50 2/10 =0.076kN.m7）、立杆的稳定性计算 :卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。.1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.904kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.60；h 立杆步距， h=1.50

44、 ； 计算长细比 ,由k=1时 ,=kh/i=151 ；<= = 210, 满足要求 !k 计算长度附加系数，取 1.155 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = k h确定， l 0=2.77m； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由k=1.155 时, =kh/i=174 的结果查表得到 0.235 ；A 立杆净截面面积， A=4.50cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.73cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算得到= 8904.000/(0.235× 450.000)

45、=84.20N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< f,满足要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.385kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.60；h 立杆步距， h=1.50 ； 计算长细比 ,由k=1时 ,=kh/i=151 ；<= = 210, 满足要求 !k 计算长度附加系数，取1.155 ；.l0 计算长度 (m), 由公式 l0= k h确定， l =2.77m；0 轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155 时,=kh/i=174 的结果查表得到 0.

46、235 ；A 立杆净截面面积， A=4.50cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.73cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M = 0.076kN.m ；W 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算得到 = 8385.000/(0.235× 450.000)+(76000.000/4730.000)=95.36N/mm 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< f, 满足要求 !8）、连墙件的计算 :(1) 连墙件的轴向力设计值计算：Nl = N lw+ N o其中 N lw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，应按照下式计算：Nlw = 1.4× Wk × A w脚手架顶部 Uz = 1.000连墙件均