安徽理工大学制药工程化工设备立式反应釜课程设计内容朱文权

1、反应釜设计的有关内容由设计条件单可知，设计的反应釜体积为1.2、操作体积为0.96；搅拌装置配制的电机功率为1.5、搅拌轴的转速为100、搅拌桨的形式为桨式；加热的方式为用夹套内的导热油进行电加热；装置上设有7个工艺接管、2个视镜、4个耳式支座、8个电加热器套管、1个人孔、2个测控接管。反应釜设计的内容主要有：（1）釜体的强度、刚度、稳定性计算和结构设计；（2）夹套的的强度、刚度计算和结构设计；（3）设计釜体的法兰联接结构、选择接管、管法兰；（4）人孔的选型及补强计算；（5）支座选型及验算；（6）视镜的选型；（7）焊缝的结构与尺寸设计；（8）电机、减速器的选型；（9）搅拌轴及框式搅拌桨的尺寸设

2、计；（10）选择联轴器；（11）设计机架结构及尺寸；（12）设计底盖结构及尺寸；（13）选择轴封形式；（14）绘总装配图及搅拌轴零件图等。第一章 反应釜釜体的设计1.1釜体、的确定釜体的确定已知L/ =1.2，由V=(/4)，L=1.2，得，圆整取由文献【1】表16-1查得釜体的釜体PN的确定由于操作压力0.3故：0.61.2釜体筒体壁厚的设计设计参数的确定设计压力：（1.051.1），取1.1=1.1×0.3MPa；液体静压：由筒体高度=1.21.2=1.44m,取液体物料的平均密度为860kg/,若按釜内全部充满料液计算液相静压强，则有=12145Pa因=5，故可以忽略；计算压力

3、： = = 1.1；设计温度：65 ；焊缝系数：0.85（局部无损探伤）；许用应力：根据材料0Cr18Ni10Ti、设计温度65，由文献【1】表14-4知137；钢板负偏差：0.25（查文献【1】表14-6，GB6654-96）；腐蚀裕量：1.0（尚耐腐蚀材料，单面腐蚀；查文献【1】表14-7）。筒体壁厚的设计由公式 得：+0.25+1.0=2.95mm圆整 刚度校核：不锈钢的考虑筒体的加工壁厚不小于5mm，故筒体的壁厚取1.3釜体封头的设计封头的选型由文献【1】表16-4选釜体的封头选标准椭球型，代号EHA、标准JB/T47462002。设计参数的确定1.1=1.1；=1.1；由于封头，故可

4、用整板冲压成型，1.0；0.25（GB6654-96）；1.0。封头的壁厚设计由公式得 =2.70圆整得根据规定，取封头壁厚与筒体壁厚一致封头的直边尺寸、体积及重量的确定根据，由文献【1】表16- 5知：直边高度：25容 积：0.1980总深度 H =300内表面积A：1.3980质 量 ：53.7kg1.4筒体长度的设计筒体长度H的设计，=1.055圆整得:=1055釜体长径比的复核=；满足要求1.5外压筒体壁厚的设计设计外压的确定由设计条件单可知，夹套内介质的压力为常压，取设计外压=0.1。试差法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚5，则:=5-1.25=3.75，=1110，由得：=1.17

5、15;1110=22343.7筒体的计算长度=1055+×300=1155=22343.7>'；故该筒体为短圆筒。圆筒的临界压力为：由=/，=3得=0.309/3=0.103因=0.1 < =0.103；所以假设5满足稳定性要求。故筒体的壁厚5。图算法设计筒体的壁厚设筒体的壁厚5，则：=5-1.25 = 3.75，=1110，。筒体的计算长度=1055+300/3=1155在文献【1】图15- 4中的坐标上找到0.780的值，由该点作水平线与对应的线相交，沿此点再作竖直线与横坐标相交，交点的对应值为：0.00026。由文献【1】图15-7中选取，在水平坐标中找到=

6、2.6×10-4点，由该点作竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再作水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为：33MPa、=1.87×105根据=得：=0.111（）因为0.1<0.111，所以假设5合理，取封头的壁厚5。由文献【1】表16-3知：DN=1100mm，=5的筒体单位高筒节质量约为136kg/m，则筒体质量为136×1.055=143.48kg1.6外压封头壁厚的设计设计外压的确定封头的设计外压与筒体相同，即设计外压=0.1。封头壁厚的计算设封头的壁厚=5，则：= 5-1.25=3.75（），对于标准椭球形封头=0.9，0.9×110

7、0=990，=990/3.75查文献【1】式（15-6）可得，计算系数：= 4.735×10-4由文献【1】图15- 7的水平坐标上找到=4.735×10-4点，由该点作竖直线与对应的材料温度线相交，沿此点再作水平线与右方的纵坐标相交，得到系数的值为值为：55、=1.87×105根据=得：=0.208因为0.1<0.208，所以假设5偏大，考虑到与筒体的焊接，取封头的壁厚与筒体一致，故取5。封头的结构与尺寸由在文献【1】表16-5 釜体封头的结构如图1-1，封头质量：63.5（）图1-1 釜体封头的结构与尺寸第二章 反应釜夹套的设计2.1夹套的、的确定夹套的

8、确定由夹套的筒体内径与釜体筒体内径之间的关系可知按国家标准取：=+3001100+300=1400故DN=1400夹套的确定由设备设计条件单知，夹套内介质的工作压力为常压，故取0.252.2夹套筒体的设计设计参数的确定设计压力：Pw=0.1MP，P=1.1Pw =1.1×0.3MP，Pc=P+PiC1=0.25 C2=1.0 =1.0（整板冲压成型）2.2.2夹套筒体壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据刚度条件设计筒体的最小壁厚。因14003800，取min2/1000且不小于3另加，故min+1=3.8（）圆整=4对于碳钢制造的筒体壁厚取6。2.2.3夹套筒体长度的初步设计根据

9、DN=1100，由文献【1】表16-3可知，单位高的容积=0.950，则筒体高度的估算值为=0.8021m圆整后由文献【1】表16-3得，=1400mm，=6mm的筒体1米高筒节钢板质量为208则夹套筒体质量估算为2080.802=166.816kg2.3夹套封头的设计封头的选型查文献【1】表16-4可知，夹套的下封头选标准椭球型，内径与筒体相同（1400）。代号EHA，标准JB/T47462002。夹套的上封头选无折边锥形封头，且半锥角、大端直径，小端直径设计参数的确定 =0.1MP =1.0 =1400 min=2Di/100032.3.3椭球形封头壁厚的设计因为为常压0.3，所以需要根据

10、刚度条件设计封头的最小壁厚。因14003800，取min2/1000且不小于3另加，故min2×1400/1000+1=3.8（），圆整=4。对于碳钢制造的封头壁厚取6。2.3.4椭球形封头直边尺寸、体积及重量的确定根据，由文献【1】表16- 5知：直边高度： 25容 积 ： 0.3977深度 ： 350内表面积 A： 2.2346质 量 ：102.9kg2.3.5椭球形封头结构的设计封头的下部结构如图2-1。由设备设计条件单知：下料口的100，查文献【1】表18-4可知，封头下部结构的主要结构尺寸210。2.3.6带折边锥形封头壁厚的设计考虑到封头的大端与夹套筒体对焊，小端与釜体筒

11、体角焊，因此取封头的壁厚与夹套筒体的壁厚一致，即6。结构及尺寸如图2-2所示。图 2-1 下封头的结构图 2-2 上封头的结构2.4传热面积的校核=1100mm釜体下封头的内表面积A=1.3980=1100mm筒体（1高）的内表面积=3.462夹套包围筒体的表面积=×=3.46×0.802=2.7750（2）A+=1.398 + 2.775=4.1730由于釜内进行的反应是放热反应，产生的热量不仅能够维持反应的不断进行，且会引起釜内温度升高。为防止釜内温度过高，在釜体的上方设置了冷凝器进行换热，因此不需要进行传热面积的校核。如果釜内进行的反应是吸热反应，则需进行传热面积的校

12、核，即：将A+=4.17302与工艺需要的传热面积进行比较。若A+，则不需要在釜内另设置蛇管；反之则需要蛇管。第三章 反应釜釜体及夹套的压力试验3.1釜体的水压试验水压试验压力的确定由反应釜设计条件单可知，反应釜材料为在文献【1】表14-4中对应65内查得对应内许用应力水压试验的压力：且不小于(+0.1)，当>1.8时取1.8，+0.1=0.43， 取=0.43液压试验的强度校核由得：因63.3<0.9=0.9，故液压强度足够压力表的量程、水温及水中浓度的要求压力表的最大量程：P表=2=2×0.43=0.86或0.6451.72水温15 ，水中浓度25。水压试验的操作过程

13、操作过程：在保持釜体表面干燥的条件下，首先用水将釜体内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.43，保压不低于30，然后将压力缓慢降至0.33，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将釜体内的水排净，用压缩空气吹干釜体。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。水压试验合格后再做气压试验。3.2釜体的气压试验气压试验压力的确定气压试验的压力：=1.15×0.33×1.0=0.3795（）气压试验的强度校核由得：因55.470.8=0.8×200×0.85=136（）故气压强度足够气压试验的操作过程做气压试验时，将

14、压缩空气的压力缓慢将升至0.03795，保持5min并进行初检。合格后继续升压至0.1898，其后按每级的0.03795级差，逐级升至试验压力0.3795，保持10，然后再降至0.33，保压足够长时间同时进行检查，如有泄露，修补后再按上述规定重新进行试验。釜体试压合格后，再焊上夹套进行压力试验。3.3夹套的液压试验液压试验压力的确定由反应釜设计条件单可知，反应釜材料为，在文献【1】表14-4中对应，65内查得对应内许用应力液压试验的压力：且不小于(+0.1)，当>1.8时取1.8。=1.25×0.11×1.0=0.138，+0.1= 0.21取=0.21液压试验的强度

15、校核由得：因31.05 0.9 =0.9×235×0.85=179.7（）故液压强度足够压力表的量程、水温的要求压力表的量程：P表= 2=2×0.21=0.42或0.3150.84MPa，水温5。液压试验的操作过程 在保持夹套表面干燥的条件下，首先用水将夹套内的空气排空，再将水的压力缓慢升至0.21，保压不低于30min，然后将压力缓慢降至0.105，保压足够长时间，检查所有焊缝和连接部位有无泄露和明显的残留变形。若质量合格，缓慢降压将夹套内的水排净，用压缩空气吹干。若质量不合格，修补后重新试压直至合格为止。第四章 反应釜附件的选型及尺寸设计4.1釜体法兰联接结构

16、的设计设计内容包括：法兰的设计、密封面形式的选型、垫片设计、螺栓和螺母的设计。法兰的设计(1)根据1100mm、0.6，由文献【1】表16-9确定法兰的类型为甲型平焊法兰。标记：法兰FF1200-0.6 JB/T4701-2002查文献【1】表16-12可知，材料：16MnR查文献【1】表16-13可知，螺栓规格：M20；螺栓数量：48（2）查文献【1】图16-7可确定法兰的结构，表16-3可确定法兰的主要尺寸，法兰的结构和主要尺寸如图41 如表41图41 甲型平焊法兰表 41 法兰结构尺寸公称直径DN/法兰/螺栓规格数量1100123011901155114111385523M2048密封面

17、形式的选型根据0.61.6、介质温度65和介质的性质，由文献【1】表1614可知密封面型式为光滑面。垫片的设计由文献【1】表331页16-14得垫片选用耐油橡胶石棉垫片，材料为耐油橡胶石棉板（GB/T539），文献【2】表8-5可确定其结构及尺寸，见图42和表4-2 图4-2 垫片的结构表4-2 垫片的尺寸114011003螺栓、螺母和垫圈的尺寸规格及材料本设计选用六角头螺栓（C级、GB/T5780-2000）、型六角螺母（C级、GB/T41-2000）平垫圈（100HV、GB/T95-2002）螺栓长度的计算：螺栓的长度由法兰的厚度（）、垫片的厚度（）、螺母的厚度（）、垫圈厚度（）、螺栓伸出

18、长度确定。其中=58、=3、=30、=3、螺栓伸出长度取=0.4×27.7螺栓的长度为：=166.08取170螺栓标记： GB/T5780-2000 螺母标记： GB/T41-2000 垫圈标记： GB/T95-2002 24-100HV 法兰、垫片、螺栓、螺母、垫圈的材料根据甲型平焊法兰、工作温度=130的条件，由文献【3】附录8法兰、垫片、螺栓、螺母材料匹配表进行选材，结果如表43所示。表43 法兰、垫片、螺栓、螺母的材料法兰垫 片螺 栓螺 母垫 圈16MnR耐油橡胶石棉3520100HV4.2工艺接管的设计在文献【2】表8-2对应无缝钢管的公称直径DN可查其外径D0、壁厚Sn.

19、。（1）导热油进口接管采用47×3.5无缝钢管，罐内的接管与夹套内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL40-0.1 RF 20。（2）N2（g）进口采用32×3.5无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL25-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（3）工艺物料进口采用47×3.5无缝钢管，管的一端切成，伸入罐内一定长度。配用的突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL40-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（4）放料口采用108×4.0无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式

20、平焊管法兰：HG20592 法兰 PL100-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。与其配套的是手动下展式铸不锈钢放料阀，标记：放料阀6-100 HG5-11-81-3.（5）导热油出口采用47×3.5无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL40-0.1 RF 20。（6）安全阀接口采用32×3.5无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL25-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（7）冷凝器接口采用108×4.0无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG2059

21、2 法兰 PL100-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。（8）加热器套管采用无缝钢管，罐内的接管与下封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL50-0.1 RF 20。（9）固体物料进口采用212×6无缝钢管，罐内的接管与下封头内表面磨平磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL200-0.1 RF 20。（10）视镜采用88×4无缝钢管，接管与封头内表面磨平。配用突面板式平焊管法兰：HG20592 法兰 PL80-0.6 RF 0Cr18Ni10Ti。4.3管法兰尺寸的设计工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的结构如图。由文献【4

22、】表3-2-3并根据、和接管的，由板式平焊管法兰标准（HG20592）确定法兰的尺寸。管法兰的结构和尺寸见图4-3和表4-4。图43 板式平焊管法兰表4-4板式平焊管法兰的尺寸（HG20592）接管名称公称直径接管外径连 接 尺 寸法兰厚度密封面法兰内径厚度安全阀接口、N2接口253210075114101458233工艺物料进口4045130100144121688246导热油进口4045130100144121688246固体物料进口20021932028018816222542222冷凝器接口、放料口10010821017018816181442110导热油出口4045130100144

23、121688246加热器套管505714011014412161242594.4垫片尺寸及材质工艺接管配用的突面板式平焊管法兰的垫片的结构如图4-4所示，查文献【2】表7-8可确定其尺寸，尺寸、材质表4-5所示。垫片的结构图4-4 管道法兰用软垫片密封面形式及垫片尺寸表4-5 密封面形式及垫片尺寸接管名称密封面型式垫片尺寸()垫片材质外径内径厚度安全阀接口、N2接口RF63322耐油石棉橡胶板工艺物料进口RF86452耐油石棉橡胶板导热油进口RF86452耐油石棉橡胶板固体物料进口RF2732192耐油石棉橡胶板冷凝器接口、放料口RF1521082耐油石棉橡胶板导热油出口RF86452耐油石棉

24、橡胶板加热器套管RF96572耐油石棉橡胶板4.5人孔的设计由于釜体的内径=，因此需要在釜体的封头上设置人孔，以便于安装、维修、检查釜体的内部结构，本设计选用不锈钢A型回转盖带颈平焊法兰人孔，其结构尺寸如图4-5所示。由文献【4】表3-4-1查得其尺寸见表4-6、材料见表4-7。图4-5 A型回转盖带颈平焊法兰人孔结构1-人孔接管；2-螺母；3-螺栓；4-法兰；5-垫片；6-手柄；7-法兰盖；8-销轴；9-开口销；10-垫圈；11、12、13、14-轴耳表4-6回转盖平焊法兰进料口的尺寸公称压力（MPa）密封面形式公称直径DNdw×SDD1AB螺栓规格数量0.6突面450480

25、15;6590550325150M20×7516LH1H2bb1b2d重量(kg)20022010228/3022262088.9表4-7 物料进口0.6450的明细表件号名称数量材料1接管10Cr18Ni10Ti2螺母8253螺栓8354法兰11Cr18Ni9Ti5垫片1耐油石棉橡胶板6法兰盖11Cr18Ni9Ti7手柄2Q235-A4.6视镜的选型视镜的选型由于釜内介质压力较低（0.3）且考虑mm，本设计选用两个=80mm的不带颈视镜。该类视镜具有结构简单，不易结料，窥视范围大等优点，视镜的结构其结构见图4-6。图4-6 视镜的结构型式视镜的规定标记、标准图号、视镜的尺寸及材料查

26、文献【4】可确定视镜的规定标记、标准图号,文献【4】表3-5-2确定其尺寸，表3-5-4确定其材料见图4-6，尺寸见表4-7，材料见表4-8，视镜在封头上对称布置。标 记：视镜0.6，80标准图号：HGJ501-86-14。质 量：6.8kg表4-7 视镜的尺寸视镜玻璃双头螺柱数量直径×长度801601303624868M12×40表4-8 视镜的材料件号名称数量材料件号名称数量材料1视镜玻璃1钢化硼硅玻璃(HGJ501-86-0)4压紧环1Q235-A2衬 垫2石棉橡胶板5双头螺柱8353接 缘11Cr18Ni9Ti6螺母825第五章搅拌装置的选型与尺寸设计5.1搅拌轴直

27、径的初步计算搅拌轴直径的设计电机的功率1.5，搅拌轴的转速100，根据文献【1】表11-1选择搅拌轴材料为1Cr18Ni9Ti，25，剪切弹性模量8×104，许用单位扭转角1.0°/m。由得：=利用截面法得：=由得：=拌轴为实心轴，由：=解得30.60mm，取32mm搅拌轴刚度的校核由文献【2】式（8-13）：得：=0.98因为最大单位扭转角max0.981.0，所以圆轴的刚度足够。考虑到搅拌轴与联轴器配合，32可能需要进一步调整。5.2搅拌抽临界转速校核计算由于反应釜的搅拌轴转速200，故无需做临界转速校核计算。5.3联轴器的型式及尺寸的设计由于选用摆线针齿行星减速机，所

28、以联轴器的型式选用立式夹壳联轴节（D型）。标记为：40 HG 2157095，结构如图5-1。由文献【5】表5-3-16可确定联轴节的尺寸，如表5-1，由文献【4】表3-5-37可查得零件及材料，如表5-2所示。由于联轴节轴孔直径=40，因此搅拌轴的直径调整至40。图5-1 立式夹壳联轴节1-夹壳；2-悬吊环；3-垫圈；4-螺母；5-螺栓表5-1 夹壳联轴节的尺寸轴孔直径40螺栓数量规格118483576162207156M12质量/kg804558516120.60.47.60表5-2 夹壳联轴节的零件及材料件号名 称材 料件 号名 称材 料1左、右夹壳ZG-1Cr18Ni9Ti4螺 母0C

29、r18Ni9Ti2吊 环0Cr18Ni9Ti5螺 栓A2-70 3垫 圈A-1405.4搅拌桨尺寸的设计框式搅拌桨的结构如图5-2所示。由文献【5】表3-1-17和表3-1-15确定不锈钢框式搅拌桨的尺寸见表5-3、零件明细表见表5-4。图5-2框式搅拌桨的结构1-桨叶;2-横梁;3-筋板;4-连接螺栓;5-螺母;6-穿轴螺栓;7-螺母表5-3 框式搅拌桨的尺寸（HG/T212391）螺栓螺孔螺栓螺孔数量数量95050M16216.5M12813463重量730237350170512035-150.088表5-4 零件明细表件号名称数量材料件号名称数量材料1桨叶211895螺母811892横

30、梁211896穿轴螺栓211893筋板411897螺母411894连接螺栓811895.5搅拌轴的结构及尺寸的设计搅拌轴长度的设计搅拌轴的长度近似由釜外长度、釜内未浸入液体的长度、浸入液体的长度 三部分构成。即：=+其中=（机架高；减速机输出轴长度）=500-79=421（）=+（釜体筒体的长度；封头深度；液体的装填高度）液体装填高度的确定：釜体筒体的装填高度式中操作容积，；釜体封头容积，；筒体的内径，。故=0。762m取液体的总装填高度=762+300=1062（）=1055+2300-1062=593mm浸入液体搅拌轴的长度的确定：搅拌桨的搅拌效果和搅拌效率与其在釜体的位置和液柱高度有关。

31、搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：（见文献4215）当时为最佳装填高度；当时，需要设置两层搅拌桨。由于=1062=1100，本设计选用一个搅拌桨。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：S=2/3=2×1062/3=708故浸入液体的长度：=708搅拌轴搅拌轴的长度为：=421+593+708=1722；取=1720搅拌轴的结构由于搅拌轴的长度较大，考虑加工的方便，将搅拌轴设计成两部分。与减速机相联的搅拌轴轴长为上半部：=+式中，为搅拌轴深入釜内的长度，mm；当时取=250=500-79+250=671取 =670搅拌轴下部分的轴长为：=1720-670=1050第六章 传动装置的选型和尺寸计算6

32、.1电动机的选型由于反应釜里的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，故选用隔爆型三相异步电机（防爆标志）。根据电机的功率1.5、转速1500，由文献【6】表10-5-3选用的电机型号为：Y2-100L1-4，由文献【6】表10-4-5查得质量为34kg。6.2减速器的选型减速器的选型根据电机的功率1.5、搅拌轴的转速100、传动比为1430/8516.8，选用直联摆线针轮减速机（JB/T2982-1994），标记ZLD2.24A17。由文献【6】 表9-1-36确定其安装尺寸，直联摆线针轮减速机的外形见图6-1、安装尺寸如表6-1。减速机的外形安装尺寸表61 减速机的外形安装尺寸D4DP2602302

33、00452306-124EBM1516148.514400796.3机架的设计由于反应釜传来的轴向力不大，减速机输出轴使用了带短节的夹壳联轴节，且反应釜使用不带内置轴承的机械密封，故选用WJ型单支点机架（HG2156695）。由搅拌轴的直径40mm可知，机架的公称直径200，由文献【2】附表3可查得其结构尺寸如图62所示。图6-1 直连摆线针轮减速机 图62 WJ型无支点机架6.4底座的设计对于不锈钢设备，本设计如下底座的结构，其上部与机架的输出端接口和轴封装置采用可拆相联，下部伸入釜内，结构与尺寸如图6-3所示。图6-3 底座的结构6.5反应釜的轴封装置设计反应釜的轴封装置选型反应釜中应用的

34、轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。考虑到釜内的物料具有易燃性和一定的腐蚀性，因此选用机械密封。轴封装置的结构及尺寸根据0.3、65、n=100r/min 、d=40mm。由文献【6】表7-3-78选用205型（双端面小弹簧UU型）釜用机械密封，其结构和尺寸如图6-4所示。图6-4 釜用205型机械密封结构第八章 支座的选型及设计8.1支座的选型及尺寸的初步设计悬挂式支座的选型由于设备外部设置有100的保温层，文献【1】表16-23所以选耳式B型支座，支座数量为4个悬挂式支座的尺寸的初步设计反应釜总质量的估算：+式中：釜体的质量，kg；（筒体124.415+封头63.5×22

35、52kg）夹套的质量，kg；（筒体139.375+封头117.7258kg）搅拌装置的质量，kg；（联轴器7.6+搅拌桨15+电动机34+机架48+搅拌轴20+减速器130+底盘32.56+凸缘法兰20310kg）附件的质量，kg；（人孔88.9+视镜6.8×2+无缝钢管80+管法兰54+螺栓螺母垫片20+其他243500kg）保温层的质量，kg；（100kg）将各已知值代入上式得反应釜的总质量约为1420kg。物料总质量的估算：式中：釜体介质的质量，kg；夹套内导热油的质量，kg考虑到后期的水压试验，对物料总质量的计算以水装满釜体和夹套计算，估算结果为2393kg。装置的总质量：每

36、个支座承受的重量约为：3.813×9.81/218.7根据,由文献【1】表16-23初选B型耳式支座，支座号为4。标记：JB/T4725-92 耳座B4材料：Q235-A·F系列参数尺寸见表8-1。表8-1 B型耳式支座的尺寸底板筋板垫板地脚螺栓支座重量规格250200140147029016010315250840302415.78.2支座载荷的校核计算耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：式中D=19629.81，=3813，=4，=0，代入上式得因为Q=60KN，所以选用的耳式支座满足要求。第7章 焊缝结构的设计第八章 人孔的开孔及补强计算8.1封头开人孔后被削弱的金属面积的计算由于人孔的开孔直径较大，因此需要进行补强计算，本设计采用等面积补强的设计方法。釜体上封头开人孔后被削弱的金属面积为：式中：=480-12+2×（1+6×12.5%）=472=1.45=1=472×1.45+0=6848.2有效补强区内起补强作用的金属面积的计算8.2.1封头起补强作用金属面积的计算式中：取两者中较大值，故944=5-1.25=3.75