地库顶板后浇带加固施工方案设计

1、编号：SJL.BGY碧桂园世纪城二期二标段项目地库顶板后浇带加固施工方案编制人：审核人：中建四局第六建筑工程有限公司批准人：CHINA C0NSTRLJC110N 4TH ENGINEERING BUREAU 6TH CDRP.LIMITED目录第一章工程概况 31. 建设概况 32. 工程概况 3第二章编制依据 3第三章施工方法 4第四章计算书 51. 参数信息 52. 模板面板计算 63. 模板支撑方木的计算 74. 木方支撑钢管计算 95. 扣件抗滑移的计算 106. 模板支架立杆荷载设计值（轴力） 107. 立杆的稳定性计算 11第一章工程概况1. 建设概况项目名称碧桂园世纪城二期二标

2、段项目建设单位句容金碧房地产开发有限公司监理单位江苏高智项目管理有限公司设计单位广东博意建筑设计院有限公司勘察单位江苏南京地质工程勘察院施工单位中建四局第六建筑工程有限公司2. 工程概况项目名称碧桂园世纪城二期二标段项目楼号8#10#11#12#13#14#15#16#17#建筑面积（m2）4853207252007717477485314748126871881914265建筑层数173030301724263230总高度（m51.389.7589.758751.369.675.492.889.5地下室层数011101111使用功能住宅第二章编制依据1、建筑地基基础设计规范 GB50007-

3、20122、 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2012。3、建筑结构荷载规范（GB50009-2011。4、混凝土结构设计规范（GB50010-2012。5、建筑施工手册第五版。6、碧桂园世纪城二期二标段项目施工图。第三章施工方法碧桂园？世纪城二期二标段项目在14#17#楼地库底板和顶板范围内，有一条宽 800mn后浇带，详见下图1。根据现场施工部署该堆场作为本工程后期主体及装修阶段 的施工通道。为确保该区域地下车库顶板作为施工通道使用期间的结构安全，特编制地 库顶板加固专项施工方案指导施工。为保证结构安全，考虑不确定因素，计算时取活荷载取值为2.0kN/m2。在后浇带两侧2

4、m范围内分别搭设满堂架（各搭设两跨）。支撑体系钢管体系采用钢管48X 3.5mm离地200mn在立杆上加设纵横扫地杆，立 杆间距纵横向均为800mm步距1500mm在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑， 架体内部隔跨设置竖向剪刀撑，并在每步设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的倾角 45°60°，梁下均需设置立杆。木方采用 50X100,具体搭设方法详见图2、3。待地下室 地板上后浇带混凝土达到设计强度时，开始支设脚手架，保证上部荷载均匀传递到底板 上。图i后浇带平面布置图第四章计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构

5、设计规范(GB50010-2012、建筑结构荷载规范(GB50009-2011)、钢 结构设计规范(GB 50017-2013)等规范编制。1. 参数信息1.1. 模板支架参数横向间距或排距：0.8m ;纵距:0.8m ;步距:1.50m ;立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10m ;模板支架搭设高度:4.9m ;采用的钢管(mm):48X 3.5 ;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;1.2. 荷载参数模板与木板自重:0.35 kN/m 2;混凝土与钢筋自重:25.0 kN/m 3;施工均布荷载标准值:2.0 kN/m 2

6、;1.3. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm板底支撑采用方木：木方抗剪强度设计值:1.400 N/mm ;木方的间隔距离(mm):250mrp木方弹性模量E:9000.000N/mm;木方抗弯强度设计值:13.000N/mm2;木方的截面宽度(mm):50mm木方的截面高度(mm):100mm1.4. 楼板参数楼板的计算厚度：160mm釦泳处_ A;J50*1-3Cf 1 » 11 n n ri H 亠一hl 一一 Ll£丄T. L hl!l1 u1 . 1I is noo o图2后浇带加固平面图嘶水稠 獺克利幼5的血图3后浇带加固立面图2. 模板面板计算模板面板为

7、受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：bh280D.52W6 6=30cm3 ；I=b=811：=22.5cm412 12模板面板的按照三跨连续梁计算图4面板计算简图2.1. 荷载计算1、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q=25 0.16 0.8 0.35 0.8 =3.48kN.m2、活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q? = 2 0.8 =1.6kN;m22强度计算计算公式如下：M =0.1ql2其中：q=1.2 3.48 1.4 1.6 =6.416kN. m最大弯矩 M =0.1 6.41 6 1 03

8、 0.2502 =40.100N m面板最大应力计算值：=M =40.100 W =1.337 Nmm2< lj 1 -13.0 N mm2 ,满W30 103足要求。2.3.挠度计算挠度计算公式为4077也三L100EI250其中，q = q1 =3.48kN； m面板最大挠度计算值：=0.043mm<!. .1- 250=1mm，满足要求250440.677 ql 0.677 3.48 250=4100EI 100 9500 22.5 103. 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:bh25 10263=83.33cm ;，磴二丄=416

9、.67卅12 12M H n M 'I 11 JH M ! 1! !809830V-'800J*F*图5方木楞计算简图3.1. 荷载的计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重：qi =25 0.25 0.16 0.35 0.25 =1.0875 kN m ；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2 0.25 = 0.50 kN. m3.2. 强度验算计算公式如下：M =0.125ql2均布荷载：q =1.2 1.0875 1.4 0.5 = 2.005kN m最大弯矩：M =0.125q|2 =0.125 2.005 0.82 =0.1604kN

10、m6方木最大应力计算值：-0.1604 101.925 N mm2 <fl-13.0，满足要求。W 83333.333.3. 抗剪验算截面抗剪强度必须满足：3V | < 一,2bho其中最大剪力：V =0.5 2.005 0.8=0.802kN方木受剪应力计算值：.二一0.802° =0.24 N/mm2 < L I -1.4 N mm2 ,满足要求2汉50汉1003.4. 挠度验算4计算公式如下：. = 0.677ql 丄 100EI250均布荷载：q =1.0875kN；m最大挠度计算值：440.677ql0.677 1.0875 800800 , =0.079

11、mm<=3.2mm ,满足要求。100EI100 9000 4166666.6672504. 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.005<N ；图6支撑钢管计算简图（单位：N）图7支撑钢管支座反力图（单位：N支撑钢管计算弯矩图（N mm）图8支撑钢管剪力图（N）最大弯矩： Mmax =392088.89N mm最大变形：max = 0mm最大支座力Qmax =4544.67 N最大应力：.二 M = 392088.89 = 71.19 N . mm2 v IJ I - 205 N mm2 ,满足要求。W 5508/支撑

12、钢管的最大挠度为imax=0v max 800 =5.3mm,10mm，满足要求。V150丿5. 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R二Qmax二4.54kNv12.80kN ,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！6. 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。6.1. 静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN):Ng1 =3.844.9 0

13、.8 5= 0.017kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录(2)模板的自重(kN):NG2°35 也導 0.112kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):Ng3 二25 °16 °8 °J1.28kN经计算得到，静荷载标准值Ng 二 NgNg2 Ng3 =1.409kN6.2. 活荷载为施工荷载标准值活何载标准值：20.8 0.8 = 0£4kNQ 26.3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N =1.2Ng 1.4Nq =1.2 1.409 1.4 0.64 =2.59kN7. 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式NTA其中，N -立

14、杆的轴心压力设计值：N=2.59kN ；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I。； i查表得到；i- 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59cm ；A -立杆净截面面积（cm2） : A=4.89cm2 ；W -立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5080mm3 ； 钢管立杆最大应力计算值（N： mm2）；If 1-钢管立杆抗压强度设计值：f-205Nmm2 ；l。- 计算长度（m）；按下式计算：I。=h 2a =1.5 2 0.1 =1.7ma-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a = 0.1m ；I。., i =1700. 15.9 =107由长细比l°i的结果查表得到

15、轴心受压立杆的稳定系数：;：二0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值：3二=2.59 109.86N：mm2 _f 】=205N： mm2，满足要求A 0.537 489如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算：I。=匕 k2 h 2a 计1.167 11.5 2 0.1=1.984m ;ki -计算长度附加系数按照表1取值1.167 ;k2 -计算长度附加系数，h - 2a = 1.7m按照表2取值1 ；l°.i =1984 15.9 =125 ;由长细比I。）的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数即-0.423 ;N2.59 汉103G"=WA 0.423x489钢管

16、立杆的最大应力计算值：= 12.52 N： mm2 乞 lj I - 205N mm2，满足要求。表1複板支架计算长度附加系数kl齿距h Gn)90.9<hL.ZI.SChl/51klI.Z431 1S5L1&71 1&3轰2根祓支架计算棋彥附加秦数庞4&m"1a101214161620253035401 35 1 0I Oiqi.oze1.0391.0421.0541.0&11 061I 1131 13T1551.LT31.44 1.01 0121 0221.031LOG?1 04TroseL 0641 0721.09E1 1111. 129IK1.53 1. 0L 0071 0151.0241.0(311 031.0471.0551.0621.0791.C9T1. 1141.1321.6£ 1.0L.007i. ai41.0211.0C91 036L. 0511.0551 0741.C901. 10&1.1231.30 1. 01 (JOT1,0141.0E01 (JE51.0331.04CL. 04Brose1.0&T1.C01i. og&1.111i 9E 1 0t.OOT1,0121 0131.0E41.0301.0351 04Z1.04S1.0521.C7&