T梁张拉施工方案1

1、省道 302 线北川曲山至茂县段灾后重建工程（任家坪至禹里段）第七合同段预制 T 梁张拉施工方案邵阳公路桥梁建设有限责任公司省道 302 线北川曲山至茂县界段 （曲山任家坪至禹里段 ）灾后重建工程施工第七合同段小马桩H号桥T梁张拉施工方案一、目的明确 T 梁张拉施工工艺， 预应力张拉控制要点和质量标准， 规范 和指导现场施工。二、编制依据1、两阶段施工设计图 ；2、土建工程施工招标文件 ；3、工程项目建设管理办法 ；4、工程施工合同；5、招标文件中明文要求的技术规范、规定、标准以及有关现行 的国家和行业技术规范和标准。三、工程概况小马桩H号桥起讫里程为 K13+403.46K13+500.54

2、,位于北川任 家坪至禹里段第七合同段内，全长 97 . 08米，平面位于圆曲线上，纵 断面纵坡为-0.83%。桥梁设计中心桩号 K13+452,孔径为3X 30m。 上部结构采用 30m 预应力砼 T 梁，简支桥面连续；下部结构采用轻 型桥台，钻（挖）孔灌注桩；桥墩采用双柱式桥墩，钻（挖）孔灌注 桩基础。T 梁梁高 2 米，预制梁翼板中梁宽 2.3米，边梁宽 2.2米，肋板底 宽 0.5米，翼缘板厚 0.16米。四、原材料准备情况进场钢绞线及锚具、 夹片均按规范频率进行送检， 并检验合格。1、预应力钢绞线本桥采用纵向预应力钢束，采用七丝捻制标准型钢绞线：1X7-15.20-1860-GB/T

3、5224-2003,其公称直径为 15.20mm,公称面积 140mm2，抗拉标准强度 fpk=1860MPa,弹性模量 Ep=1.95X 105MPa。 经西南交通大学结构工程试验中心检测,其性能参数符合国家标准 预应力混凝土用钢绞线 (GB/T 5224-2003)的规定。 试验检测报 告见附件。2、预应力体系主梁预应力锚固体系参照 OVM 体系和相应的波纹管体系设计。 锚具及夹具经检验合格。 经西南交通大学结构工程试验中心检测, 符 合预应力筋用锚具、夹具和连接器(GB/T14370-2007)、金属材 料洛氏硬度试验第一部分(GB/T230.1-2009)规范要求。试验检测 报告见附件

4、。五、施加预应力1 、 机具及设备( 1 )、施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理, 并定 期维护和校验。 千斤顶与压力表应配套校验, 以确定张拉力与压力表 之间的关系曲线,校验应在有试验资质的法定计量技术机构定期进 行。我单位将千斤顶和油表送交至西南交通大学结构工程试验中心进 行检测,并出具检验书。张拉机具设备应与锚具配套使用,并应在进场时进行检查和校 验。对长期不使用的张拉机具设备,应在使用前进行全面校验。使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定， 当千斤顶使用超过6个月 或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。(2) 、施加预应力的准备工作对钢绞线施加应力

5、之前，必须完成或检验以下工作： 混凝土强度必须符合设计要求的可张拉条件，即混凝土强度达到设计强度的85%及龄期7天后方可进行箱梁预应力张拉； 施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。按设计要 求，采用两端张拉。根据通用设计图纸中要求，张拉顺序为：100%N150%N2100%N3 100%N2 (如图 1)。图12300边梁 千斤顶和油表经法定计量技术机构检校，并出具鉴定证书； 施工现场有具备预应力施工知识和能正确操作的施工人员； 施工现场具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施; 锚具安装正确，安装锚垫板应保证锚固面与钢束垂直。3、张拉应力控制（1） 预应力筋的张拉控制力符合设

6、计要求。根据设计要求，T梁控 制张拉应力为0.75倍钢绞线标准强度，即控制应力为 1395 Mpa。（2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求。若设计中无此规定， 实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。（3）预应力筋的理论伸长值（mm）计算： L=巫ApEp式中：Pp预应力筋的平均张拉力（N）;L预应力筋的长度（mm）;Ap预应力筋的截面面积（mm2）;Ep预应力筋的弹性模量（N /mm2）,设计钢绞线弹性模量 为1.95X105，经检测钢绞线弹性模量为1.99X 1

7、05。（4）预应力筋平均张拉力计算：Pp=P（1-e-（kx+ 9）/ （kx+ 卩 0）式中：Pp预应力筋平均张拉力（N）;P预应力筋张拉端的控制张拉力（N）;x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）;9 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015;卩预应力筋与孔道壁的摩擦系数，卩=0.25;(5) 控制张拉力P= (T con Ap n张拉控制应力，即设计图中的0.75fpk=1395 (Mpa);Ap单根钢绞线截面面积(mm2);n钢束中钢绞线数量4、N1N3纵向钢绞线采用两端张拉，计算时预应力筋的长度为锚端 至第一跨跨中位置

8、，即预应力筋的长度为整体的一半。(1)N1的平均张拉力和理论伸长值：x=14.758m, 0 =0.1309 (rad)(钢绞线切线角之和 x n /180)kx+ 卩 0 =0.0015x 14.758+0.25X 0.1309=0.0549t con=0.75x 1860=1395( Mpa), Ap=140(mm2), n=9Pp =1395x 140x9x (1-e-0.0549)/0.0549=1710322 NAdnn - L=100.7mm140況999000扣除初应力以下(10%初始张拉力)的一端张拉力伸长值为:171032 14758 L1=10.1mm140 汉 9X990

9、00单端引伸量为：100.7-10.仁90.6mm (小于设计值)(2) N2的平均张拉力和理论伸长值：x=14.749m, 0 =0.253 (rad)(钢绞线切线角之和x n /180)kx+ 卩 0 =0.0015x 14.749+0.25X 0.253=0.0852t con=0.75x 1860=1395( Mpa), Ap=140(mm2), n=10Pp =1395x 140x 10x (1-e-0.085)/0.085=1872300 N L=1872300 14749140 10 199000=99.1mm扣除初应力以下（10%初始张拉力）的一端张拉力伸长值为: L1二187

10、230 14749 =9.9mm140 10 199000单端引伸量为：99.1-9.9=89.2mm （小于设计值）（3）N3的平均张拉力和理论伸长值：x=14.720m, 0 =0.253 (rad)(钢绞线切线角之和x n /180)kx+ 卩 0 =0.0015X 14.720+0.25X 0.253=0.0852(T con=0.75x 1860=1395( Mpa), Ap=140(mm2), n=10Pp =1395x 140x 10x (1-e-.85)/0.085=1872300 NA .1872300X4720 no n L=98.9mm140X0X99000扣除初应力以下

11、(10%初始张拉力)的一端张拉力伸长值为:187230 14720 L1=9.9mm140X0x199000单端引伸量为：98.9-9.9=89.0mm (小于设计值)5、预应力筋张拉的实际伸长值预应力筋张拉时，应先调整到初应力 （7 0,该初应力为张拉控制 应力7 con的10%,伸长值应从初预应力时开始测量。预应力筋实际伸 长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。 预应力 筋张拉的实际伸长值 Ls=A L1+ L2式中： L1从初应力到最大张拉应力间的实测伸长值 （mm）; L2初应力以下的推算伸长值（mm）。 L2=7 0LAyEp式中：7 010%的张拉控制应力，即为13

12、9.5 MPaX Ap x n（N）L预应力筋的长度（mm）;Ay单根钢绞线截面面积（mm2）;Ep预应力筋的弹性模量（N /mm2）在张拉过程中主要控制实际伸长值与理论伸长值的关系，即（ Ls- L） / L V 0.06。六、根据油顶和油表的鉴定证书，确定其相关线性关系方程和相关 系数，在张拉过程中便于检查油表对应的张拉力和伸长值：当油顶编号为：0521#,油表编号为：2471#时，相关关系方程为：Y=0.0219x+0.1170R2=0.9999当油顶编号为：0626#,油表编号为：2228#时，相关关系方程为：Y=0.0217x+0.0954R2=0.9999式中：Y:油表读数（MPa

13、）x:油顶压力（KN） R:线性相关系数。分别计算N1、N2、N3在采用各千斤顶和油表时的压力和伸长值：1、N1（1）、当油顶编号为：0521#,油表编号为：2471#时张拉力比例张拉力值（油顶压力）KN对应油表读数MPa相应理论伸长值（mm）张拉10%171.03.8610.1张拉20%342.17.6120.1张拉50%855.218.8350.3张拉100%1710.337.56100.7（2）、当油顶编号为：0626#,油表编号为：2228#时张拉力比例张拉力值（油对应油表读数相应理论伸长顶压力）KNMPa值（mm）张拉10%171.03.8110.1张拉20%342.17.5220.

14、1张拉50%855.218.6550.3张拉100%1710.337.19100.72、N2（1）、当油顶编号为：0521#,油表编号为：2471#寸张拉力比例张拉力值（油顶压力）KN对应油表读数（MPa）相应理论伸长值（mm）张拉10%187.24.219.9张拉20%374.58.3219.8张拉50%936.220.6149.6张拉100%1872.341.1199.1（2）、当油顶编号为：0626#,油表编号为：2228#寸张拉力比例张拉力值（油顶压力）KN对应油表读数（MPa）相应理论伸长值（mm）张拉10%187.24.169.9张拉20%374.58.2219.8张拉50%936

15、.220.4149.6张拉100%1872.340.7299.13、N3（1）、当油顶编号为：0521#,油表编号为：2471#寸张拉力比例张拉力值（油顶压力）KN对应油表读数（MPa）相应理论伸长值（mm）张拉10%187.24.219.9张拉20%374.58.3219.8张拉50%936.220.6149.5张拉100%1872.341.1198.9（2）、当油顶编号为：0626#,油表编号为：2228#寸张拉力比例张拉力值（油顶压力）KN对应油表读数（MPa）相应理论伸长值（mm）张拉10%187.24.169.9张拉20%374.58.2219.8张拉50%936.220.4149.

16、5张拉100%1872.340.7298.9七、张拉及注意事项1、T梁龄期及强度达到设计要求后方可进行张拉工作，张拉采取两 端同时张拉的方式，张拉前清除预埋板与锚具接触处的焊渣、毛刺、 砼残渣等杂物。2、安装锚具时注意工作锚环与锚板对中， 夹片均匀打紧并外露一致；千斤顶上的工具锚孔位与构件端部工作锚的孔位排列要一致，以防钢绞线在千斤顶穿心孔内交叉。3、张拉操作程序：根据公路工程施工质量检查与验收手册中关于“后张法预应力筋 张拉程序” 的描述，采用夹片式具有自锚性能的锚具和高强低松弛力 筋的张拉程序为：安装锚具、千斤顶T张拉至初始应力T测量初始 伸长值T张拉至控制应力10%、20%-测量伸长值并

17、与理论伸长值 校核张拉至控制应力持荷2mi n 测量伸长值并与理论伸长值校核 -回油锚固。4、每次张拉均测量伸长值，所测得的实际伸长值与理论伸长值之差 应在6%理论伸长值以内， 否则应查明原因，及时采取措施进行处理。 张拉后，应测定预应力钢材的回缩量与锚具的变形量， 其值不得大于 6mm,如大于此值，应重新张拉，或更换锚具后重新张拉。5、张拉过程中，应注意以下事项：（1）、预应力钢材的断丝、 滑丝,不得超过规定要求。 如超过规定值, 应进行更换；如不能更换,可提高其他束的控制张拉力作为补偿,但 最大张拉力不得超过千斤顶的额定能力, 按设计要求也不得超过钢绞 线标准强度的 75%。根据规范要求,

18、 单根钢绞线内钢丝断丝或滑丝不 超过 1 丝。（2）、若测得的延伸量与计算延伸量之差在 6%以外,采取以下措施 进行检查： 、重新校准设备； 、对预应力材料作弹性模量检查； 、放松预应力钢材重新张拉； 、预应力钢材用润滑剂以减少摩擦损失，仅水溶性剂可用于管道系 统,且在灌浆前洗掉；（3）、监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材予以锚固。放松 千斤顶时避免振动锚具和预应力钢材；（ 4）、预应力钢材在监理工程师认可后方可切割多余部分， 切割时应 严格遵循设计要求的长度， 不得多切。梁端锚口按设计要求进行封锚。（ 5）、张拉过程中应特别注意安全， 在任何情况下作业人员均不得站 在钢绞线两端， 同时

19、在张拉千斤顶的后面设立安全防护装置。 高压油 管不许踩踏攀扶，如有破损及时更换。千斤顶内有油压时，不得拆卸 油管接头，防止高压油射出伤人。（6）、操作人员在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程。油泵开动过 程中，不得擅自离开岗位。如需离开，必须把油阀门全部松开或切断 电路。（7）、张拉时认真做到孔道、锚环与千斤顶三对中，以便张拉工作顺 利进行，并不致增加孔道摩擦损失。（ 8）、工具锚的夹片，注意保持清洁和良好的润滑状态。新工具锚在 第一次使用前，在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用 5 10次，将工 具锚上的挡板连同夹扯一同卸下， 向锚板的夹片孔中重新涂一层润滑 剂，以防夹扯在退楔时卡住。（9） 、多根钢绞线束夹片锚固体系如遇到个别钢绞线滑移，更换夹片， 用小型千斤顶单根张拉。如前所述，钢绞线断丝、滑丝超过规定要求 且不能更换时，用小千斤顶单根张拉作为整束钢绞线预应力补强。（10）、每次张拉完毕后，检查箱梁