脚手架方案及计算书

1、目录一、工程概况和施工条件 (2二、脚手架的计算 (2三、施工方案 (2四、安全防护措施 (9五、施工进度 (9六、文明施工 (10一、工程概况和施工条件本工程为富士康科技集团兴建的厂房工程,由中国建筑西北设计研究院设计,位于深圳市观澜镇富士康观澜科技园B区。本工程为主体四层(局部五层。钢筋混凝土框架结构厂房。本工程总建筑面积为82800。本工程为丙类多层工业厂房,耐火等级为二级,抗震设计防裂度为7度。二、脚手架计算书计算书见附件三、施工方案(一脚手架的布置:本工程采用48×3.5钢管,双排落地式脚手架,步距h=1.8m。立杆间距1m,立杆纵距0.8m,外大横杆0.9m,脚手架的布置

2、详见平面布置图。(二脚手架的施工1搭设作业程序底座布置-底座布置应根据图纸要求拉好轴线铺放,放横向扫地杆-自负部起依次向两边竖立底杆,底端与横扫地杆扣接固定后,装设纵向扫地杆并也与立杆固定,固定底杆端前,应吊线确保立杆垂直,每边立起4根立杆后,随即装设第一步纵向平杆(与立杆扣接固定和横向平杆,小横杆靠近立杆并与纵向平杆扣接固定,校接立杆固定和平杆水平使其符合要求后,按4060N国距拧紧扣件螺栓,形成构架的起始段-按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构架质量和地基情况,严格确保设计要求和构架质量-设置连墙杆-按第一步搭设要求和作业程序搭设第二步,第三步随搭设进

3、程及时装设连墙杆件,剪力撑-装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆,挡脚板或围护、封闭施工。2扫地杆的搭设扫地杆设置为横向双排水平杆,它应贴在垫板上面安装,离地30cm 左右,安装要牢固,它是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降。3连墙杆的搭接:连墙杆的搭接一边与预埋件连接,一边与内排立杆搭接。即在现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋件,然后用钢管一端与预埋件连接,另一端与内排立杆用扣件连接。详见大样。连墙杆在每层范围均布置一排,竖向间距为步高23倍,横向间距为34m,联墙杆布置图见计算书附图。4支撑搭设(剪刀撑为了增强脚手架的纵向稳定司长和整体性,在脚手架竖向传力结构的

4、外铡应沿高度由下而上连续设置竖向的剪刀撑,剪刀撑斜杆与地面夹角在45°60°范围内,剪刀撑应沿脚手架全长和全高连续不断布置,水平最大间距7m。凡外排立面水平距离不足3米的立杆,可从下到面设置之字形斜撑。见下图。45°60°5纵向结构纵向的布置:本工程为双排落地式脚手架,内排为单立杆间距1m,外排为一单一双间隔布置,间距1m, 内外两排间距0.8m。立杆的误差控制为了防止立杆偏斜而随过大的偏心力,需对产杆的垂直度偏差程度进行控制,并实行双控。在脚手架的高度段H内,立杆的全部垂直偏差绝对值为小于100。在脚手架的高度段H内,立杆偏差的相对值小于H/400。7

5、横向结构横向承力结构是由立杆和短杆组成的横向结构。它是脚手架直接随和传递垂直荷载的部分,是脚手架的受力主体。横向承力结构中心节点是指大横杆与立杆的交点。应具有足够的强度,即具有传递剪力的能力,能将作业层承受的荷载通过立杆可靠地传递到基础上。所以在使用过程的任何情况下均不得拆除贴近立杆的短横杆。本工程要求短横杆的垂直距离(步高h为1.8m。在底层需留门口的地方两边必须加上人字形斜撑杆,斜撑杆与地面夹角为60°。8作业层脚手板用18厚、夹板横设纵向满铺,做到严密、牢固、铺平、铺稳,不得超过50的间隙。施工作业层脚手板应满铺。作业层下面要留一层脚手板到上面作为作业层的脚手板,两层交错上升。

6、对头铺设的脚手板,在每块脚手板两端下面均要有小横杆离板端的距离等于150,小横杆应放正、绑牢。搭接铺设的脚手板,要求两块脚手板端头的脚手板与小横杆之间不允许用木块垫实,不许垫任何物体。严禁留探头长度大于150的探头板。脚手板应在下列部位给予固定:1脚手板的两端和拐角处。2沿板长方向间隔1520M。3坡道和平台的两端。4其它可能发生滑动和翘起的部位。离地面2m以上施工作业层都要在脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。护身栏杆的高度为1200,贴在外立杆内侧安设两道不平钢管。挡脚板高度为180。9施工通道施工通道平台宽2m,斜道及水平通道1.2m 。它是施工人员上下通行的通道。通道两侧,

7、必须设置剪刀撑。通道两侧及平台外围应设置两通道护栏杆及高度不小于180的挡脚板。10施工门处理:脚手架遇到施工必须留通行的门口时,这时应采取的构造措施是:门口上的立杆从门口上的大横杆开始绑扎;门口上的内外大横杆可用两根钢管加强;脚手架内外两侧在门两边加设人字形斜撑,斜撑与地面成60°夹角。斜撑应与门口上的立杆和大横杆绑扎牢固。门口两侧的立杆,可用双钢管加强,如下图: 11杆件和扣件:本工程杆件为4.8×3.5钢管,钢管长46.5m为好,严重锈蚀,弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。扣件使用要有出厂合格证。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用,扣件表面应进行防锈处理。扣件活动部位应

8、灵活转动。当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不少于5。12中心节点:在中心节点处杆连接应尽量靠在一起以减少偏心距。贴合面必须严格整形,保证扣紧程度十分重要,要求在搭设脚手架时,扭力距4060Nm为宜。13构造措施:立杆要注意杆件的长短搭配使用,立杆接头必须采取对接杆和对接扣件连接。立杆的接头与相近大横杆的距离不少于步高的三分之一,相邻两立杆的接头应相互错开,不应在同一步高和同一间距内。相邻接头的高度差应大于500。大横杆的长度不宜小于6。立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧,不和遗漏。上下相邻的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减少立杆的偏心爱荷情况。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长

9、度的1/300。同一水平内的内外大横杆的接头和上下相距的两根大横杆的接头均应相互错开,错开距离大于500。小横杆应搭于大横杆与立杆交叉上,分别用两种扣件扣紧,在搭设和使用过程中不得拆除贴近立杆的小横杆。14搭设作业应注意事项:严禁48和51钢管及其中它相应扣件混凝用。连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步架。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100。在顶排连墙件之上的架高不得多于两步。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接,其中斜杆的搭接接头部位至少有一道连接。严格控制作业面上的施工荷载。同时限制作业和铺板的层数,以免荷载过大,产生较大的偏心。必须有良好的防电、避雷装置。加强对施

10、工人员及施工管理人员的技术安全培训,实现持证上岗,以保证质量、安全措施要求得以切实实施。坚持做到分层验收交付使用,验收签证必须存档备查。15拆卸作业:拆作顺序为:安全网挡脚板护身栏脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆、纵向支撑、剪力撑。拆除时应特别注意以下几点:连墙杆应待其上部杆件拆除完毕才能拆去,严禁出现拆除了多步连墙杆件后再拆除构架杆件的违章危险作业。松开扣件,平杆件等应随即撤下,不得松挂在架上。拆除长杆件时应有两人同时作业,以避免单人作业时的闪失事故。拆下的杆配件应有尽有吊运至地面,不得向下抛掷。应设专人警戒监护。必须安排泥工班配合随拆除过程及时补做墙面和补洞口工作。四、安全防护措施:安全施工在

11、施工方案中已多处提及,对于脚手架有牢固的骨架,可靠的连接,稳妥的基底。并需按正确的顺序架设和拆卸。这些均是保证安全的重要环节。除此之外,尚需重视在使用过程中出现的安全防护问题。避免高处坠落物品砸伤地面人群,它的主要措施是设置安全的人行通道或运输通道。通道的顶盖应满铺脚手板或其它能可靠承接落物的材料。篷顶外侧尚应设高于篷顶不小于0.8m的挡墙,以免落物又反弹出去。在脚手架边有可能出现人员坠落的地方,设能承接坠落人和物的安全平网。根据气象预报,在台风到来前,应停止脚手架的搭设作业,进行检查加牢,台风过后要对脚手架全面检查加固。在施工期间应派专人定期和不定期检查脚手架的安全情况,做到事故隐患,发现有

12、隐患及时处理。在安装作业时应做好莱坞安全防护,作业人员必须戴安全帽,系安全带和工具袋等。在首层各通道出入口必须搭设双层防护棚,并挂上安全标志。五、施工进度:外脚手架的施工待主体工程施工至0.00以上开始进行。脚手架材料的构件的采购工作可分段分期采购。脚手架的搭设要在每层主体施工前完成该层的搭设工作,脚手架的高度必须始终保持高于作业层1.2m。直到顶层高于1.2m。连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步。六、文明施工:1施工现场按平面图堆放材料及半成品,材料要编码,堆放整齐。2施工现场要经常保持整洁卫生,搭设后应当班把余下的材料堆放整齐、杂物清理运走。3安全立网挂设要整齐、美观。4在每层施工

13、完成后要检查场地的杂乱情况,如有不符合安全文明施工要求的马上整改。落地式脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为25.0米,立杆采用双立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1.5米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米.采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距3.00米.施工均布荷载为3.0KN/,同时施工2层,脚手板共铺设4层.一、小横杆的计算:小横杆的按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯

14、矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的自行标准值P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000/3=0.117 KN/m活荷载标准值Q=3.000×1.000/3=1.000 KN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.117+1.4×1.000=1.586 KN/m 2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下;M qmax=ql2/8M=1.586×1.0502/8=0.219 KN/m=0.219×106/5080.0=43.028N/mm2小横杆的计算强度小于20

15、5.0 N/mm2,满足要求!3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:5ql4V qmax =384El荷载标准值q=0.038+0.117+1.000=1.155 KN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.155×1050.04/(384×2.06×105×121900.0=0.728mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.

16、荷载值计算:小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.000/3=0.122 KN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.000/3=1.050 KN/m荷载的计算值p=(1.2×0.040+1.2×0.122+1.4×1.050=0.833 KN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax=0.08ql2集中荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax =0

17、.267plM=0.08×(1.2×0.038×1.0002+0.267×0.833×1.000=0.026 KN.m=0.226×106/5080.0=44.491N/mm2大横杆的最大挠度小于205.0/ mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠计计算公式如下:ql4V qmax =0.677100El集中荷载最大挠度计算公式如下:ql3V qmax =1.833100El大横杆自重均布荷引起的最大挠度V1=0.667×0.038×1000.0

18、04/(100×2.060×105×121900.000=0.01mm集中荷载标准值P=0.040+0.122+1.050=1.213KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.833×1212.820×1000.003/(100× 2.060×105×121900.000=0.91mm最大挠度和V=V1+V2=0.920mm大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5:RRc其中Rc-扣件抗没

19、承载力设计值,取8.0Kn;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038 kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.000/2=0.184kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.000/2=1.575 KN荷载的计算值p=1.2×0.038+1.2×0.184+1.4×1.575=2.472 KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗

20、滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:1每米立杆随的结构自重标准值(kN/m;本例为0.1161NG1=0.116×25.000=2.903Kn2脚手板的自重标准值(kN/;本例采用木脚手板,标准值为0.35 NG2=0.350×4×1.000×(1.050+0.300/2=0.945KN3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m;本例采用栏杆、木脚手板标挡板,准值为0.14NG3=0.140×1.000

21、15;4/2=0.280KN4吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/;0.002NG4=0.002×1.000×25.000=0.050KN经计算得到,静荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.000×1.050/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算W=0.7U X·U S·W O其中WO基本风压(kN/,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采用:WO=0.500Uz风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB

22、50009-2001的规定采用:Uz=1.420Us风荷载体型系数:Us=1.200经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.420×1.200=0.596 kN/.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wk1ah2/10其中WK风荷载基本风压值(kN/;1a立杆的纵距(m;h立杆的步距(m;五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算N= fA其中

23、N立杆的轴心压力设计值,N=9.42Kn轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/I的结果查表得到0.19;i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;10计算长度(m,由公式10=kuh确定,10=3.12m;k计算长度附加系数,取1.155;u计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;A立杆净截面面积,A=1.89c;W立杆净截面模量(抵抗矩,W=5.08cm3钢管立杆受压强度计算值(N/mm2;经计算得到=103.73 f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/m;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算,f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算N M W= + fA W其中N立杆

24、的轴心压力设计值,N=8.76kN;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/I的结果查表得到0.19;i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;10计算长度(m,由公式10=kuh确定,10=3.12m;k计算长度附加系数,取1.155;u计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;A立杆净截面面积,A=1.89c;W立杆净截面模量(抵抗矩,W=5.08cm3MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.230kN.m;钢管立杆受压强度计算值(N/mm2;经计算得到=141.71f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/m;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算f,满足要求!六、最大搭设高

25、度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=66.269米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米。H5H=1+0.001H5经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值H=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N1=N1W+N O其中N1W风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN,应按照下式计算:N1W=1.4×wK×AwWK风荷载基本风压值,WK=0.596 kN/Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.60×3.00=10.800NO连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向 力（kN） O=5.000; ；N 经 计 算 得 到 N1W=9.018kN, 连 墙 件 轴 向 力 计 算 值 N=14.018 连墙件轴向力设计值 Nf=Af 其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 1/I