模板及其支架专项施工方案ok

1、目录编制依据.31工程概况.31.1项目各单体工程概况.31.2结构概况.31.2.1框架柱.31.2.2剪力墙.41.2.3梁.41.2.4转换梁.41.2.5板.42施工组织与部署.42.1模板体系.42.2作业区段划分.42.3施工流水段划分.57.1主楼施工阶段.57.1.1模板配置.57.1.1工期部署.57.1.1施工重点及难点.58.1转换梁模板支设.58.1地下车库屋顶模板支设.53施工准备.63.1技术准备.63.2物质需用计划.63.3现场准备.64施工方法.74.1基础吊模支设.74.2挡墙模板支设.74.3筒体剪力墙模板.84.4框架柱模板.164.4.1矩形框架柱.1

2、64.5模板内对撑设计.274.6梁板模.274.7楼梯模板.544.8、转换层模板支设.544.9梁板后浇带、施工缝处的模板支设.544.10特殊部位模板支设.561.%2.%3板吊模支设.564.3.2边墙、柱模板的支设.564.3.3接头部位处理.575、模板的安装.574.3.2.1.、 大模板的安装574.3.2.2.、 柱子模板的安装584.3.2.3.、 梁模板的安装594.3.2.4.、 顶板模板的安装604.3.2.5.、 楼梯间模板及踏步模板.606、模板的拆除.617质量要求和控制措施.624.3.3.质量要求624.3.3.1.保证项目624.3.3.2.基本项目624

3、.3.3.3.允许偏差项目637.2控制措施.648安全环保技术措施.664.3.3.2.安全文明制度664.3.3.3.安全技术措施664.3.3.4.环保技术措施68编制依据1、 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50202015)2、 建筑工程施工质量验收统一标准规范(GB50302013)3、 建筑工程大模板技术规程(JGJ7 2003)4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5、 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80- 2016)6、 建筑机械使用安全技术规程(JGJ33- 2012)7、 设计施工图1工程概况1.1项目各单体工程概况#1敲MO)啣;

4、郦做川Mm1025F/-1F16595.95479.879.9E5F/-1F 11681.069279.879.925F/-1F 16587,6915979 879,9fit2F/-1F 11025.9110,210,36二级肓4F/-2F4G71.3118.6187三纽BW肓4F/-EF49%.H18.618.7虾耕-吓18545.31臧499I类6-圾1.2结构概况结构型式：本工程为框架、剪力墙结构，柱距一般为51009600mm1.2.1框架柱框架柱横截面为矩形，其主要截面尺寸:1100*1100 mm、1000*1000 mm、1400*1000 mm、1100*1000 mm、125

5、0*1000 mm、1300*1250、1100*1400 mm等；4.3.4剪力墙剪力墙厚度（h）:200、250、300伽等。4.3.5梁梁主要截面尺寸（bx h）:150 x300、200 x400、200 x500、250 x600、250 x800、300 x500、300 x700、300 x600、300 x900、300 x1900等。4.3.6转换梁转换梁主要截面尺寸（bxh）：200 x800、200 x1200、400 x700、400 x1200、800 x1500、800 x1700、1000 x1500、1000 x1800、900 x2000、1200 x2000

6、等。4.3.7板板厚（h）：100、120、150、180等。2施工组织与部署4.3.4.1模板体系4.4.5井筒模：电梯井筒采用木制胶合板拚制成定型大模板；2.1.2地下车库框架：一般采用15mm厚木质胶合板及松枋拚制，框架柱尽量配成定型大模板；4.5高层标准层模板：梁模均采用木胶合板散拚。板模均采用竹胶合板散拚；4.3.4.2作业区段划分根据实际开工的先后顺序，以16轴划为两个区，B#商业与1#、2#楼为1个区、A#商业与3#楼为1个区，每区组织不同的劳务队进行流水施工4.3.4.3施工流水段划分4.6.1地下车库施工阶段各栋号及其地下车库分别为一个施工流水段；流水段梁板之间的接头按施 工

7、缝处理。4.6.2主楼施工阶段标准层每层按一个施工段进行施工；4.6.2.2模板配置裙楼施工阶段：框架柱按整层配齐；梁板及剪力墙模板实行数量总量控制， 各栋号都有转换层，根据计算，转换层施工的时候下面两层的模板不可能拆除，1栋最先施工，所以需要配置三层梁板模板，2栋随1栋流水施工，配置负一层 模板。3栋最后开工，都需要配置三层梁板模板。塔楼标准层施工阶段：框架柱、剪力墙模板按整层配齐，梁板模板按三层 进行配置。模板周转使用至标准层15层，15层之后，添加一套梁板柱新模板。4.6.2.2工期部署V施工总进度按施工组织设计；4.6.2.2施工重点及难点V转换梁模板支设住宅首层为转换层，转换梁截面尺

8、寸较大，要单独进行支撑体系设计和验 算。详见高大模板施工方案。V地下车库屋顶模板支设本工程地下车库屋顶涉及“应急消防通道”、“商业内街”、“A、B商业楼之间区域”的标高变化。需充分领会设计意图并熟读施工设计图后再行施工。3施工准备3.1技术准备专业工程师、劳务公司现场管理人员和班组长熟悉施工图纸、设计变更等, 劳务公司专业施工员根据施工方案要求编制好配模图，配模图经项目专业工程 师审核、项目副经理批准后实施。专业工程师根据施工方案及配模图做好技术、安全交底，使劳务公司现场 管理人员、班组长和作业人员了解本工程的支模体系、操作工艺和注意事项。3.2物质需用计划3.2.1模板、木枋需用计划骨口.

9、序号材料名称规格数量备注1木胶合板920X1840X1520000 m2梁柱2竹胶合板920X1840X1012000 m板3木枋40X80X2000800 m3梁柱40X80X4000100 m3梁3.3现场准备3.3.1机械准备现场两个区各设一个木作加工区，加工区内配置：圆盘锯一台、平刨机一台、压刨机一台4施工方法4.1基础吊模支设有防水要求的剪力墙吊模支设高度为 300,先在在剪力墙主筋上焊接 014 止水螺杆做 扁担筋，吊模搁置在扁担筋上，通过双排脚手架进行固定，施工缝处焊300 高 4 厚钢板止水带。加固方式如下图。4.2挡墙模板支设挡墙（消防水池）施工工艺流程: 放线（边线、控制线

10、）一焊导墙筋 一立外侧模板一穿止水对拉螺栓一 立内侧模板加背枋、 上钢管横楞 临时固定f调校f加固f验收挡墙 （消防水池） 对拉螺杆从双排钢管间穿过，间距为用M14螺杆，中间加焊100X100厚4mm勺钢板止水片。拆模后从砼面割掉螺 杆，凹坑用膨胀水泥砂浆封堵（设置方式见挡墙模板支设轮rm 30Onn Wil详右大样挡墙模板支设图XIW探固 J负二层（负一层）楼面18厚木胶合板4厚300高钢板止水带50*100木枋竖背楞负三层（负二层）-4*100*100钢板止水片限位钢筋钢管横楞对拉螺杆_/木屑大样图）。4.3筒体剪力墙模板筒体剪力墙施工工艺流程：放线（边线、控制线）焊导墙筋一大模板吊装（放

11、模板对撑）f穿套筒f穿对拉杆f临时固定f调校f加固f验收由于地面以下电梯井筒剪力墙有防水要求，故该部位墙体不能采用大模板 施工，其施工方法同前述挡墙模板。核心筒剪力墙整体式大木模板设计验算：剪力墙模板采用定型大木模板，板沿长度方向竖向放置，40mmX80m木方作为竖向背楞， 间距250mm设14对拉螺栓加固， 其最大间距为500 mm（横向）X 500mm（竖向），双48X 3. 0钢管与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距 地不大于150mm以防墙根部涨模，墙模侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体。墙体模板支设示意图4.3.1、荷载验算采用内部振捣器振捣的新浇混凝土侧压力标准值,当混凝土浇注速度在6

12、m/h以下时，取下列两式的较小值：1/2F =0.22况丫cxtoXBiXB2XVF =丫cH其中丫。为混凝土容重，取25kN/ml；to新浇混凝土初凝时间，t0=200/(T +15),T为混凝土温度;T常温下取20r t0=5.71;V 混凝土浇筑速度取2m/h；B 1外加剂影响系数，加外加剂时取1.2；B 2混凝土坍落度修正系数，泵送混凝土取1.15；所以：1/2F1 =0.22 X YcX t0X B1X B2XV1/2=0.22X25X5.71X1.2X1.15X21/2=61.28kN/m22浇注混凝土对垂直模板所产生的活荷载为F2=4kN/m2；恒载分项系数取1.2，活载分项系数

13、取1.4；4.6.3、面板的强度与刚度的计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小，并按支撑在内楞上三跨连续梁进行计算。5.1.2、强度计算（T = M / W vfm式中：M面板的最大弯矩（N.mm）；且M = q XL2/10W面板的截面抵抗矩（伽3）；T面板的强度计算值（N/伽2）;fm面板的抗弯强度设计值，取13 N/伽2；q作用于模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值2q1 =61.28 kN/m2X1.2X 0.5 m =36.77kN/m倾倒混凝土侧压力设计值2q2=4kN/m2X1. 4X0.5 m=2.8kN/mq =q1+q

14、2=39.57kN/m22M = q XL /10=39.57 N/mnX 250 mnX 0.1=247312.5 N mm故面板强度满足要求223截面抵抗矩：W =bX h2/6=500 mmX 182mm/6=27000m3m面板最大内力为:322T= M / W =247312.5 N - mm /27000mmF9.16N/mmv fm=13N/mm5.1.3、挠度计算U = kfX qxL4/15 0X EX I Vu= L/400查建筑施工手册得kf=0.677L计算跨度，L=250mmE面板的弹性模量，E=9X 103N/mm2I面板的截面惯性矩，I=500mmX18mmX18

15、mmX18mm /12所以：4323=0.677X39.57N/mmX2504mm/(150X9X103N/mm2X500mmX183mm /12)=0.32mm vU=L/400=250/400=0.625mm故面板挠度满足要求。5.2、横背楞的计算5.2、强度的计算夕卜楞(双48 X 30钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算；(T = M / W v f式中：4U= kfXqXL4/15 0XEXIc外楞强度计算值（N/mr2）;M外楞的最大弯矩(N.mm,M=0.175PLV外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2);P作用在外楞的荷载22P= (61.28

16、kN/m x 1.2+1.4 x 4.0kN/m ) x 0.5 m x 0.5n9=78kNL外楞计算跨度，L=500m；48 x 3.0钢管的相关计算参数查表得33W = 5.08cm =5080mm43I =12.19cm4=121900mm3248x 3.0钢管净截面抵抗距为W =5080mm3x2=10160 mm32c=M/W=1730750/10160=170.35N/ mm2依据手册Q235外楞强度设计值为f=210N/mm2c =170.35N/ mm2v f=210N/mm2，故跨中部分强度满足要求。5.2、刚度计算3U =k f x PxL / (150 x Exi )

17、v u 查表得kf=1.146;3u =1.146 X PXL / (150X EXI ) v u 式中：43I =12.19cm X 2=243800mm52E=2.1X105N/mm2u =1.146 X19.78X103NX5003/(150X2.1X105N/mm2X243800mm3)=0.37mmu =0.37mmv u = L /400=500/400=1.2mm故跨中部分刚度满足要求。5.4.2、竖肋计算内楞(40 X 80木方)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连 续梁计算。竖肋是支承在横背楞上承受均布荷载的连续梁，竖肋的截面尺寸为40mmX 80mm。5.5.1

18、、强度计算竖肋布置间距L仁250mm取L1为竖肋所受线荷载的计算板带22q=(61.28kN/m2X1.2+1.4 X 4.0kN/m2) X 0.25m =19.78kN/m223W=bXh2/6=50mmX 1002mm /6=83333mm322M= qX L /10=19.78 N/mnX 500 mnX 0.1 =494500 N mma =M / W322=494500N mm /83333mnr5.93N/mmv f=13N/mm故强度满足要求5.5.2、刚度计算U =0.677 XqX L4/15 0X EX I v u I=b Xh3/12=50mnX 1003mm/12=4

19、.17X 106mni32E=9X103N/mm2U=0.677X19.78N/mmX5004mm/ (150X9X103X4.17X106mm4)=0.15mmU vU =L/400=500/400=1.25mm故跨中部分刚度满足要求。5.4.3、吊钩的计算依据混凝土结构设计规范(GBJ10-89)规定，吊钩计算拉应力2An。故吊钩满足要求。5.4.4、穿墙螺栓计算穿墙螺栓采用 14,根据材料力学,穿墙螺栓的计算公式N min29.87 , 120 = 29.87kN/m承载能力极限状态设计值=0.9max1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4 X 0.7Q3k=0.9max1.

20、2 X 29.87+1.4 , 1X5 X 29.87+1.4 X 0.7=X.9max38.644 ,42.285 = 0.9 X 42.285 = 38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=Gk=29.87 kN/m4.4.3面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数7模板设计平面图443.1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算I!11111 n I n111111 n i iV77V(JTTVShrOi/TTVV77V2C9.-LHJr柱箍间距Ii(mm

21、)500静载线荷载qi=0.9 X 1.35bG4k=0.9 X 1.35 X 0.5 X 29.87=18.146kN/m活载线荷载q2=0.9 X 1.4 X 0.7bQ3k=0.9 X 1.4 X 0.7 X 0.5 X2=0.882kN/m2 2 2Mmax= -0.107qil -0.121q2I = -0.107 X 18.146 X 0.20820.121 X 0.882 X 0.208 = - 0.089kN mML/W= 0.089 X 106/(1/6 X 500X 152) = 4.742N/mni f = 14.74N/mni满足要求！4.4.3.2挠度验算作用线荷载q

22、=bSiE=0.5 X 29.8壬14.935kN/mV = 0.632ql4/(100EI)=0.632 X 14.935 X 208.3334/(100 X 8925X (1/12 X 500X 153) = 0.142mmCV=1/400 = 208.333/400 = 0.521mm满足要求!M9LLJrAfl)JVTV0)国uimumum4.4.4.小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40 X 80小梁截面惯性矩l(cm4)170.6673小梁截面抵抗矩W(cm)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mrr)9350最低处柱箍离楼面距离

23、(mm)1804.44 1强度验算小梁上作用线荷载q=0.208 X 38.056 7.928 kN/m7.527.SCST.m 7.S2Ek-m?.SZ3k tn 7.5Z3IA n Z.SZSkn 7.5Z3tJ .n 7.?2Sk Vi?.S；-Sk mluiimiuiuinuummuniuuiHiunuimmmiuu小梁弯矩图(kNm)蓝必盘蕙何盘恂就恳衢必必0)口Q.OHJP- -.0.119十a -0.021_ 闻刚fl-v-aav叩w甘 气O.0.01G_.on41呼UTTVMmax0.406kN mMa/W=0.406 X 106/42.667 X 103= 9.514N/mn

24、i f = 15.444N/mnn满足要求！4.442挠度验算小梁上作用线荷载q=bSs=0.208 X 29.86.223 kN/m i “小梁变形图(mm)v = 1.058mmC v = 1.5mm满足要求！4.4.5柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm) 48X3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.783柱箍截面抵抗矩W(cm)4.49柱箍抗弯强度设计值2052f(N/mm )柱箍弹性模量E(N/mrn)206000模板设计立面图445.1柱箍强度验算5.12*5.12MM5.12M5.125.129t2.5S5kML豎1L 1L网Jr长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm

25、)长边柱箍剪力图(kN)M1=0.63kNm,14.614kN5.1291 2.5Sk5.12 X短边柱箍计算简图.2740.34V血 34短边柱箍弯矩图(kNm)7.17,fiW4 Ail4.ftU2I88JZ.SSJ2.5W2 56JJJM3TV-2.5fiSr ii-二2涵 g-4,313-4.911-7.-7. SW短边柱箍剪力图(kN)M2= 0.509kN m , Nt= 12.504kNM/Wn=0.63 X 106/(4.49 X 103) = 140.375N/mrf2 f = 205N/mrm满足要求！6.2.2柱箍挠度验算2.C13kN4.026*4.02St4.026t

26、4珀+4 九坊 1%I.Olifi长边柱箍变形图（mm）短边柱箍计算简图L豎1L 1L网Jr长边柱箍计算简图2,013k4”026* 耳4.026kF4.0CMY4 寿 2.013t短边柱箍变形图（mm）vi= 0.323mmC v = 1/400 = 1.242mmv2= 0.238mmC v = 1/400 = 1.2mm满足要求！4.4.6对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Nb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N = 14.614 X仁14.614kNWNtb= l7.8kN满足要求!N = 14.614 X仁14.614kN 26kN满足要求!7.2.

27、2模板内对撑设计为保证构件截面尺寸准确性，模板支设时中部必须加对撑。宽度小于300的梁和墙体中部设砼对撑，砼对撑截面45X45,长度误差控制在土2mn内。厚度 超过300的梁和墙体及截面尺寸超过800X800或长宽比超过2的框架柱内设钢 筋混凝土对撑。钢筋混凝土对撑加工方式：45X45，中部放2根R9钢筋。对撑设置密度一般为每平米截面模板面上一个。7.2.3梁板模7.2.8施工工艺梁板模施工工艺流程：满堂架搭设一铺梁底模一绑梁筋一立侧模一铺平台 板模加固。架子搭设：一般先按楼地面上预先放出的梁边线顺梁方向搭设梁架，梁架 起好后在板中间位置补充立杆和水平纵横杆。支模架搭好后，根据每楼层给定的高程

28、控制点进行梁底、板底找水平，并搭设找平杆。所有梁模板采用帮包底式支模方式，框架梁底按0.1%起拱。7.2.9梁模板设计梁底模板为15伽厚，下垫40X80mm木方沿梁长布置，梁侧内龙骨为40X80 木枋，外龙骨竖楞采用48钢管。钢管竖楞下部与梁底钢管横楞采用扣件连接， 上部与满堂架水平杆连接或钢管斜撑连接。次梁模板的安装在主梁模板安装安装并校正后进行。主梁跨度超过4m寸，在梁模的跨中按梁跨的1%。度起拱700伽高以下的梁，由于荷载较小不设置对拉螺杆，底模下垫平行于梁的40X80mm木方250搁在70的钢管横楞上，侧模设40X50的纵楞250750伽1000伽高梁的最大截面为600X1000mm，

29、该梁底模下垫平行于梁的40X80mm木方250搁在60的钢管横楞上，侧模外设40X80mm的纵楞250纵 楞外设置间距500的钢管竖楞，并设置一道对拉螺杆。其他高度在750伽1000伽之间的梁参照此执行。转换层大梁的搭设方式详见转换层施工方案。4.6.2.1梁模板(扣件式)计算书对最大的框架梁300*1900进行计算，其余框架梁根据搭设方式参照该梁。4.6.2.1.1荷载设计模板及其支架自重标准值Gk(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值3Gk(kN/m)24混凝土梁钢筋自重标准值3Gk(kN/m)1.5混凝土板钢筋自重标准值3Gk(k

30、N/m )1.1当计算支架立柱及其他支承2结构构件时Qk(kN/m )1对水平面模板取值Qk(kN/m2)2. 2风荷载标准值3k(kN/m )基本风压3o(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压咼度变化系数卩Z0.65风荷载体型系数卩s0.8462.1.2模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁板立柱共用梁跨度方向立柱间距1a(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距1a(mm) lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依

31、次距梁左侧立柱距离（mm）450,550梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）150结构表面的要求结构表面外露设计简图如下:平面图才图敕吏檢梅造仅作示粧 具体详见興fll鴻械设讣立面图462.1.3面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm)10000取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算，计算简图如下:SL.7S2K1-,71,75Zr,-iii5C.73ZkiH山ill山miimi山山山immii山山m(0 S 葢葢LLwJLrW = bh2/6=1000 X 15X 15/6

32、= 37500mm I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 = 281250mmq1=丫oX max1.2(G1k+(Gk+Gk) X h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(Gk+G3k) X h)+1.4书cQk X b=0.9 X max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 1.9)+1.4X2 , 1.35 X (0.1+(24+1.5) X 1.9)+1.4 X 0.7 X 2 Xl= 60.752kN/mq1静=0.9 X 1.35 X G1k+(Gk+Gk) X h Xb =0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 1.9 X1 = 5

33、8.988kN/mq1活=0.9 X 1.4 X 0.7 XQ2kXb = 0.9 X 1.4 X 0.7 X2X1 = 1.764kN/m q2= G1k+(G2k+GQ X h Xb=0.1+(24+1.5) X 1.9 X1 = 48.55kN/m强度验算2 2Mmax= 0.107q1静L+0.121q1活L = 0.107 X 58.988=0.023kN m(T = Mnax/W= 0.023 X 106/37500 = 0.626N/mni42.67小梁截面惯性矩l(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:ill I iimil

34、 I ill ! muL竺1L 1L戦Jr4.1S5kHrrqi=max1.438+0.9x1.35x(0.3 -0.1) x 0.3/5+0.5 x 1.9+0.9 x max1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+1.4 X2 ,1.35 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+1.4 x 0.7 x 2 x (1 -0.5)- 0.3/2)/2 xi ,4.175+0.9 x 1.35 x (0.3 -0.1) x 0.3/5=4.189kN/m q2= max1.145+(0.3-0.1) X 0.3/5+0.5 X 1.9+(0.5+(24+1.1) X 0.

35、12) X (1 -0.5)-032)/2 XI,3.33+(03 0.1) X 0.3/5 = 3.342kN/m抗弯验算2 2 2 2Mmax=max0.1q1l14, 0.5q1l22=max0.1X4.189X0.85, 0.5 X 4.189 X 06.15 =0.268kN m(T = MUW= 0.268 X 107/42670 = 6.284N/mni f = 13N/mrm满足要求！抗剪验算Vnax=nax0.6q1l1, q1l2=nax0.6X4.189X0.8, 4.189X0.15 =2.011kN2Tmax= 3Vna/(2bho)=3 X 2.011 X 1000

36、/(2 X 40X 80) = 0.943N/mmW T =支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmax= max1.1qili, 0.4qili+qd2 = max1.1 x 4.189 x 0.8 ,0.4 x 4.189 x 0.8+4.189 x 0.15 = 3.687kN41.4N/nn2满足要求！挠度验算8.2.112= q24/(8EI) = 3.342 X 1504/(8 X 9600X 1706700) = 0.013mmCV=2l2/400 =2X 150/400= 0.75mm满足要求！同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=2.294

37、kN,R=3.687kN, 艮=3.01kN,艮=3.202kN正常使用极限状态Rmax= max1.1q2l1, 0.4q2I1+q2 = max1.1 x 3.342 x 0.8 ,0.4 x 3.342 x 0.8+3.342 x 0.15 = 2.941kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Rp 2.036kN,Rl=2.941kN,R3=R4=2.392kN,R6=2.944kN8.3.5主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48x3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)125

38、主梁截面惯性矩l(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cn3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:2.2Wk S M7k3.0 lkFSJIliH 阴 3.202k 1FT4-41Hr- -+抗弯验算主梁弯矩图（kNm）（T =MLXW=0.279 X 106/4490 = 62.156N/mm= f=205N/mm2满足要求!抗剪验算主梁变形图(mm)vmax= 0.085mm v = 1/400 = 450/400 = 1.125mm满足要求！支座反力计算475.47C,S4j-丿殳弋.离列4站总1.K1 ; : :3-5.415予?仙J 6575主梁剪力图（kN）Vmax= 6.47

39、kNTmax= 2VnaXA=2X 6.47 X 1000/424 = 30.52N/mmk T = 125N/mrm满足要求！挠度验算承载能力极限状态 支座反力依次为R=0.343kN,F2=8.084kN,R3=10.045kN,R4=0.419kN8.3.3.6可调托座验算何载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R=maxR,R4=max0.343,0.419=0.419kN 0.85 X 8=6.8kN单扣件在扭矩达到4065N-m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!可调托座验算可调

40、托座最大受力N= maxR,R=10.045kNN=30kN满足要求！4.6.2.1.7立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数卩11.386非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型 48x3立柱截面面积A(mm)424回转半径i(mm)15.93立柱截面抵抗矩W(cm)4.492抗压强度设计值f(N/mm )205支架自重标准值q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：Ioi=k卩i(hd+2a)=1 x 1.386 x (600+2 x 200)=1386mm非顶部立杆段：102=k卩2h =1x

41、 1.755 x 1500=2632.5mm入=l/i=2632.5/15.9=165.566入=210长细比满足要求！风荷载计算2 2Mw=Yox 1.4 xcX3kXixh/10 = 1.4 x 0.9 x 0.156 x 0.8 x 1.5 /10 =0.035kN m稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1= 1.2 x (0.1+(24+1.5) x 1.9)+1.4 x 0.9 x 2 xi= 60.78kN/m2)小梁验算q1=max1.441+1.2x(0.3 -0.1) x 0.3/5+0.5 x 1.

42、9+1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+1.4 x 0.9 x 1 x (1 -0.5)- 0.3/2)/2 x1，4.18+1.2 x(0.3 -0.1) x0.3/5=4.195kN/m同上四六计算过程，可得：R1=0.343kN，R2=8.099kN，R3=10.06kN，R4=0.419kN顶部立杆段：101=k卩1(hd+2a)=1.155 x 1.386 x (600+2 x 200)=1600.83mm入1=l01/i=1600.83/15.9=100.681，查表得，1=0.588立柱最大受力Nv=maxR,R2,R3,R4+N边+Mw/lb=max0.34

43、3,8.099,10.06， 0.419+1.2x(0.5+(24+1.1) x0.12)+1.4 x0.9x1x(0.9+1 -0.5- 0.3/2)/2 x0.9+0.035/1 =10.096kNf =N/( A)+Mv/W= 10095.85/(0.588 x424)+0.035x106/4490= 48.375N/mni f = 205N/mrri满足要求！非顶部立杆段：Io2=ky2h =1.155 x 1.755 x 1500=3040.537mm入2=I02/i=3040.537/15.9=191.229，查表得，2=0.197立柱最大受力NV=maxR,R2,R3,R+N边+

44、M/lb=max0.343,8.099,10.06，0.419+1.2x(0.5+(24+1.1) x0.12)+1.4 x0.9x1x(0.9+1 -0.5- 0.3/2)/2 x0.9+0.035/1 =10.096kN立柱最大受力NW=maxR,R, R, R4+N边+1.2 X 0.15 (9)+Mw/lb=max0.343,8.099,10.06,0.419+1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X (0.9+1 -0.5-0.3/2)/2 X 0.9+0.558+0.035/1 = 10.654kN6f = N/( A)+M/W= 1

45、0653.85/(0.197 X 424)+0.035 X 10 /4490 =135.428N/mmf=205N/mrm满足要求！4.6.3楼板底模板计算对最厚的180板进行计算，其余厚度板根据搭设方式参照该板。V.1荷载设计施工人贝及设备何载标准值Qk当计算面板和小梁时的均布活何载(kN/m )2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活何载(kN/m )1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活何载(kN/m)1模板及其支架自重标准值Gk(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混

46、凝土自重标准值Gk(kN/m3)24钢筋自重标准值Gk(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载463.2模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距 la(mm)800立柱横向间距 1b(mm)800水平拉杆步距 h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)80小梁最大悬挑长度(mm)100主梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图（楼板宽向）463.3面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强

47、度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mrr)10000面板验算方式简支梁根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定, 另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取im单位宽度 计算。计算简图如下：W = bh2/6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 =281250mm强度验算q1= 0.9max1.2(G你+(G3k+Gk) X h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G0 X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9max1.2 X (0.1+(1.

48、1+24) X 0.18)+1.4 X 2.51.35 X (0.1+(1.1+24) X 0.18)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1= 8.137kN/mq2= 0.9 X 1.2 XG1kX b=0.9 X 1.2 X 0.1 X 1=0.108kN/m p = 0.9 X 1.4 XQ1K/2=0.9X 1.4 X2.5/2= 1.575kN2 2 2Mmax= maxqd/8,q2I /8+pl/4=max8.137 x 0.08 /8 ,0.108 x 0.082/8+1.575 x 0.08/4= 0.032kN m(T = Mnax/W= 0.032 x 106/3750

49、0 = 0.842N/mni f = 15N/mrm满足要求！挠度验算q = (Gk+(G3k+G0 x h) x b=(0.1+(1.1+24) x 0.18) x 1=4.618kN/mV = 5ql4/(384EI) = 5x 4.618 x 804/(384 x 10000 x 281250) = 0.001mmC v =I/400 = 80/400 = 0.2mm满足要求！.4小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 x 80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm)93503小梁截面抵抗矩W(cm)42.67

50、小梁截面惯性矩l(cm4)170.67小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为100mm因此需进行最不利组合，计算简图如下:强度验算qi= 0.9max1.2(Gik+(G3k+Gk) x h)+1.4Q你,1.35(Gik+(G3k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Qik x b=0.9 x max1.2 x (0.3+(1.1+24) x 0.18)+1.4 x 2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) x 0.18)+1.4 x 0.7 x 2.5 x 0.08 = 0.668kN/mM1= q1l2/8 = 0.668 x 0.82/8 = 0.053kN mq2=0.9

51、 x 1.2 XG1kX b=0.9 x 1.2 x 0.3 x 0.08 = 0.026kN/mp = 0.9 x 1.4 xQ1k=0.9 x 1.4 x 2.5 = 3.15kNM2= q2L2/8+pL/4 = 0.026 x 0.8 78+3.15 x 0.8/4 = 0.632kN m2 2 2M3= maxq1L1/2 , q?L1/2+pL|=max0.668 x 0.1 /2 ,0.026 x 0.12/2+3.15 x 0.1 = 0.315kN mMmax= maxM, M, M = max0.053 , 0.632 , 0.315 = 0.632kN m(T = Mna

52、x/W= 0.632 x 106/42670 = 14.813N/mni f = 15.44N/mniLOOq】屮满足要求!抗剪验算1= 0.5q丄=0.5 X 0.668 X 0.8 = 0.267kN2= 0.5q2L+0.5p = 0.5 X 0.026 X 0.8+0.5 X 3.15 = 1.585kN3= maxqiLi, qzLi+p = max0.668 X 0.1 , 0.026 X 0.1+3.15 = 3.153kNmax= maxM, V2, V = max0.267 , 1.585 , 3.153 = 3.153kNTmax= 3VnaJ(2bho)=3 X 3.15

53、3 X 1000/(2 X 40X 80) = 1.478N/mni4.49主梁验算方式简支梁小梁最大支座反力计算Q你=1.5kN/m?qi= 0.9max1.2(G你+(G3k+Gk)xh)+1.4Qik,1.35(Gik+(G3k+Gk) x h)+1.4 x 0.7Qik x b=0.9max1.2 x (0.5+(1.1+24) x 0.18)+1 .4 x 1.5 , 1.35 x(0.5+(1.1+24) x 0.18)+1.4 x 0.7 x 1.5 x 0.08 = 0.594kN/mq2= (G1k+ (G3k+Gk) x h) x b=(0.5+(1.1+24) x 0.1

54、8) x 0.08=0.401kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rnax=0.5q1L=0.5 x 0.594 x 0.8=0.237kN按悬臂梁，R1=qd=0.594 x 0.1=0.059kNR = maxRnax, R = 0.237kN;正常使用极限状态按简支梁，Rnax=0.5q2L=0.5 x 0.401 x 0.8=0.161kN按悬臂梁，Ri=q2l=0.401 x 0.1=0.04kNR = maxRnax，R = 0.161kN;抗弯验算计算简图如下:0,23 外 M 0.2S 办 W 0.237kJ a.2i7lt 0.237fc 0rU7t 0.237t 0.2S7t

55、 t.237t a 257k0.23；7kL刚1,諏1L何Ir(JjD.02Q.014主梁弯矩图（kNm）Mmax0.216kN m(T = Mnax/W= 0.216 X 106/4490 = 48.218N/mm= f = 205N/mrm满足要求！抗剪验算njn凹翌_O.19Gt,23?主梁变形图(mm)Vmax0.432mm跨中vmax=0.432mmCv =800/400=2mm-0.23744.（41 Lryrrn-4.279主梁剪力图（kN）Vmax=1.226kNTmax= 2VmaXA=2 X 1.226 X 1000/424 = 5.785N/mmk T = 125N/mr

56、m满足要求!挠度验算-.47S4-l-12fnjn凹翌_O.19Gt,23?悬挑段vmax=0.169mmCv =100 X 2/400=0.5mm满足要求!463.6立柱验算钢管类型 48X3. . 2立柱截面面积A(mm)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205入=h/i=1500/15.9=95W入=150满足要求！查表得，二0.634f=N/( A)=0.9max1.2 X (0.75+(1.1+24) X 0.18)+1.4 X 1,1.35 X (0.75+(1.1+24) X 0.18)+1.4 X 0.7 X

57、1 X 0.8 X 0.8 X 1000/(0.634 X 424)2 2=4.367 X 1000/268.816=16.245N/mm f=205 N/mm满足要求！.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值30N(kN)按上节计算可知，可调托座受力N= 4.367kNN=30kN满足要求!梯步宽护J* #梯板配模大样4.7楼梯模板楼梯间采用二次支模法施工，待梯间剪力墙砼浇筑完成后，再支梯步模板， 梯步砼与楼层砼同时浇筑。楼梯模板全部采用40*80木枋和15厚木胶合板配制，梯步采用全封闭模板, 根据梯步长度情况，在梯步中间部位留设一两个振捣口。4.8、转换层模板支设转换

58、层模板支设的方法和计算详见高大模板施工方案。4.9梁板后浇带、施工缝处的模板支设根据建设方的进度安排，本工程1、2栋主楼先开工，各栋号楼的开工顺序 不一致，根据现场的实际情况，施工逢留置在后浇带位置。4.9.1后浇带模板支撑后浇带采用2 014钢筋作骨架，在后浇带设置钢丝网作侧模支护，绑扎在 钢筋骨架上。0后浇带的支撑方法后浇带封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除，同时后浇带跨内不 得 施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。楼面后浇带的临时保护措施后浇带空置期间，为防止杂物进入，采取覆盖彩条布和竹架板封闭的措 施。492施工缝模板支撑由于施工缝处梁板均从支座悬挑至

59、跨中，所以施工缝在封闭前，悬挑处梁、 板模板的支撑不得拆除，同时悬挑处梁、板上不得施加其他荷载，例如放置施 工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。后浇带支撐圈a.111J1L P-1-JL10-4-A-pi-1卜1,N-1L广后农跨內严：二；悴论L1LJ-I4.10特殊部位模板支设4.10.1吊模支设4.10.1.1梁吊模支设对于错层或反梁处均需支吊模，吊模待梁钢筋扎好后支设。支设时先按楼板厚度设置砼支礅，然后设梁内撑，最后立模板用对拉杆紧固（如右图）4.10.1.2板吊模支设一般阳台、厨房地面比相邻板面底5cm为保证楼面砼成型质量，该部位模板支设待板 筋绑扎完成后实施。先放砼支礅， 然后放

60、模板, 模板的加固采取在底板模上设钉用铅丝拉紧的 方式（如右图）。4.10.2边墙、柱模板的支设为保证外边墙、柱砼水平施工缝处接头平滑，施工时采取模板下口加设紧固螺栓的方式。在首层梁板砼浇筑时，在墙柱外模板上口埋设12紧固螺栓,吊模预制砼支礅紧固螺栓埋设标高必须严格控制（螺 杆上口即为楼面顶标高），紧固螺栓 端部带丁钩，丁钩锚入砼中，对于局 部锚固强度不够时可采取与主筋点焊 的方式进行加固。上一层墙柱模板支 设前,应根据边模线修边贴好双面胶， 然后模板下口直接落在紧固螺栓上。背枋加固时，模板下口加设一道100I木桁模板钩钉螺栓双面胶M 高拚缝模板吊模砼对撑-上翻梁支模图砼对撑板吊模支模图-铅丝