空腹式等截面悬链线箱型无铰拱桥研发设计计算书

1、空腹式等截面悬链线箱型无铰拱桥设计计算书一、设计资料（自拟）2设计荷载：公路-I级，人群荷载3.5KN/m 净跨径：Lo=5O+学号=50+24=74® 矢跨比：fo/Lo=1/5，所以 fo=14.8m,桥宽2.5+10+2.5矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。3拱顶填土包括桥面的平均高度 hd=0.6m,材料容重1 =22.5KN/m护拱及拱腔为1号石灰砂浆砌筑片石，1 = 22.5 KN/m33 主拱圈40号钢筋混凝土，材料容重：2=25 .5KN/m3 腹拱圈30号混凝土，材料容重：3 = 24.5 KN/m拱上立柱（墙）材料容重：4 = 25 KN/m3 桥面铺装为8cm钢筋混凝土（

2、4 = 25 KN/m5） +6cm沥青混凝土（ 5 = 23 KN/m5）人行道板及栏杆重52.0 KN/m （双侧）合拢温度：15oc最高月平均温度35 °C最低月平均温度0°c、设计内容1、2、确定主拱圈截面构造尺寸，计算拱圈截面几何特性、物理力学特征值； 确定主拱圈拱轴系数m,拱轴线悬链线方程及拱上建筑的构造布置和几何 构造尺寸；3、拱圈弹性中心及弹性压缩系数；4、5、6、主拱圈结构内力计算（恒载、活载）； 温度变化、混凝土收缩徐变引起的内力； 主拱结构的强度和稳定计算。三、流程图四、详细计算（一）主拱圈截面构造及截面几何要素计算1、主拱横截面设计拱圈截面高度按经验

3、公式估算D=g/100+ =74/100+0.8=1.54m为方便计算，取D=1.6m拱圈由9个1.5m宽的拱箱组成，全宽B0=13.5m构造图如附图所示：U主拱圈翁型截面单位二2、箱型拱圈截面几何性质2截面积：a=( 1.6*1.5-1.2*1.2+0.1*0.1*2)*9=8.82 m绕箱底边缘的净矩:S= 1.6*1.5*0.8-1*1.2*0.8-(0.1*0.1+1*0.1)*0.8*2*9=7.056 m3聞創沟燴鐺險爱氇谴净。主拱圈截面重心轴:y 下=S/A=0.8my 上=1.6-0.8=08m主拱圈截面绕重心轴的惯性矩：3/12-4*0.5*0.1*0.1*(0.5+0.1/

4、3)2=3.133I x=9*1 .5*1.6/12-1*1.2 /12-2*0.1*14108m残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。1/2 1/2拱圈截面绕重心轴的回转半径 J = (IXA)=(3.1108/8.82)=0.594m（二）确定拱轴系数拱轴系数m的确定，一般采用“五点重合法”，先假定一个m值，定出拱轴线，拟定上部结构各种几何尺寸，计算出半拱恒载对拱桥截面形心的弯矩刀 Mj和自拱顶-跨截面形心的弯矩刀。其比值 =一。求得一值后，可由 m ()2-1中反求m值，若求出的m值与假定的m值不符，则应以求得的m值为假定值，重复上述计算，直至两者接近为止。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。1、上部结构构造布置上部

5、结构构造布置如图所示：73A70&70&7C wS1宫Ldz(1) 主拱圈假定m=2.814,相应的y f =0.210 ,f 0/1。=1/5 查拱桥(上册)表(111)-20(8) 得：彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。Osin 书 j =0.70097 ，cos 书 j= 0.71319，朝=44.50490主拱圈的计算跨径和计算矢高：l =l 0+2y下 sin 书 j =74+2*0.8*0.70097=75.12mf 二 f。 y下 1 - cos i-14.8+0.8* (1-0.71319 ) =15.029m拱脚截面的水平投影和竖向投影x=Hsin 书 j=1.6*0.7

6、0097=1.1216m ;y=Hcos 书 j=1.6*0.73057=1.1411m。将拱轴沿跨径24等分，每等分长 1=1/24= 3.13m。每等分点拱轴线的纵坐标y1=表(III)-1值x f,相应的拱背曲面坐标y/ 1=ycy上/cos书,拱腹曲面坐标y" 1=y1+y下/cos书。謀养抟箧飆鐸怼类蒋薔。主拱圈几何性质表(m=2).814截面号xy1/f (查表Iy1-1)cos(查表I -20 (8)y上 /cosOy下/cosOy1-(y 上/coO)y1 +(y下 /coO)037.56115.0290.713191.12172072 1.1217207213.90

7、72792816.1507207134.430.810048H2.174211390.764311.0466957121.04669571211.1275156813.220907231.30.6472899.7281063810.8110.9864364980.9864364988.74166988310.7145428328.170.5084717.6418106590.85238；0.9385485350.9385485356.7032621248.58035919425.040.390825.873633730.8880.9009009010.9009009014.9727328796

8、.77453468521.910.2919884.3882876520.91782:0.8716306030.8716306033.5166570495.25991825618.780.213.156090.94212:0.8491487280.8491487282.3069412724.00523872715.650.1432182.1524233220.961370.8321457920.8321457921.320277532.98456911812.520.09030813572389320.976140.8195545720.8195545720.537684362.17679350

9、99.390.0502130.7546511770.98696，0.8105698310.810569831-0.0559186541.56522100106.260.0221330.3326368570.99433，0.8045618600.804561866-0.4719250091130.0055060.0827496740.99860.80112157 0.80112157-0.7183718960.8838712412"00010.80.8-0.80.8(2) 拱上腹孔布置从主拱两端起拱线起向外延伸 2.2m后向跨中对称布置四对圆弧小拱，腹拱 圈厚

10、d'=0.4m，净跨径l ' 0=6.0m,净矢高f °=0.75m,座落在宽为0.6m的钢筋混 凝土排架式腹拱墩支承的宽为0.7m的钢筋混凝土盖梁上。腹拱拱顶的拱背和主 拱拱顶的拱背在同一标高。腹拱墩墩中线的横坐标lx,以及各墩中线自主拱拱背 到腹拱起拱线的高度厦礴恳蹒骈時盡继價骚。h=y1+y上x (仁1/cos书)二(d'+ f。)，分别计算如下表 由 Db=f' 0/l ' 0=1/8，贝U R)=5.95,sin © 0=0.470588 , cos © 0=0.882353,© o =28.072472

11、腹拱拱脚的水平投影和竖向投影x'=d' x sin © 0=0.4*0.470588=0.1882m ;y'=d' x cos © 0=0.4*0.882353=0.3529m2 、 1/2k=ln (m+( m-1 ) =1.694573307腹孔墩咼度计算表项目lxE=2lx/lkEy1=(f/(m-1)*(C1kta n=(2fk*s hK(l*(m-1"co 4恥帥)八2+1i1号立:柱32.50.86528：1246628114510.620902520.7667033991.260092896282 32号立:柱25.3

12、0.68690(1958400,10296.2757454730.5402194971.136590522164743号立:柱19.10.508510702172：39133.2712155620.3634742241.06400322700034号立:柱12.40.33013(0445944：37971.3306791840.2201944391.02395585416151空实丿 段分丿 线腹界12.C50.32082(0021365：30441.2548067770.2133711781.022510276793多加1的14可SW39536"412997<)0631.93

13、00570580.2695916991.035702、上部结构恒载计算(1) 人行道板及栏杆重52.0 KN/m (双侧)(2) 拱顶填料及沥青表层处重0.5*6*10/2*2*22.5+0.08*10/2*2*25+0.06*10/2*2*23=168.8KN/m茕桢广鳓鯡选块网羈泪。以上两部分恒载有拱圈平均分担，则换算成容重为,=22.5 KN/m 3的计算平均填料厚度为hd= (52+168.8) /13.5/22.5= 0.72691358KN/m(2)主拱圈Po-12=(表川-19 (8)值)A 2l2M4=(表川-19 (8)值)A 21 /42Mj=(表川-19 (8)值)A 2

14、1 /4计算结果见下表：主拱圈主拱圈截面积(m2)表川-19 (8)值P0-12(KN)表川-19 (8)值Ml/4(KN m)8.820.552889341.03980.1261440023.28758表川-19 (8)值Mj(KN m)0.52303165953.543、横隔板横隔板的设置受箱肋接头位置的控制，必须先确定接头位置后再按箱肋轴线等弧 长布置横隔板1箱肋有关几何要素：箱肋构造图：('p : 匸丨箱励几徊耍素图2a、箱肋截面积 A =2*0.15*1.6+1.2*0.2+0.5*2*0.1*0.1=0.73m截 面静矩 J' =2*0.15*1.6*1.6/2+1

15、.2*0.2*0.2/2+2*0.5*0.1*0.1*3(0.1/3+0.2 ) =0.4103m鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。C、截面重心距箱底的距离y'下='/A ' =0.562054795d、箱肋计算跨径 I ' =l 0+2y'下*sin 书 j=74+2*0.562054795*0.70097=74.7879671籟丛妈羥为贍债蛏练淨。me、箱肋轴线弧长 S' =1.10575*1 ' =82.69679462m2确定箱肋接头、设置横隔板a、确定接头位置箱肋分三段吊装合拢，接头宜选在箱肋自重作用下弯矩值最小的反弯点附近，即E =0.3

16、50.37之间，此处相应的弧长为Sx' = (0.350350.37369 ) *l ' /2= 13.20194589 m13.97375771 m渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。式中： E值由附表1-1内插可得b. 布置横隔板横隔板按箱肋中轴线均匀布置，取板间间距A I' =2.56m,中段箱肋设置11道横隔板，端横隔板距离接头的距离为0.3m,则中段箱肋弧长之半为铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。Sn /2 =0.5* (2.56*10+2*0.3)=13.1m则接头位置接近E =0.35处。b、端段箱肋弧长Si=1/2(S ' - S n)=1/2*(82.69679462-

17、2626.2)=28.24839731 m 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。c、端肋设置11道横隔板，则端横隔板距离起拱面的长度为 S= SI -2.56*10-0.3=2.34839731m3横隔板与接头加固部分的重力横隔板厚均为0.06m，靠拱脚的一块为实心板，其余为空心板。接头处两相邻横 隔板之间以及拱脚截面至第一块横隔板之间的箱底板和两侧板均加厚0.1m，断面尺寸如图：贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。横隔板示意图(单位：u m )a. 横隔板重力空心板P=(1.2*1.2-0.4*0.1*0.1/2-0.8*0.68+4*0.08*0.08/2)*0.06*25.5*11=坛搏乡囂忏蒌鍥铃氈淚。15.26

18、1444 KN实心板P=(1.2*1.2-4*0.1*0.1/2)*0.06*25.5*11=23.8986 KNb. 中间接头加强部分P= (1*0.1+2*1*0.1+0.1*0.1)*(0.3*2-0.06)*25.5*11=46.9557 KN蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。c. 拱脚加强段P=(1*0.1+2*1*0.1+0.1*0.1)*2.34839731 *25.5*11=40.2057KN 買鯛鴯譖昙膚遙闫撷凄。d. 各集中力的作用横坐标 各集中力作用线的横坐标lx可以根据kE =s/(l ' /2)值从书后附表1查得E值,再由lx=l ' /2* E求得。丨x的值和各

19、集中力分别对1/4和拱脚截面的力臂见下表。綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。各集中力的横坐标与力臂计算表集中力编号Sx2Sx/l'£lx=l'* £ /2力臂l/4-lxl/2-lx1号2.560.068460210.0684280972.55879914P 16.221235.001200862号5.120.136920420.1367328775.11298693813.6670132.447013063号7.680.205380630.2047799657.65753864511.1224629.902461364号10.240.273840840.2723979

20、9610.18604618P 8.59395427.373953825号12.80.342301050.33949477612.695062066.08493824.864937946号” 13.40.358346420.35513318113.279844345.50015624.280155667号15.960.426806630.42127315515.75308142：3.02691921.80691858工(l/4-lx)64.216641288号18.520.495266840.48653218118.1933763819.366623629号21.080.563727050.55

21、073366120.5941254516.9658745510号23.640.632187260.61349589822.9410555214.6189444811号26.20.700647470.67481644325.2340749812.3259250212号28.760.769107680.73453167727.4670654410.0929345613号31.320.837567890.79248436129.634147167.92585284314号33.880.90602810.8485228331.729648765.83035124515号36.440.974488310

22、.90242848533.745395913.814604086工(l/2-lx)282.80314760号000018.7837.56中接头13.10.350323740.34733555112.988259875.7917424.57174013拱脚加强段40.171.074349260.92711650134.668579192.8914208134、拱上空腹段（1）腹孔上部 腹孔上部构造：腹拱圈外弧跨径I 外=1。/ +2dz sin © 0=6+2*0.4*0.470588= 6.37647 m腹拱圈内弧半径R0= I ' 0/ (2sin © 0)=6.

23、0/ (2*0.470588 ) =6.3750m腹拱圈重力Pa=2©Rd ' 丫 3B0=2*28.072472*3.1415926/180*(6.3750+0.4/2)*0.4*24.5*13.5= 驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。852.400341 KN腹拱上的护拱重力2Pb=(2sin © 0-sin © 0cos © 0- © 0)R y 2 B0 =(2*0.470588-0.470588*0.882353-28.072472*3.1415926/180)*(6.375+0.4/2) *(6.375+0.4/2)*22.5*13.5

24、=472.6508439 KN猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。填料及桥面系重力Pc=l 外 hdY 1B0= 6.37647* 0.72691358*22.5*13.5=1407.924664 KN 锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。腹拱墩起拱线以上部分重力Pd=(0.6-0.1882)*0.3529*25+(1.15-0.3529)*22.5+0.72691358*22.5)* (0.6 構氽頑黉碩饨荠龈话骛。-2*0.1882)*13.5=152.5556 KN一个腹拱总重力P=2 Pi=852.400341+472.6508439+1407.924664+152.5556= 2885.531489 KN 輒峄

25、陽檉 簖疖網儂號泶。(2)腹孔下部(横桥向立柱有6个) 盖梁重力P=0.7*0.5*13.5*25=118.125 KN底梁P=(0.2+0.6)/2*0.7*13.5*25=94.5 KN1号立柱重力P=6*( 9.26282821 -0.4)*0.6*0.5*25 =398.827269 KN2号立柱重力P=6*( 5.01647438 -0.4)*0.6*0.5*25=207.7413469 KN3号立柱重力P=6*( 2.07000898 -0.4)*0.6*0.5*25=75.15040405 KN4号立柱重力P=6*( 0.1615145-0.1)*0.6*0.5*25=2.768

26、153 KN腹孔集中力P13=2885.531489+118.125 +94.5 +398.827269 =3496.98376 KN尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。P14=2885.531489+118.125 +94.5 +207.7413469 =3305.897836 KN 识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。P15=2885.531489+118.125 +94.5 +75.15040405 =3173.306893 KN 凍鈹鋨劳臘错痫婦胫籴。P16=2885.531489+118.125 +94.5+2.768153 =3100.925 KN5.拱上实腹段拱上实腹段构造:(1)拱顶填料及桥面系重P17=

27、lxhdBo 丫 1 = 12.4* 0.72691358 *22.5*13.5= 2737.92 KN(2)悬链线曲边三角形P18=lf 1/ ( 2 ( m-1) k) ( shk E -k E) 丫 2Bo=75.12*14.7O72793/( 2* (2.814-1 )*1.69457331 )*(sh0.543653044-0.543653044 )*25*13.5=1648KN 恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。式中：=f+y 上(1-1/cos © j) =15.029+0.8* (1-1/0.0.71319 ) =14.7072793 m鯊 腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。其重心距原点的距离

28、为n lx= (shk E -k E /2 ) - (chk E -1 ) / k E ) / (shk E -k E ) *l x=9.315206212m 硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。6. 腹拱推力靠近主拱拱顶一侧的腹拱， 一般多做成两平铰拱， 在较大的恒载作用下和考虑周 围的填料等构造的作用， 可以折中地按无铰圆弧拱计算其推力， 而不记弯矩的影 响。 阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。腹拱拱脚的水平推力 F=(C1g1+C2g2+C3g3)RB02式中：g1= 丫 1hd=22.5* 0.72691358 =16.35556 KN/mg 2=丫 2(R+d / /2)-(R+d / /2) 2-l 2/4

29、)a 1/2)= 16.53815155 KN/吊氬嚕躑竄贸恳彈濾颔 澩。g 3=丫 3d7 =24.5*0.4=9.8KN/m 2由 D0=f' 0/l ' 0=1/8 , b=l/AR2=0.000272查表可得C1=0.7769488 ， C2=0.1072884，C3=0.7900976F=(0.7769488x16.35556+0.1072884x16.53815155+0.7900976x9.8 ) 釷 鹆資贏車贖孙滅獅赘。X13.5x6.575= 1972.723268 KN腹拱拱脚推力的纵坐标e=dz +仃-y 7 /2-y 上=0.4+0.75-0.3529/

30、2-0.8=0.17355m 腹拱推力对各截面重心产生的力矩Mi=FX( yi-e)7、 验算拱轴系数半拱恒载对拱脚和1/4截面产生的弯矩项目 主拱圈賣隔板及加强1/4截面拱脚截面集中力编号；重力（KN力臂力矩（KN- n） 力臂力矩（KN- n）P0-129341.0398540023.28758165953.5445P1-14213.660216工(l/4-lx)=l593720.54145)2 (l/2-lx)=I6760423.7816P1523.89863.81460408691.16369727.63072218.78143.304959237.56286.6099183中接头46

31、.95575.7917401321271.955212124.57174013J 1153.783258拱脚段P13204.2048882.891420813590.4422635拱上空腹段3496.983765.0617694.73782P143305.8978411.7638877.35855拱上空腹段P153173.30689L 18.4658579.24525P163100.924646.7320869.22284L25.1678019.26399实腹段P172737.926.3817467.9296)25.1668886.0672P181648.405229.464793788 15

32、601.8154628.24479379)46558.86543腹拱推力F1972.723272.982545883.72605514.8554529305.6918729273.5516113981.7831548725.81750.20772083 0.21 0.002279由表可知： =113981.7831/548725.8175=0.20772083该值与m=2.814, y?/f =0.210之差小于半级0.0025，所以可以确定上面拟定的设 计拱轴系数 m=2.814。怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。（三）拱圈弹性中心及弹性压缩系数1、弹性中心ys=（表（川）-3 值）f=0.333431

33、* 15.029=5.0111m2、弹性压缩系数2 2 2rw/f = （0.594/15.029 ） =0.0015622 2卩 1=（表（川）-9 值）*rw/f =11.1272*0.001562=0.0173812 2卩=（表（川）-11 值）*rw/f =9.18594*0.001562=0.014348卩 1/ （1+卩）=0.017135（四）主拱圈截面内力验算本设计只计算拱顶、拱脚、1/4截面的内力。（一）结构自重内力计算在确定m系数时，其实算值很难与选定的拱轴系数在“五点”重合，对于大跨径 拱桥，必须用“假载法”计入在“五点”存在的偏离影响。谚辞調担鈧谄动禪泻類。当用“假载法

34、”计入“五点”偏离之后，相应三铰拱的恒载压力线在“五点”以 外与选定的拱轴线有偏离。对于大跨径无铰拱桥，这种偏离影响很大，不可忽视。 下面分别计算这两种偏离的影响。嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。1、用假载法计算确定m系数时在“五点”存在的偏差确定拱轴系数时，恒载压力线在1/4截面与拱脚截面的纵坐标之比值是 0.20772083，并不等于应用手册数表进行计算选用的m=2.814的拱轴线上相应两点的比值0.21 ,两者之间相差0.002279。这个偏差的影响可以比拟为一 层虚设的均布荷载作用在选定的拱轴线上，先单独求出，然后算出所选定的“拱轴线”恒载产生的内力，将两者相加后相当于通过“五点”的恒载压力 线

35、内力。熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。（1）假载内力a、求假载由式qx=44.32519371KN/Mb、假载内力假载qx产生的内力可以直接将其布置在内力影响线上求得。 不考虑弹性压缩 的假载内力见下表：项目影响线面积W表川-14 (5<躲值w力或力矩（qx w）拱顶截面M10.00269lA2158435303H10.12816lA2/f48.120881332132.9673871/4截面M1-0.00165|A2-9.31097376-412.7107156H10.12816|A2/f48.120881332132.967387拱脚截面M10.00585|A233.

36、011634241463.247083H10.12817|A2/f48.124636082133.133817V10.5l37.561664.854276c、计入弹性压缩的假载内力 计入弹性压缩的假载内力见下表:计入弹性压缩的假载内力项目拱顶截面l/4截面拱脚截面COS 010.942120.71319sin 000.240580.70097H12132.9673872132.9673872133.133817V11664.854276口1*H1«1+ 口 )36.5483961736.5483961736.55124795N=(1-1/(1+ 口 )*H1cos 0+V1sin 0

37、2096.418991975.0782592662.274624M1672.8435303-412.71071561463.247083y=ys-y15.01111.85501-10.0179M=M1-+ 1*H1*y/(1+ 口)855.9911983-344.91307521097.080336注：1/4截面的轴力以_（1-卩1/（1+卩）* 作近似计算（2） “拱轴线恒载”内力a、推力鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。b、考虑弹性压缩的“拱轴线恒载”内力见下表:考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力项目拱顶截面l/4截面拱脚截面COS 010.942120.71319H'g=Hg-F38591.508

38、4736618.785236618.7852（1- 口 1/（1+ 口 ） *H'g37930.2429735991.3223235991.32232N'g=H'g/cos038591.5084738868.4936151345.06261 1A N=y 1/（1+ 口 ）*H'g*cos0661.2654977591.1453327447.5002546N=N'g- A N37930.2429738277.3482850897.56236Y=ys-y15.01111.85501-10.0179A M=y 1/（1+ 口 ）*H'g*y3313.

39、6675351163.949925-6285.86043注：从拱顶到第8截面F=0,第七截面到拱脚F=1972.723268KN（3）考虑确定m系数偏差影响的恒载内力考虑m系数偏差影响的恒载内力等于“拱轴线 m的恒载”内力减去“假载”的内 力，计算结果见下表：考虑“五点”偏差的恒载内力截面拱顶截面1/4截面拱脚截面式中可根据Z值从附表1-1查得；项目 拱轴线恒假载qx 合计（减去假载）亘载假载qx 合计拱轴线恒载假载qx 合计轴力弯矩水平力 38591.50852096.41836495.089486618.7852096.41894522.366236618.782096.5823452；3

40、7930.2432096.41835833.82398277.3482&75.078230302.27050897.5622662.274682353313.6675455.991198E57.67633763.9499344.913075508.863006285.8604397.080336822、“恒载压力线”偏离拱轴线的影响“恒载压力线”与拱轴线在“五点”以外的偏离影响可以用一般力学原理进行计 算。（1） “恒载压力线”偏离拱轴线的偏离弯矩 Mp计算恒载偏离弯矩 Mp首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载对各 截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得Mp下面按主

41、拱圈、拱上实腹段和各集中力三部分计算各分块恒载对各截面的力矩。纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。a、主拱圈自重对各截面产生的力矩 M1颖刍莖峽饽亿顿裊赔泷。在这里，对于所要求的每一等分而言，积分上限Z为常数，并不计等式前面的负 号，则上式为濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。,可根据Z值从附表1-2 查得.銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼-KN- m主拱圈对各截面力矩M1的值见下表：主拱圈自重对各截面产生的弯矩截面号ES1S2E *S1-S2M1( kn- m01P1.105750.582720.52303165953.544510.916666670.993240.47520.43527138107.946620.8333333

42、3P 0.8873966670.38250.356997222113272.57430.75P0.787020.302640.28762591261.28182 140.66666667r 0.6914333330.235220.22573555671624.2195750.583333330.5991433330.2087366670.14076361144663.2510560.50.509470.12860.12613540021.7011170.416666670.4220066670.0887833330.08705277827621.2015280.333333330.335996

43、6670.0565166670.05548222217604.0981190.25二0.251080.031450.031329937.603987100.166666670.1670033330.0142133330.0136205562033.741825110.083333330.0833833330.0037566670.0031919441012.7803271200000b、拱上实腹段恒载对各截面产生的弯矩 M2计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线 曲边三角形块分开才能准确计算，否则只是近似的。挤貼綬电麥结鈺贖哓类。（a）矩形板块从拱顶到每个截面的

44、矩形板块的重力对实腹段里每个截面的力矩对空腹段里每个截面的力矩各截面的力矩见下表:实腹段空腹段悬链线曲边三角形区间截面121110矩形块0.083333333M2=M+MIMl 0EA2/200.7822420.060219910.0034722221081.5777511101.637971l/2* E* (1-n)MX0 0064458465 0.7500830660.166666667 0.282428885205.7711968 0.75033198 1.562921807 321.6042908 0.0138888894326.3110574647.9153

45、480.25 0.423643327697.94758650.750745893 2.340496069 1633.543583分界点 0.322244352 0.5460666771503.609688 0.7512371741/2*(80.33333333370.4166666670.03125 9734.1998411367.74342E-0.2421)(E-0.1611)* Ek0.50.583333330.666666660.750.8333333330.916666667(b)悬链线曲边三角形块 从拱顶到任意截面的重力见下表每一块pi的重心横坐标1503.609688 0.7512

46、37174 3.426723999 5152.4554030.05550121917288.3185922440.773991503.609688 0.751237174 6.5567240019858.75373 0.08235491525653.0943835511.848111503.609688 0.75123719.68672414565.052050.10920861134017.8701748582.922221503.609688 0.751237174 12.81672399 19271.350360.13606230742382.6459261653.996271503.6

47、09688 0.751237174 1 5.94672401 23977.64872 0.16291600350747.4217774725.070491503.609688 0.75123717419.07672428683.94702 0.18976969959112.1975287796.144541503.609688 0.751237174 22.20672399 33390.245330.21662339567476.97328100867.21861503.609688 0.751237174 25.33672401 38096.543690.24347709175841.749

48、13113938.29281503.609688 0.75123717428.46672442802.841990.27033078784206.52488127009.3669C、拱上空腹段的腹孔和横隔板等各集中力及相应的横坐标lx在前面已经求出,各竖向集中力到截面的力臂(取a>0),产生的力矩=Pa；腹拱水平推力 作用在第7与第8截面之间，对07截面产生的力矩具体计算见下表赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。截面竖向力P=lxE1211109876543210P0#7.6307220M0拱上各集中力对各截面产生的力矩P1#15.2614442.55879914P2#15.2614445.11298

49、6938P3#15.2614447.657538645P4#15.26144410.186046180.08333333 3.12999998723.88415976 0.571200847 8.7173497430.16666667 6.26000001347.76831982 3.701200872 56.485669851.147013075 17.505075810.250.333333330.416666670.59.3912.5215.6518.7871.65247958 6.83120086 104.25398944.277013062 65.27339534 1.7324613

50、55 26.4398619695.53663943 9.961200859 152.02230917.407013061113.041715 4.862461354 74.20818166 2.333953816 35.61950546119.4207993 13.09120086 199.790628810.53701306 160.8100348 7.992461357 121.9765014 5.463953818 83.38782522143.3049592 16.22120086 247.558948513.66701306 208.5783545 11.12246136 169.7

51、448211 8.593953817 131.15614490.58333333 21.90999999167.1891189 19.35120085 295.3272681 16.79701305 256.346674 14.25246134 217.5131406 11.7239538 178.92446440.66666667 25.04000001 191.073279 22.48120087 343.095588219.92701307 304.1149941 17.38246137 265.2814607 14.85395383 226.69278450.7528.17 214.9574387 25.61120086 390.863907723.05701306 351.8833137 20.5124613