热处理电阻炉设计

1、热处理电阻炉设计一、设计任务用途：碳钢、低合金等的淬火、调质以及退火、正火; 工作：中小型零件，小批量多品种，最长；最高工作温度为 950 C；炉外壁温度小于 60 C .生产率：105Kg/h。设计一箱式电阻炉，计算和确定主要项目，并绘出草图。 基本技术条件：(1)(2)(3)(4)设计计算的主要项目：(1)(2)(3)(4)(5)(5)确定炉膛尺寸；选择炉衬材料及厚度，确定炉体外形尺寸;用热平衡法计算炉子功率；选择和计算电热元件，确定其布置方法； 写出技术规范。二、炉型选择根据设计任务给出的生产的特点，选用中温(6501000 C)箱式热处理电阻炉，炉膛不通保护气氛，为空气介质。三、确定炉

2、膛尺寸1. 理论确定炉膛尺寸实际排料法和加热能力指标法。本设计用加热能力指标 P=105Kg/h。按教材表5-1选择适用于淬火、正火的 Po=1OO12OKg/ ( mh)。因此，炉子的炉底有效面积(1) 确定炉底总面积炉底总面积的确定方法有两种：法来确定炉底面积。已知炉子生产效率一般箱式炉，其单位炉底面积生产率(即可以摆放工件的实际面积)F1可按下式计算:F1 P 遁 1m2通常炉底有效面积和炉底总面积之比值在-之间选择。炉子小取值小值；炉子大取值大值。本设计取中值，则炉底总面积F为：F11F0105. 2F 1.25m0.8 0.8(2) 确定炉膛的长度和宽度炉底长度和宽度之比 -在3/2

3、2之间选择。考虑到炉子使用时装、出料的方便，本设B计取-B2,则炉子炉底长度和宽度分别为:权熹1.581m-型 0.791m2 2（3）确定炉膛高度H炉膛高度和宽度之比 在之间选择，大炉子取小值，小炉子取大值。本设计取中值,B则炉膛高度为：H 0.7B0.7 0.7910.554 m2. 确定实际炉膛尺寸为方便砌筑炉子，需要根据标准砖尺寸（230 X 113X 65mm,并考虑砌缝宽度（砌砖时两块砖之间的宽度2mm,上下砖体应互相错开以及在炉底方面布置电热元件等要求，进一步确定炉膛尺寸。依据理论计算的炉膛长度、宽度和高度，进一步确定炉膛尺寸如下：(2302)1624mm(1132)(110 2

4、) 4793mm(652)37573mm注意：实际确定的炉膛尺寸和理论计算的炉膛尺寸不要差别太大。应使工件与60 C。由3. 确定炉膛有效尺寸 为避免热处理工件与炉膛内壁、电热元件和放置电热元件的搁砖发生碰撞，炉内壁保持一定的距离。工件应放置的炉膛的有效尺寸内。炉膛有效尺寸确定如下：L 效=1500mmB 效=700mmH 效=450mm四、炉衬材料的选择及其厚度的确定 炉衬材料的选择及其厚度的计算应满足在稳定导热的条件下，炉壳温度小于数之和统称为综合传热系数于炉子外壁和周围空气之间的传热有辐射和对流两种方式，因此辐射换热系数和对流换热系。炉壳包括炉墙、炉顶和炉底。这三部分外壁对周围空气的综合

5、传热系数不同（见教材附表2）,所以三部分炉衬材料的选择及其厚度也不同，必须分别进行计算。1. 炉墙炉衬材料的选择及其厚度的计算同时为简化计算，将炉门看作前墙的炉子的两边侧墙和前后墙可采用相同的炉衬结构，一部分。设炉墙的炉衬结构如图所示，耐火层是113mn厚的轻质粘土砖（QN）,保温层是60mm厚、密度为350Kg/m3的普通硅酸盐耐火纤维毡和230mm厚的A级硅藻土砖（耐火材料和保温材料的选择参照教材附表 3和附表4）。这种炉衬结构在稳定导热条件下，是否满足墙外 壁温度小于60C，应首先求出热流密度，然后计算进行验证。在炉墙内壁温度950C、炉壳周围空气温度20C的稳定导热条件下， 通过炉墙向

6、周围空 气散热的热流密度为：950 201)s, a, S3确定a, S3得厚度为:Si1132 115mm;S260mm;S3230 2 232mm。2）的确定3分别是轻质粘土砖、硅酸盐耐火纤维毡和A级硅藻土砖的平均热导率（W/mC）；是炉壳对周围空气的综合传热系数（W/m-C）。A级硅藻土砖的厚度（m）°若考S, Sa, S分别是轻质粘土砖、硅酸盐耐火纤维毡和 虑它们之间2mm的砌缝宽度，则S,要求出10.2940.212 10 3tp（tp为平均温度）10.2940212 10 3（丁）o.2940.212 10 3（5）22 ,3和，首先必须假定各层界面温度和炉壳温度。设轻质

7、粘土砖和硅酸盐耐火纤维毡之间的界面温度t2 850 C，硅酸盐耐火纤维毡和硅藻土砖之间的界面温度t3 620 C，炉墙外壳温度t4 55 C 60 C。如图所示:求轻质粘土砖的平均热导率查教材附表3,可得轻质粘土砖（QN）的平均导热率为:=m-C求硅酸盐耐火纤维毡的平均热导率硅酸盐耐火纤维毡的平均温度tt2 t3 P 2850620735 C。根据教材附表 4查得，密度为350Kg/m3普通硅酸盐耐火纤维毡 700C、1000C的热导率分别为 在700 C 1000 C温度范围内，可近似认为其平均导热率与温度成线性关系。0.122 0.121 2 0.1211000 700735 70020.

8、121W/m C求硅藻土砖的平均导热率3,可得A级硅藻土砖的平均热导率为查教材附表30.1050.23 10 3tp30.1050.23 10 3 （宁）0105 0.23 10 3 （今）m-C和 m-C。则有：0.183W/m C求炉墙外壳对周围空气的综合传热系数当炉墙外壳温度为 55C，周围空气为 20C时，由教材附表 2可查得，外壳为钢板或涂 灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：211.81W/m C3）求热流密度将以上数据代入求热炉密度的表达式中，可求得热流密度为：950209302445.8W /m0.1150.060.23212.0864)0.4850.1210.18311.

9、81t2为:验算各界面和炉墙外壳温度是否满足设计要求轻质粘土砖和硅酸盐耐火材料纤维毡之间的界面温度t2 t1 q 勺 9501445.8 - 844.3 C0.485t2 t2t2相对误差为844.3 8500.67%5%，满足设计要求，不必重算。850硅酸盐耐火纤维毡和硅藻土砖之间的界面温度为:tat2 q 包 844.3 445.82彈 623.2 C ;0.121相对误差为t3 t3TT623.2 6200.52%5%，满足设计要求，不必重算。620炉墙外壳温度为:t4 t3S0 232q- 623.2 445-8 0183 58 C 60 C；因炉墙外壳温度小于60C，故炉墙炉衬材料及

10、其厚度的选择满足设计要求。若实际计算后，外壳温度大于 60 C,必须重新选择炉墙炉衬材料及其厚度。2. 炉顶炉衬材料的选择及其厚度的计算设炉顶的炉衬结构为：耐火层是113mm厚的轻质粘土砖（QN-）,保温层是厚度60mm密度350Kg/m3的普通硅酸盐耐火纤维毡和厚度113mm勺膨胀珍珠岩。在炉顶周围内壁温度为 950C、炉壳周围温度20C的稳定导热条件下，通过炉顶向周围空气散热的热流密度为：950 20SiS2S311）S,它们之间a, S3确定s分别是轻质粘土砖、硅酸盐耐火纤维毡和膨胀珍珠岩的厚度（S1,Sa,2mm勺砌缝宽度，贝y S, Sa, &得厚度为:若考虑Si113 2

11、115mm ；S2 60mm ；S3 113 2 115mm。2)的确定3分别是轻质粘土砖、硅酸盐耐火纤维毡和膨胀珍珠岩的平均热导率（W/mC）;是炉顶外壳对周围空气的综合传热系数（W/mC）。要求出，首先必须假定各层界面温度和炉壳温度。设轻质粘土砖和硅酸盐耐火纤维毡之间的界t3580 C，炉顶外面温度t2860 C ,硅酸盐耐火纤维和平膨胀珍珠岩之间的界面温度壳温度t455 C 60 C。查教材附表3,可得轻质粘土砖（QN）的平均导热率为:10.2940.212 10 3tp(tp为平均温度)10.2940.212 103(20.2940.212 10 3(950 860)2=m-C2的确定

12、硅酸盐耐火纤维毡的平均温度 tpt2t32860严720 C。根据教材附表4查得,密度为350Kg/m3普通硅酸盐耐火纤维毡700 C0.122 0.1211000 7001000 C温度范围内,2 0.121720 7001000C的热导率分别为 mC和m-C。在 可近似认为其平均导热率与温度成线性关系。则有：700 C、20.121W/m C3的确定查教材附表3,可得膨胀珍珠岩的平均热导率为30.040.22 10 3tp30.0430.22 10 3 ()0.040.22 10 3 (580 55)2 2=m-C的确定当炉顶外壳温度为 55C，周围空气为 20C时，由教材附表 2可查得，

13、外壳为钢板或涂 灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：213.52W/m C3）热流密度的计算将以上数据代入求热炉密度的表达式中，可求得热流密度为：951J0 鑒 502.2W/m20.115 0.06 0.11511.8525)0.486 0.121 0.110 13.52t2为:验算各界面和炉顶外壳温度是否满足设计要求轻质粘土砖和硅酸盐耐火材料纤维毡之间的界面温度t2 t1 q 勺 9501502.2 - 831.0 C0.486t2 t2t2相对误差为831.0 8608603.4%5%，满足设计要求，不必重算。硅酸盐耐火纤维毡和硅藻土砖之间的界面温度为:tat2 q 831.0 50

14、2.22彈 582 C;0.121相对误差为t3 t3TT582 5805800.32%5%，满足设计要求，不必重算。炉顶外壳温度为:t4 t3q 58230 115502.2 人亠 57 C 60 C ;0.110因炉墙外壳温度小于60 C,故炉顶炉衬材料及其厚度的选择满足设计要求。若实际计算后，外壳温度大于 60C,必须重新选择炉顶炉衬材料及其厚度。3. 炉底炉衬材料选择及其厚度的计算设炉底的炉衬结构为，耐火层是（ 65+2）x 3=201mm厚的轻质粘土砖（QN），保温层 是厚度80mm密度350Kg/m3的普通硅酸盐耐火纤维毡和（113+2） + （65+2 ）x 2mm的 A级 硅藻

15、土砖。在炉底内壁温度950C、炉壳周围空气温度 20C的稳定导热条件下，通过炉底向周围空气散热的热流密度为：950 201）Si, a, S3确定S,S2, S3分别是轻质粘土砖（QN）、普通硅酸盐耐火纤维毡和膨 A级硅藻转的厚度（m）。 若考虑它们之间2mm的砌缝宽度，则 S1, a, S3得厚度为：S2 80mmS1 (65 2) 3201mmS (113 2) (65 2) 2 249mm。2）1 ?2 ?3 ?的确定3分别是轻质粘土砖、硅酸盐耐火纤维毡和 A级硅藻转的平均热导率（W/m-C）；1 ,2 ,3和，首先必是炉炉底壳对周围空气的综合传热系数（W/m-C） O要求出t3560

16、C，炉底外壳温度须假定各层界面温度和炉壳温度。设轻质粘土砖和硅酸盐耐火纤维毡之间的界面温度t2810 C，硅酸盐耐火纤维和平膨胀珍珠岩之间的界面温度t455 C 60 C O1的确定查教材附表3,可得轻质粘土砖（QN）的平均导热率为:10.2940.212 10 3tp（tp为平均温度）10.2940.212 103（20.2940.212 103“950 810）=m-C的确定硅酸盐耐火纤维毡的平均温度 tt2t32810 560685 C。根据教材附表4查得,密度为350Kg/m3普通硅酸盐耐火纤维毡400 C0.121 0.081700 C的热导率分别为700 C温度范围内，可近似认为其

17、平均导热率与温度成线性关系。0.121 2700400700 685400 C、20.119W/m Cm-C和 m-C。在 则有：3的确定查教材附表3,可A级硅藻土砖的平均热导率为30.10530.23 10 tp30.1050.23 10 3 （宁）0.105 0.23 10 3 （色0-2=m-C的确定当炉顶低壳温度为 55C，周围空气为 灰漆表面时，对周围空气的综合传热系数为：20C时，由教材附表 2可查得，外壳为钢板或涂9.55W/m2 C可求得热流密度为:3）热流密度的计算 将以上数据代入求热炉密度的表达式中,t2为:95020930c2356.6W / m0.2010.0800.2

18、4912.6080.4810.1190.1769.556)验算各界面和炉顶外壳温度是否满足设计要求轻质粘土砖和硅酸盐耐火材料纤维毡之间的界面温度356.5 牆 801.0C相对误差为t2 t2801.0 8101.1%5%，满足设计要求，不必重算。硅酸盐耐火纤维毡和硅藻土砖之间的界面温度为:t3t2 q 801.0 356.62罟10 561.3 C;相对误差为t3t3561.3 5605600.23%5%，满足设计要求，不必重算。炉墙外壳温度为:3 qS3 561.3 356.6 黑 56.8 C 60 C ；因炉墙外壳温度小于60C，故炉顶炉衬材料及其厚度的选择满足设计要求。若实际计算后，

19、外壳温度大于 60 C,必须重新选择炉顶炉衬材料及其厚度。五、炉子外形尺寸的确定1）炉子外形长度炉子的外形长度为炉膛长度加上两倍炉墙厚度，其值为:L外 1624+2 X( 115+60+232) =2438mm=2）炉子外形宽度炉子的外形宽度为炉膛宽度加上两倍炉墙厚度，其值为:B 外=793+2 X( 115+60+232) =1609mm=3）炉子外形高度炉子的外形高度有以下五部分组成（图5-8右图）：炉墙高度、拱顶高度、炉顶厚度。炉底厚度和炉底预留安装电热元件所需的高度及炉底板厚度。其中炉膛高度、炉底厚度已经求出。若陆主席采用 60°标准拱顶，取拱弧半径 R=B,则拱顶高度可由下

20、式求出：f R(1 cos30 )793 (1 cos30 )106mm65+2=67mm为了方便砌筑，预留安装电热组件所需要的高度及炉底板厚度可取 综合以上五个部分的高度，炉子外形高度为：H外 573 106 (115 60 115) (201 80 249) 67 1566mm 1.566m2. 砌体平均表面积的计算炉子砌体平均表面积的计算方法有两种：算术平均值和几何平均值。本设计采用几何平均值计算法。此方法首先需要算出内壁和外壁的面积。1）炉顶平均表面积的确定炉顶内壁是弧面，内壁面积为：6022F 顶外 2 R L 3.14 1.624 0.7931.348m23606炉顶外壁是平面，外

21、壁面积为：2F 顶外 L 外 B 外 2.438 1.607 3.918m则炉顶平均面积为：F顶均 J F顶内F顶外 J1.348 3.918 2.30m22）炉墙平均表面积的确定炉墙包括两侧墙和前、后墙。为简化简化计算，将炉门视为前墙，则炉墙平均面积为:F墙均JF墙内F墙外J2H（L B） 2H 外（L外B外）J2 0.573 (1.624 0.793) 2 1.566 (2.438 1.607)3）炉底平均表面积的确定 炉底平均面积为：F底均JF底内F底外（B L） （ B外L外）0.793 1.624 1.607 2.438 2.25m2六、炉子的主要能量消耗项热平衡计算法是根据炉子的输

22、入总功率等于各项能量消耗总和的原则。 的方法。1.炉子的主要能量所需要的热量1）加热工件所需要的热量由教材附表6查得，低合金钢在 950C和20C时的比热容分别为:来确定炉子功率C50= （kJ -C） , C2o= （kg -C），热处理炉的生产率P=105kg/h,则加工所需要的热量为;Q件P (C950 950 C2020)105 (0.636 950 0.486 20)=kJ/h2）通过炉衬的散热损失通过炉衬的散热损失包括炉顶、炉墙和炉底三部分，有:Q散Q顶Q墙 Q底q顶F顶均q墙 F墙均q底F底均=x +x + x=h3）开启炉门的辐射热损失这部分热损失可由下式求得：4Ta100Tg

23、Q 辐 3.6C 0 Ft1004凹3 0.287m ,20.287它与炉墙厚度之比为0.115 0.060.2320.7 ,教材图1-14曲线1式中C0黑体辐射系数F炉门开启面积。炉子正常工作时，炉门开启高度为炉膛高度的一半,故 F B 0.793 05730.227m2 ；2 2一一遮蔽系数。开启的炉门是拉长的矩形，开启高度为得=；t炉门开启率。设装、出料所需时间为每小时6分钟。则炉门开启率为;Tg 炉气的热力学温度，为950+273=1223K；Ta 炉外空气的热力学温度，为20+273=293K,将上述数据代入公式中，得:Q辐 3.6 5.675 0.227 0.6340.1旦1004

24、2936514.90kJ/h1004）开启炉门的溢气热损失对于一般的箱式电阻炉， 炉门开启后要吸入冷空气。 量为该项热损失，即有：通常以加热吸入的冷空气所需的热Q溢q va a Ca t(TgTa)式中qva 炉子吸入的冷空气量。对空气介质电阻炉,零压面一般位于炉膛高度的一半（零压面在炉门开启高度中分线）。由教材（5 8）式得:qva 1997B 喬 19970.793O.5732.竺 242.9m3/h2a 20 C冷空气的密度，为3m；Ca 空气在 TaTa (即 20950 C)温度之间的平均比热容。就本设计来说，是平均度（950+2） /2=485 C的比热容。查附表 10可知，空气在

25、 400C、500C的比热 容分别为（mC）和（mC）。可认为空气比热容在此温度区间的变化呈线性关系，即有：Ca 1.3302485 400Ca 1.342kJ/(m3 C)1.3440 1.3302500 400t 炉门开启率,Tg 溢气温度（见教材 74页），近似为:2c2一 Ta TgTa - （950 20） 20 640 C33将上述数据代入公式中得开启炉门的溢气热损失为：Q溢 2429 1.29 1.342 0.1 (640-20) 26071.2kJ/h5）其它热损失此项热损失包括未考虑的各种热损失和一些不易精确计算的各种热损失。就箱式电阻炉来说，该项热损失可取以上各项热损失之和

26、的10%- 20%。本设计取15%该项热损失为：Q其它0.15（Q件Q散Q辐Q溢）=x（ +）=h2.炉子的理论输入功率根据热平衡计算法，在理论上炉子的输入功率应为上述各项能量消耗的总和，即:Q总Q件Q散Q辐Q溢Q其它=+=128287 （kw/h ）3.炉子的安装功率上面的炉子输入功率（即各项能量消耗总和）是维持炉子正常工作必不可少的热量支出。 但在实际生产中还要考虑一些具体情况，如炉子长期使用后炉衬局部损坏会引起热损失增 加，电压波动、电热组件老化会引起炉子功率下降，有时工艺制度变更要求提高炉子功率。 这些具体情况要求功率应有一定的储备，炉子的实际功率应比理论计算功率大，安装功率为：因此炉

27、子的式中一一功率储备系数，对周期作业炉， 将相关数据代入公式中，可得1.4 128287 49.9kW3600K=。本设计可取。取炉子的安装功率为 54kW七、炉子热效率的计算1.正常工作时的热效率由教材5 12式得，炉子正常工作时的热效率为:吐 100% 竺 100%48.7%Q 总128287一般电阻炉的热效率在 30%80%之间。本设计的炉子热效率在此范围内,2.保温时关闭炉门的热效率保温关闭炉门时，无辐射热损失和溢气热损失，此时炉子的热效率为：设计合理。Q总-（Q辐Q溢）100%62420.4128287 6514.90 26071.2 10%65.2%3. 炉子空载功率的计算通过炉衬

28、的散热损失和其它热损失，此时炉子的炉子空载时，能量消耗只有两项: 功率为：Q散Q其它16547.4 H空36003600皿 9.24kW八、功率的分配和接线方法炉子的安装功率为54kW电热元件采用三相星形接法，也称“Y”接法。即将电热元件分为3组，每组18kW炉墙两侧各布置1组电热元件，炉底布置 1组电热元件。九、校核炉膛内壁表面负荷（选做）54KW功率均匀分布在炉膛两侧及炉底，组成丫接线。供电电压为车间动力电网380V。2025kW/m之间。核算炉膛布置电热元件内壁表面负荷，对于周期式作业炉，内壁表面负荷在1535之间，常用2F电测F电底 2 1.624 0.573 0.793 0.573

29、2.32m2P安54F 电 2.3223.3kW/m取丝材直径d=）每组电热元件的长度由教材5 25式确定为:100C 200Co当炉膛温度为 950C, 12得，0Cr25AI5 合金20 C时的电阻率2201.40 mm / m，电阻温度系数10 5 C 1,则1100C时电热元件的电阻率为:110020(1 t) 1.40 (1 410 5 1100)1.46 mm2/m表面负荷在常用的范围 2025kW/m之内，故符合设计要求。十、电热元件材料的选择和理论计算1. 电热元件材料的选择炉子的最高使用温度为950C,可选用0Cr25AI5 （即FeCrAI）合金丝材，绕制成螺旋管状作为电热元件。2. 炉膛950C时电热元件的电阻率 炉子正常使用时，电热元件的温度比炉膛温度高电热元件的温度取1100 Co由教材附表3.确定电热元件的表面负荷由教材图 5 3 （ a）,根据设计的炉子的工作条件，取电热元件的允许表面负荷W允 1.6W/cm2。4. 每组电热元件的功率和端