拉森钢板桩围堰检算书15m

1、实用标准文档钢板桩围堰检算文案大全1、构件特性取钢材的弹性模量为11 22.1 10 N/m，0.3，G E/2(11.1拉森W钢板桩截面积A20.0242m2惯性矩44I 3.86 10 4m4截面抵抗矩W2.27 10 3m3截面回转半径ix=0.282m1.2单根I 45a工字钢截面参数：截面积A10.2 10 3m2惯性矩lx 3.224 10 4m截面抵抗矩Wx1.43 10 3 m31.3单根I 56a工字钢截面参数：截面积A3213.5 10 3m2惯性矩I x 6.56 10 4m4截面抵抗矩Wx2.34 10 3m3截面参数:42、工况分析工况1 :增江十年一遇洪水位9.31

2、m ,围堰外最高水位按9.31m计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至 +3.07m，第二层支撑还未安装时;工况2:当围堰内支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m，围堰外最高水位按9.31m计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。3、围堰检算3.1工况1 :3.1.1围堰拉森W型钢板桩最不利工况受力分析，主要荷载有:a、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。b、流水冲击力，设流速为2m/s，影响范围为整个水深范围。C、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31 m，流水冲击力合力作用点位于距上端水深 1/3高度处,主动土压力为7.31 9.36m处，

3、另加封底混凝土以下 0.5m，也即9.36 9.86m2集中荷载：流水冲击力F kAV-2gK取1.5，v取2m/s,截面面积取一延米长，则F 1.51.0 7.3121.93KN2 10作用点距顶端7.31/32.44m 处分布荷载:a.静水压力rh最大线荷载值1.0 10 6.24 62.4KN从钢板桩顶端下0.19m往下6.43m处呈三角形分布b.主动土压力取饱和砂土容重sat18KN /m3，砂土内摩擦角300则P (satw)hta n2(450/2)P (1810) 2.55 tan2(45°30°/2)6.8KPa为简化计算过程，具体如下: 荷载分布图:弯矩图

4、:-12KS-m A 干二 IRa-209KN413KN .mmax32.27 10剪力图:140. Afib *斗丄磁N-ClK,-319, 8KNRa 209.1KNMmax 413KN.m181.9MPa 210MPa ,满足要求丄- J"I L J U LU I I川 <? I 9. 3支座反力：Ra=209.1KN3.2工况2 3.2.1拉森W型钢板桩围堰最不利工况受力分析，主要荷载有:a、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。b、流水冲击力，设流速为2m/s，影响范围为整个水深范围。C、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31 m，流水冲击力合力作用点位于

5、距上端水深 1/3高度处,主动土压力为7.31 9.36m处，另加封底混凝土以下 0.5m，也即9.36 9.86m集中荷载：流水冲击力rv2FkA2gK取1.5，v取2m/s,截面面积取一延米长，则F 1.51.0 7.31型竺 21.93KN作用点距顶端7.31/3 2.44m处2 10分布荷载:a.静水压力P rh最大线荷载值F 1.0 10 7.31 73.1KN从钢板桩顶端往下7.5m处呈三角形分布b.主动土压力取饱和砂土容重sat18KN /m3，砂土内摩擦角 300则P (18 10)satw)hta n2(450/2)2.55 tan2(45°30°/2)6

6、.8KPaP 总 P 6.8 9.86 10107.3K Pa最大线荷载107.3KN /m为简化计算过程,具体如下:荷载分布图:J-in弯矩图:12KNm 坪：' 1U=5S, 5RIV!_R11-305- 7- LKNF T T'I II Rl-1 74. 51142.maxRa55.3KN Rb 305.7KNMmax 142.9KN .mrnZQKN.rp 63MPa 145MPa，满足要求2.27 10剪力图:支座反力:Ra=55.3KN , Rb=305.7KN3.2工况3（承台浇筑完拆除下层墩身范围内支撑，填充2.5米砂并在其上浇筑O.5米砼）321拉森W型钢板桩

7、围堰最不利工况受力分析，主要荷载有:a、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。b、流水冲击力，设流速为2m/s，影响范围为整个水深范围。C、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31 m，流水冲击力合力作用点位于距上端水深 1/3高度处,主动土压力为7.31 9.36m处，另加封底混凝土以下 0.5m，也即9.36 9.86m集中荷载：流水冲击力2L , A rvFkA2gK取1.5，v取2m/s,截面面积取一延米长，则F 1.51.0 7.3110 221.93KN作用点距顶端7.31/3 2.44m处2 10分布荷载:a.静水压力P rh最大线荷载值F 1.0 10 7.31 73

8、.1KN从钢板桩顶端往下7.5m处呈三角形分布b.主动土压力取饱和砂土容重sat18KN /m3，砂土内摩擦角 30°则P (18 10)satw)hta n2(450/2)2.55 tan2(45°30°/2)6.8KPa6.8 9.86 10107.3K Pa最大线荷载107.3KN /mC、回填砂的主动土压力sathta n2(450/2)P 18 2.5 tan2(450300 /2)25.8KPa为简化计算过程，具体如下:荷载分布图:IISa/1 ,弯矩图剪力图：实用标准文档RA 103.1KN RB 302.2KNMmax 113.1KN .mmax2

9、27譽 49.8Mpa 145Mpa，满足要求37.93文案大全3.4 下层围檩双拼I56a工字钢下层长边围檩 主要荷载：外层钢板桩传递的集中荷载与自重。为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：F 305.7.1KN /m，围檩简化为六跨连续梁，每跨跨度如下图所示。荷载分布图:30 r” 7KM /ni门 I I I1 I 11丄1'LIJ 1 LI I 11II1 11 M I 1 I I I 1 H Mill 1 III J壬 3- 6占. 2- 91343一 & 3. 4 7上 2. 91rp 3 ； 士 d j 、:2实用标准文档弯矩图:M max

10、113.3KN .mmax113.3KN “384.2MPa 145MPa，满足要求2.34 10剪力图:支座反力：Ri443.6 KNR2 1203.8KN R3 1075.2 KN R4 966.6 KNR5 1037.9KNR6 1202.7KNR7 1343.0KNR8 479.7KN下层短边围檩:文案大全主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。 为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：F 305.7KN/m，围檩简化为三跨连续梁，每跨跨度如下图所示。荷载分布图:弯矩图:M max 361.6kN.mmax339.7KN.m377.1MPa 145MPa,满足要求

11、2 2.34 10 3剪力图:支座反力:Ri R4 449.8KN，R2R3 1155.1KN 3.5上层围檩双拼145a工字钢上层长边围檩主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。 为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：F 2091KN/m,围檩简化为六跨连续梁，每跨跨度如下图所示。荷载分布图:209.1KN/m鼻 fa 47 T6H31H 1 11 1 H 111 1 H 1J1 I n N 1 I j 二二弯矩图:Mmax 325.1KN .mmax325.1KN “3113.7MPa 145MPa 满足要求2 1.43 10 3剪力图:支座反力：Ri303.4KN

12、 R2825.5KN R3735.5KN R4 661.2KNR5 709.9KNR6 822.7KNR7 918.6KN R8 328.1KN上层短边围檩主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。 为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：F 209.1KN/m，围檩简化为七跨连续梁，每跨跨度如下图所示。荷载分布图:L>弯矩图:M max 247.3 KN .mmax247.3KN “3 86.5MPa 145MPa满足要求2 1.43 10剪力图:支座反力:R1 R4317.3KN , R2 R3790.1KN 3.6内支撑下层支撑: 选用2工56a，由结构的对称性

13、，只需检算下层斜支撑 C2-1，以及直撑C2-2 ;其 中斜撑受力可通过力的分解得出，分别检算如下1203 8a）斜撑C2-1，长度为4.193m，所受荷载F -1702.4KN sin 45长细比：氓 47.10.089m查路桥施工计算手册得稳定系数10.849斜撑C2-1轴向容许承载力:N/1.40.0135* 2 140 106 N/m2 0.849/1.42292 KN > 1702.4KN 满足要b）直撑C2-2，长度9.38m，所受荷载F 1343.0KN长细比:4.69m52.70.089m查路桥施工计算手册得稳定系数10.813直撑C2-2轴向容许承载力:N/1.40.0

14、135* 2 140 106 N /m20.813/1.42195KN >1343.0KN满足要上层支撑:选用2145a钢管，由结构的对称性，只需检算下层斜支撑C1-1，以及直撑C1-2 ；其中斜撑受力可通过力的分解得出，分别检算如下0斜撑C1-1，长度为4.505m，所受荷载F签1167.4KN长细比：4.505m56.30.080查路桥施工计算手册得稳定系数0.793斜撑C2-1轴向容许承载力:满足要N/1.40.01024* 2 140 106 N /m2 0.793/1.41624KN >1167.2KNd）直撑C1-2，长度9.6m，所受荷载F 918.6KN长细比:上啦

15、600.080m查路桥施工计算手册得稳定系数 10.772直撑C1-2轴向容许承载力:N/1.40.01024* 2 140 106 N/m20.772/1.41581.3KN >918.6KN 满足要4. 封底混凝土厚度验算4.1抗浮稳定性验算封底混凝土采用1.5m厚的C25砼，其受到水头压力差的作用，最不利水位标 高+9.31m，开挖基坑底标高-1.55m，则水头差h=11.05m。主墩承台下共有12 根直径2m桩基（2.3米的护筒），旧桥4根直径1.8米混凝土桩。取护筒和桩基混凝土与封底混凝土简的摩阻力T =150kPa。围堰内部尺寸10.5*46.8m ，12个钢护筒直径2.3m

16、，则基底净面积是431.3m 2。水浮力：p= YiA=10 X11.05 X431.3=47658.65kN封底砼自重：G=23 X1.5X431.3=14879.8kN桩基与封底砼的摩阻力：F= tS=150 X1.5 X3.14 X(12 X2.3+4 X1.8 ) =24586KN ;钢板桩对水浮力稳定作用取下式计算的较小值: 钢板桩与封底砼的摩阻力:F= tS=150 X0.656 X287 X1.5=42361kN钢板桩抗拔力:F=287*75*15/100+287*3.95*0.656*2*40=61630kN （钢板桩长度15m，钢板桩数量287根，钢板桩与河床砂土摩阻力取40

17、kPa,拉森W钢板桩单重76.1kg/m,钢板桩封底混凝土下入土深度 3.95m。）47658.65则：k dX 148798 24586 423611.72 1.05，满足要求。P4.2封底砼强度验算主墩承台钢板桩围堰基坑底的封底砼厚度不仅需要满足围堰抗浮稳定要求，还需满足素砼的强度要求，水下封底砼采用C25砼，fct = 1.9MPa。封底砼厚度考虑为1.5m,夹泥厚度考虑为30cm。现根据封底砼强度验算封底砼的入土深度。H=+Dbfct其中 M=a ipL2 , K=2.65 , b=1m , J = 1.9MPa , D = 30cm , ai = 0.0791L1=5.9m，根据矩形围堰按周边简支支承的双向板，承受局部荷载P = 93.6-1.5 X 24 = 57.6KN/m 。H=1.18m故1.18m封底砼厚度能满足砼强度要求。综合考虑抗浮稳定性和砼强度要求，取1.5m的承台封底砼厚度能满足钢板桩围堰抽水完成后的抗浮和砼强度要求，满足承台施工需要。5、钢板桩入土深度计算围堰钢板桩承受封底砼向上的摩擦力，故围堰钢板桩的深度应能满足封底砼摩 擦力的要求。由上计算可知F钢板桩=48785.6kN，考虑钢板桩入土后单面有效承受土体摩擦力，则单根钢板桩承受荷载f = 42361/287=147.6KN，粗砂层极限摩阻力 极限值平