匝道现浇箱梁支架验算方案

1、 盐淮高速公路大丰港互通 C 匝道跨主线桥现浇箱梁施工专项方案支架复核计算报告 支架及模板安全验算 图 3-19 C 匝道门洞 12 槽钢剪力图（单位：KN） 图 3-20 C 匝道门洞 12 槽钢支点反力图（单位：KN） 1、强度验算 由于 C 匝道门洞 12 槽钢弯矩和剪力均很小，可不予控制设计。 2、刚度验算 由于 C 匝道门洞 12 槽钢钢弯矩很小，可不予控制设计。 3.6.3 门洞支架立柱 C 匝道门洞 12 槽钢支点反力即为碗扣支架轴力，碗扣支架最大轴力为 72.2KN， 盐城市交通规划设计院 第 23 页 共 25 页 盐淮高速公路大丰港互通 C 匝道跨主线桥现浇箱梁施工专项方案

2、支架复核计算报告 支架及模板安全验算 门洞支架立柱为48×2.7mm 碗扣钢管。 Nmax=上部荷载+钢管自重=60.1+2.0=62.1KN s= N 62.1kN = = 161.7 MPas = 175MPa A 3.84 ´10-4 m 2 从上述计算数字可以得出钢管强度满足要求，富余值较小。 2、稳定性 立杆两端约束按铰接考虑，立杆计算长度取 1.2m h 120 = = 75.95 i 1.58 由钢结构设计规范得稳定性系数 j =0.807(a 类轴心受压构件 l= s= N 62.1kN = = 200.39MPa > s = 181MPa f A 0

3、.807 ´ 3.84 ´10-4 m2 立杆稳定性不满足要求。 建议将门洞支架立柱改为48×3.5mm 碗扣钢管。 钢管强度：则钢管压应力 s = N 62.1kN = = 127 MPas = 175MPa ，从上 A 4.89 ´10-4 m 2 述计算数字可以得出门洞支架钢管强度满足要求，富余值较大。 钢管稳定性：立杆两端约束按铰接考虑， l = 心受压构件，s = 满足要求。 h 120 = = 75.95 ， j =0.807(a 类轴 i 1.58 N 62.1kN = = 157.4MPa < s = 181MPa ，立杆稳定性 f

4、 A 0.807 ´ 4.89 ´10-4 m2 3.6.4 门洞基础 假设高 80cm，宽 120cm 混凝土基础不变形，应力均匀传递到土基上面，则土基 承受的力为上部荷载+基础自重。 s= G+åN A = 424.32 + 1584.6 KN = 98.48KPa 20.4m 2 由施工单位提供的工程地质勘察报告，地质勘探资料表明，地基的承载力最小为 100kpa 。故地基承载力满足要求，承载力富余值偏小，建议地基的承载力最小为 150kpa。 盐城市交通规划设计院 第 24 页 共 25 页 盐淮高速公路大丰港互通 C 匝道跨主线桥现浇箱梁施工专项方案支架

5、复核计算报告 主要咨询结论 第四章 主要咨询结论 4.1 结论 4.1.1 非通道部分支架模板验算 1、竹胶板应力和挠度满足要求； 2、枋木应力和挠度满足要求； 3、12 槽和刚度满足要求； 4、碗扣支架强度和稳定性满足要求； 5、地基处理到 100KPa，符合承载力要求。 4.1.2 通道部分支架模板验算 1、竹胶板应力和挠度满足要求； 2、枋木应力和挠度满足要求； 3、12 槽和刚度满足要求； 4、36A 工字钢强度和刚度满足要求； 5、门洞碗扣支架强度满足要求； 门洞处碗扣钢管为48×2.7mm， 壁厚较薄不符合稳定性要求， 建议增加壁厚， 6、 采用48×3.5mm 碗扣钢管； 7、考虑到基础的不均匀等问题，建议将地基处理到 150KPa 以上，再施工支架。 4.2 其它注意事项 1、考虑到基础不均匀沉降等问题，需先做好支架预压工作； 2、应注意天然地基的排水，开挖排水沟，避免地基承载力的降低； 3、应增加通门洞处的限高措施； 4、跨线区，应在车辆行