两跨排架柱计算书

1、混凝土结构课程设计计算书1、 设计资料（一）、设计题目级别跨数跨度吊车起重量吊车轨顶标高基础底面标高A11815+7.8-2.000B11815+7.5-1.800C11815+7.8-2.200D11820+8.4-1.800 E11820+8.4-2.000F11820+8.1-2.000有一金工车间，不考虑抗震设防，采用装配式混凝土柱的等高排架结构，不设天窗，车间长度60米，柱距6米，跨数、跨度见表1，吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车，起重量见表1.表1：（二）已知资料1采用卷材防水屋面，屋面恒荷载（包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁）为1.4KN/m²（水平

2、投影面积）。2 屋面活荷载0.7KN/m ²,屋面没有积灰荷载。3雪荷载标准值0.4KN/m ²,风荷载标准值0.35KN/m ²,屋面坡度角=11。21。4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m ²5在柱距6米范围内，基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300350KN（吊车轨顶标高，低的取小値，高的取大値）此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。6室内地坪标高±0.00米，室外地坪标高-0.300米。7柱顶至檐口顶的竖向高度h=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h=1.2m.8混凝土强度等级，排架柱

3、用C30，柱下扩展基础用C20。9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋，柱箍筋用HPB235级钢筋。10吊车有关技术参数可查阅专业标准起重机基本参数和尺寸系列（ZQ8-62）或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。二、设计内容（一）单层厂房结构计算书1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。2、计算各种荷载作用下的排架内力（计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架内力分析）。3 排架边柱内力组合4、排架柱设计（截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计）。5、排架柱下扩展基础的设计（基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配筋验算）。（二）、单层厂房结构设计施工图用铅笔绘制一

4、号图一张1±0.000结构平面布置图，1:2002装配式边柱施工图，1:2003边柱下一个扩展基础的平面与剖面，1：251：404施工说明 三、吊车的选用根据课程设计的要求和吊车的起重量表1，基础布置的方便，选用级别吊车四台。每跨两台。四、单层厂房平面布置和剖面结构布置厂房布置为双跨，跨度分别为18米，长度60米，排架间距为6米排架柱。图1：基础布置简图： 图2：横向结构剖面布置简图：五、计算简图及主要结构构件选型1、计算简图本装配车间工艺无特殊要求，荷载分布均匀。故选具有代表性的排架进行结构设计,不考虑山墙的空间作用，排架的负荷范围如图-1所示。结构计算简图如图-2所示。 下面来确

5、定结构计算简图中的几何尺寸。 图-3 排架的负荷计算范围 图-4 结构计算简图2、柱截面几何参数的确定(1)、基础的埋置深度及基础高度：基础底面至室内地面为2.0m，初步估计基础的高度为1.0m，则车间基础顶面标高为-1m。(2)、牛腿顶面标高确定：轨顶标高为7.8m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。可得牛腿顶标高7.8-1.1=6.7m。(3)、上柱标高的确定：轨顶至屋架下弦高度为2.5m，即上柱顶的标高为2.5+7.8=10.3m。(4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸：上柱高：HU =2.5+1.1=3.6m，估算柱的总高度：.H=10.3+1=11.3m，边柱插入基础深度按

6、800mm，中柱插入深度按1000mm,边柱和中柱柱底的的高度是一样的，因此柱预制长度为12.1m。(5)、柱截面确定：上、下柱均选矩形截面。轨顶至基础顶面高度为H=8.8m,牛腿顶面至基础顶面高度=7.7m.对于本设计边柱，即A，C轴柱应符合下列要求：上柱截面尺寸400mm×400mm下柱截面高度hH/11=800mm,柱得截面宽度bH/20=385mm并大于400mm。故：上柱取500*500mm下柱取500*800对于本设计中柱，即B轴柱：由于由于屋面竖向荷载产生的两跨偏心弯矩相互抵消，由屋面传递的偏心距为零，而屋架与柱铰接，只向柱传递轴向力，轴向力比边柱增大。对于吊车荷载来说

7、，作用在下柱上竖向荷载在计算排架两跨吊车荷载组合都达到最大时最大，因此产生的最大轴向力比边柱增大。作用在吊车上柱的吊车横向力在计算排架左右两跨吊车荷载组合作用下都达到最大且运动方向相同时最大。故： 上柱取500*600mm下柱取500*1200mm (6)、截面几何特征和柱的自重计算截面几何特征包括：截面面积A，排架方向惯性矩IX和回转半径i，柱的自重用G表示。 （a）A，C轴柱截面几何特征：上柱：A=500×500=250×103mm2 G=25×0.5×0.5×3.6=22.5KN/m IX=（1/12）×500×500

8、3=5208*106 mm4 i=（IX/A）1/2=（5208×106÷250×103）1/2=144.3mm 下柱：A=500×800=400×103mm2 IX=(1/12)×500×8003=2133×10mm i=（IX /A）1/2=230.9mmG=0.5×0.8×7.7×25=77KN （b）中柱B轴柱截面几何特征： 上柱：A=500×600=300×103mm2 G=25×0.30×3.6=27KN IX=1/12×5

9、00×6003=9000×106mm4i=（IX/A）1/2=（9000×106÷300×103）1/2=173.2mm下柱: A=500×1200=600×103mm2G=25×0.5×1.2×7.7=115.5KNIX=(1/12)*500*12003=7200×107mm4i=（I/A）1/2=（7200×107/600×103）1/2=346.4mm为便于后面使用，各柱的截面几何特征列于表-2。 柱号A（*103)I（*106mm4）i（mm）G（KN）A，

10、C上柱2505208144.322.5A，C下柱40021330230.977B上柱3009000173.227B下柱60072000346.4115.5 表-2 各柱的截面几何特征3、吊车梁的选型:吊车梁选用6m钢筋混凝土T型等截面吊车梁，梁高为900mm,上翼缘宽度500mm,腹板厚度160mm,在两端渐变成250mm厚。4、抗风柱选型：屋架下弦以下取500×700，以上取500×350,在吊车梁标高处设置抗风横梁。抗风柱与屋架上弦采用弹簧板连接。纵向中轴线不设抗风柱，山墙和排架柱之间空隙用砖砌严。5、设一组柱间支撑，在厂房中部设置，柱间支撑上部同时在厂房端开间设置。

11、六、荷载计算 1、恒载，由于屋面荷载线匀布，根据简图，每跨承担的竖向力由应跨两边柱平均分担。AB、BC跨屋盖自重、屋面梁自重、屋架自重之和为G=1.4*6*18=151.2kN 故A、B、C柱顶竖向力为F= F=75.6KN F=2×75.6=151.2KN 2、活荷载计算：屋面匀布活荷载为0.7KN/m²、雪荷载0.4KN/ m2、积灰荷载为0，取屋面活荷载标准值为0.7KN/ m2 ，则排架所受的活荷载：AB跨、BC跨所受的活荷载为0.7×6×18=75.6KN、A、B、C柱顶所受竖向活荷载为F2AK=F2CK=37.8KN、F2BK=75.6KN3

12、吊车荷载计算：图5：轨顶吊车反力影响线示意图对于A、C边跨柱参与组合的吊车数为两台，A、C柱是对称的，因此，只算A柱。对于A柱竖向荷载F3AK：其组合的最大与最小标准值分别为Dmax.k、Dmin.k，横向力标准值Tk、横向力最大组合标准值Tmax.k。m1=24.1t，m2=5.3t，Q=15t，Pmax.k=165KNPmin.k=(G1k+G2k+G3k)/2-165=(24.1+5.3+15)×10/2-165=57KN Dmax.k=Pmax.kyi=0.9×165×(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=314.3KNDmin.k= Dmax.

13、k× =314.3×=108.6KNTk=(m2+Q)×10/4 =0.1×0.9(5.3+15) ×10/4=4.57KNTmax.k=Tkyi=0.9×4.57(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=8.72KN对于中柱B，在排架计算范围内有五种吊车的竖向荷载F3BK： 柱只受一跨两吊车参与组合的最大竖向荷载Dmax.k=314.3KN； 柱只受一跨两吊车参与组合的最小竖向荷载Dmin.k=108.6KN 柱受到两边分别为Dmax.k、 Dmin.k的吊车竖向荷载作用，大小为0.8/0.9(Dmax.k+Dmin.k)=0

14、.8/0.9(108.6+314.3)=375.91KN； 柱受到两边均为Dmax.k吊车竖向荷载作用,大小为2Dmax.k×0.8/0.9=2×314.3×0.8/0.9=558.76KN； 柱受到两边均为 Dmin.k吊车竖向荷载作用,大小为2Dmin.k×0.8/0.9=2×108.6×0.8/0.9=193.07KN。 图6： 柱受外力作用详图4、风荷载计算 图7：风荷载计算简图Uz=1+(10.3.-10)=1.0q1k=Uz·Us·W0·B=1.0×0.8×0.35

15、5;6=1./KN/m()q2k=Uz·Us·W0·B=1.0×0.5×0.35×61.0KN/m()q1=rQ·q1k=1.×1.4=2.3KN/m()q2= rQ·q2k=1.0×1.4=1.KN/m()风向向右时，力的方向相反。檐口高10.3+2.1=12.4m Uz=1+ k=(0.8+0.5)×2.1+(0.5-0.6) ×1.2×1.08×0.35×6 =5.92KN（） 5、梁和轨道荷载计算：边柱牛腿处：F4AK=35+0.8*6=

16、39.8KN。其偏心距e=400+50=450mm对于中柱牛腿处：F4BK左=F4BK右=39.8KN 。其偏心距：e3B左=e3B右=650mm。七、各荷载引起的排架内力分析及排架柱控制截面内力计算1、柱顶永久荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为100mm,中柱为轴心受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。图8：柱顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作 图9：牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作用简图 用简图一、柱顶受到永久荷载偏心力矩作用时：M1AK=0.1×75.6=7.56KNm() M1CK=0.1×75.67.56KNm()(1)计算剪

17、力分配系数：参数：=HU/H= 3.6/11.3=0.319 A、C柱参数 n=5208×106/2133×10=0.244B、柱参数 n=9000×106/7200×107=0.125对于A、C柱: 查表得 C1=1.81,单位力柱顶水平位移： c³（）=11.3³×10/(1.81EC×2133×10)=37.37/EC(mm)对于B柱: 查表得 C1=2.12 单位力柱顶水平位移： B=H³/(2.12××)=11.3³×10/(2.12EC 

18、15;7200×10) =9.45/ EC(mm) 剪力分配系数:(1/)/(1/+1/B+1/c)=(1/37.37)/(1/37.37+1/37.37+1/9.45)=0.0267/(0.0267+0.0267+0.106)=0.168 B=(1/9.45)/ (0.0267+0.0267+0.106)=0.664(2)计算各柱顶剪力M1AK=0.1×75.6=7.56KNm() M1CK=0.1×75.67.56KNm()RA= (M1AK/H)×C1=(7.56/11.3)×1.81=-1.21KN() RC=1.21KN（） , VA

19、=（- RA- RC）+ RA=0-1.21=-1.21KN VC=（- RA- RC）+ RC=0+1.21=1.21KN 图10：受柱顶永久荷载作用各控制截面内力图二、牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作用:M1AK=0.15×75.6=11.34KNm() M1CK=0.15×75.611.34KNm()(1) 计算各柱顶剪力:对于A、C柱 C3=1.23,对于B柱：C3=1.1柱顶不动饺支座反力：RA=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN()，RC=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN()。柱顶剪力：VA=（- RA- RC）

20、+ RA=0+1.23=+1.23KNVC=（- RA- RC）+ RC=0-1.23=-1.23KN故：在永久荷载作用下，各柱顶总剪力VA=1.23-1.21=0.02KN， VC=-1.23+1.21=-0.02KN各控制截面内力见图10。2、柱顶活荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为100mm，中柱为轴心受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。图11：柱顶受到柱顶活荷载偏心力矩作用 图12：牛腿顶受到柱顶活荷载偏心力矩作用一、柱顶受到活荷载偏心力矩作用时：M2AK=0.1×37.8=3.78KNm() M2CK=0.1×37.8

21、3.78KNm()柱顶不动铰支座的反力： RA= (M1AK/H)×C1=(3.78/11.3)×1.81=-0.605KN()， RC=0.605KN（） VA=（- RA- RC）+ RA=0-0.605=-0.605KN VC=（- RA- RC）+ RC=0+0.605=0.605KN二、牛腿顶受到活荷载偏心力矩作用：M2AK=0.15×37.8=5.67KNm() M2CK=0.15×37.85.67KNm()柱顶不动饺支座反力RA=5.67×1.23/11.3=0.617KN() RC=5.67×1.23/11.3=-0.

22、617KN()VA=（- RA- RC）+ RA=0+0.617=0.617KNVC=（- RA- RC）+ RC=0-0.617=-0.617KN故柱顶在活荷载作用下，柱顶受到的总剪力为VA=0.617-0.605=0.12KN，VC=-0.12KN 图13：受柱顶活荷载作用各截面内力图3、牛腿顶受到上柱自重力和吊车梁及轨道重力偏心力矩作用：A、C柱偏心受压，B柱由于两边偏心力矩相互抵消，为轴心受压 M4AK=-22.5×0.15+39.8×0.45=14.54KNm() M4CK=-14.54KNm()边柱柱顶不动饺支座反力和剪力,A、C对称：RA=14.54×

23、;1.23/11.3=-1.58KN() RC=14.54×1.23/11.3=1.58KN()VA=（- RA- RC）+ RA=0-1.64=-1.58KNVC=（- RA- RC）+ RC=0+1.64=1.58KNVB=0 图14：A、B柱在自重和牛腿顶永久荷载作用下内力图4、柱受风荷载作用:按排架分别受屋架以上部分风的集中力k 作用围护墙所受风的匀布荷载q1K、q2K作用，风的作用按到基础顶考虑，剪力分配时按左风和右风考虑。受匀布荷载时，各柱顶不动饺支座反力查表得C11=0.352 RA=.52××-80（），Rc=0.352×11.3

24、5;1.07=-4.26KN(), k=5.92 KN则各柱柱顶剪力为：VA=A（k-RA-RC）+RA=0.168（5.92+6.8+4.26）-6.8=-3.95KN Vc=c（k-RA-RC）+RC=0.168（5.92+6.8+4.26）-4.26=-1.41KN VB=B（k-RA-RC）=0.664（5.92+6.8+4.26）=11.27KN 图15: A、B在风荷载作用下作用下内力图5、吊车水平荷载作用Tmax.K=8.86KN,作用位置，y1=2.5m y1/Hu=2.5/3.6=0.6940.7查表对于A、C柱 C5=0.62，对于B柱C5=0.57，排架荷载组合分四种情况

25、第一种：计算范围内左跨有两台吊车水平荷载组合情况。RA=±0.62TMAX.k=±5.49KN，±0.7TMAX.K=±5.05KN.（.5.05）±±.2Vc.（.5.05）.7.（.5.05）±5.051.95和Vc方向相同，方向和方向相反图16：A、B柱在第一、二种吊车水平荷载作用下内力图第二种：计算范围内右跨有两台吊车水平荷载组合情况。同理RC=±0.62TMAX.k=±5.49KN，±0.7TMAX.k=±5.05KN±1.77，Vc3.79±1.95和V

26、A方向相同，C方向和方向相反第三种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相反：RA=±0.62TMAX=±5.49KN，RC=±0.62TMAX=±5.49KN，RB=0；VA=±5.49KN；VC=5.49KN，VA、VC方向相反。VB=0图17：A、B柱在第三种吊车水平荷载作用下内力图第四种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相同：方向同时向右时，RA=RC=5.49KN（），.7×.÷.××TMAX.7×.÷.×

27、×.-.98（）（）-.（×.98）-.-.14.（×.98）-8.984.27吊车水平力方向同时向左时，同理：RA=RC=5.49KN（），.98（）；.13，-4.27，VA和VC方向相同，VA、VB相反。即，VA=±2.134.27， 图18：A、B受第四种吊车水平荷载组合内力图6、 吊车垂直荷载作用，计算范围内有八种垂直荷载组合情况 第一种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,跨左柱荷载为DMAXK、右柱为DMINK；M3Ak=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×108.6

28、=70.59KN()图19：吊车垂直荷载荷载第一种情况计算简图及内力图不动铰支座反力RA=141.44×1.23/11.3=-15.40KN()，RB=70.59×1.1/11.3=6.87KN()柱顶剪力VA=0.168（-RA-RB）+RA=0.168(15.4-6.87)-15.40=-13.97KN VC=0.168(-RA-RB）=0.168(15.40-6.87)=1.43KNVB=0.664（-RA-RB）+RB=0.664(15.40-6.87)+6.87=12.53KN第二种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,左柱荷载为DMINK

29、、右柱为DMAXK；M3Ak=0.45×108.6=48.87KNm(),M3BK=0.65×314.3=204.3KN()不动铰支座反力RA=48.87×1.23/11.3=-5.32KN()，RB=204.3×1.1/11.3=19.89KN()柱顶剪力；VA=0.168（-RA-RB）+RA=0.168(5.32-19.89)-5.32=-7.77KN VC=0.168(-RA-RB）=0.168(5.32-19.89)=-2.45KNVB=0.664（-RA-RB）+RB=0.664(5.32-18.89)+18.89=9.88KN图20:在第二

30、种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 第三种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为DMAXK、右柱为DMINK；和第二种情况对称布置。内力和第二种情况对称，故VA=2.29KN，VC=7.61KN、VB=-16.6KN。 图21:在第三种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 第四种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为DMINK、右柱为DMAXK；和第一种情况对称布置。内力和第一种情况对称，故VA=-1.43KN，VC=13.97KN、VB=-12.53KN。 图22:在第四种吊车垂直荷载

31、作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 第五种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMAXK、DMINK、DMAXK、DMINK; 牛腿顶面偏心距： M3AK=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×314.3-0.65×108.6=133.71KNm(), M3CK=0.45×108.6=48.87KNm(). 图23:在第五种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 柱顶不动饺支座反力：RA=141.44×1.23/11.3=-15.4KN()，RB

32、=133.71×1.1/11.3=-13.02KN()RC=48.87×1.23/11.3=5.32KN（）柱顶剪力： VA=-A（RA+RB+RC）+RA=-0.168(-15.4-13.02+5.32)-15.4=-11.52KNVB=-B（RA+RB+RC）+RB=-0.664(-15.4-13.02+5.32)-13.02=2.32KNVC=-C（RA+RB+RC）+RC=-0.168(-15.4-13.02+5.32)+5.32=9.2KN第六种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMINK、DMAXK、DMINK、

33、DMAXK; 受力情况与第五种情况对称，剪力和第五种情况对称： VA=-9.2KNVB=-2.32KNVC=11.52KN 图24:在第六种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 第七种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMINK、DMAXK、DMAXK、DMINK：牛腿顶面偏心距： M3AK=0.45×108.6=48.87KNm(),M3BK=0, M3CK=0.45×108.6=48.87KNm().不动铰支座反力RA=48.87×1.23/11.3=-5.32KN()，不动铰支座反力RC=4

34、8.87×1.23/11.3=5.32KN()， VA=-5.32KNVC=5.32KNVB=0图25:在第七种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 第八种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为DMAXK、DMINK、DMINK、DMAXK：牛腿顶面偏心距： M3AK=0.45×314.03=141.31KNm(),M3BK=0, M3CK=0.45×314.3=141.31KNm().不动铰支座反力RA=141.31×1.23/11.3=-15.38KN()，不动铰支座反力RC=141.3

35、1×1.23/11.3=15.38KN()， VA=-15.38KNVC=15.38KNVB=0图26:在第八种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图 图27：A、B柱控制截面位置及受力详图表3：A住控制截面内力表荷载名称 荷载序号控制截面控制截面控制截面VK（KN）M（KNm）N（KN）VK（KN）MK（KNm）NVK（KN）MK（KNm）NK（KN）屋架永久荷载10.02-7.49-75.60.02-18.83-75.60.02-18.68-75.6屋面活荷载20.12-3.35-37.80.12-9.02-37.80.12-8.1-37.8吊车竖向荷载3-13.

36、97-50.290-13.9791.15-314.3-13.97-16.4-314.34-7.77-27.970-7.7720.9-108.6-7.77-38.93-108.652.458.8202.458.8202.4527.6906-1.43-5.150-1.43-5.150-1.43-16.1607-11.52-41.470-11,52-99.97-314.3-11.5211.27-314.38-9.2-33.120-9.215.75-108.6-9.2-55.09-108.69-5.32-19.150-5.3229.72-108.6-5.32-11.24-108.610-15.38-5

37、5.370-15.3885.94-314.3-15.38-32,49-314.3柱及梁自重力11-1.58-5.69-22.5-1.588.85-62.3-1.58-3.32-139.3吊车水平荷载12±5.14±3.650±5.143.650±5.14±45.23013±7.09±5.140±7.095.140±7.09±62.39014±3.37±9.660±3.379.660±3.37±16.29015±6.73±7.6

38、70±6.737.670±6.73±53.890风荷载162.213.1402.213.14015.464.54017-2.24-1.860-2.24-1.860-10.7-52.38044八：排架柱A的内力组合表（荷载效应的基本组合）表4：排架柱A的内力组合表控制截面荷载组合内力组合恒荷载+0.9（任意两种或两种以上活荷载）恒荷载+任意一种活荷载组合项目M（KN·m）N V（KN）组合项目M（KN·m）N V（KN）+Mmax及相应NrG(1+11)+0.9rQ（5+14+16）+Mmax=1.2(-7.49-5.69)+0.9×1

39、.4(8.82+9.66+3.14)=11.42N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×（0+0+0）=117.72rG(1+11)+rQ×14+Mmax=1.2(-7.49-5.69)+1.4×（9.96）=-2.29N=1.2(75.6+22.5)=117.72-Mmax及相应NrG(1+11)+0.9rQ（2+10+14+17）-Mmax=1.2(-7.49-5.69)+0.9×1.4(-3.35-55.37-9.66-1.86)=-104.32N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×(37.8+0

40、+0+0)=165.34rG(1+11)+rQ×10-Mmax=1.2(-7.49-5.69)-1.4×（-55.37）=-93.33N=1.2(75.6+22.5)=117.72Nmax及相应M同-Mmax一样rG(1+11)+rQ×2M=1.2(-7.49-5.69)-1.4×（-3.35）=-20.51Nmax=1.2(75.6+22.5)+1.4×37.8=170.64Nmin及相应MrG(1+11)+0.9rQ（10+14+17）M=1.2(-7.49-5.69)+0.9×1.4(-55.37-9.66-1.86)=-100

41、.1N=1.2(75.6+22.5)+0.9×1.4×（0+0+0）=117.72同-Mmax一样+Mmax及相应NrG(1+11)+0.9rQ×（3+14+16）+Mmax=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(91.15+9.66+3.14)=119N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(314.3+0+0+0)=557rG(1+11)+rQ×3+Mmax=1.2(-18.83+8.85)+1.4×91.15=115.63N=1.2(75.6+62.3)+1.4×3

42、14.3=557-Mmax及相应NrG(1+11)+0.9rQ（2+7+14+17）-Mmax=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4(-9.02-99.97-9.66-1.86)=-163.82N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(37.8+314.3+0+0)=604.57rG(1+11)+rQ×7-Mmax=1.2(-18.83+8.85)+1.4×(-99.97)=-151.93N=1.2(75.6+62.3)+1.4×314.3=553.24Nmax及相应M同-Mmax一样同-Mmax一样Nmin及相

43、应MrG(1+11)+0.9rQ×(6+14+17）M=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(-5.15-9.66-1.86)=-32.98N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(0+0+0)=160.98rG(1+11)+0.9rQ×14M=1.2(-18.83+8.85)+0.9×1.4×(-9.66)=-24.15N=1.2(75.6+62.3)+0.9×1.4×(0+0+0)=160.98+Mmax及相应N、vrG(1+11)+0.9rQ（5+13+16）+Mm

44、ax=1.2(-18.68-3.32)+0.9×1.4(27.69+62.39+64.54)=168.42N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×（0+0+0）=257.88V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4（2.45+7.09+15.4）=30.45rG(1+11)+rQ×16+Mmax=1.2(-18.68-3.32)+1.4×(64.54)=63.06N=1.2(75.6+139.3)=253.44V=1.2（0.12-1.58）+1.4×15.4=19.81-Mmax及相应N、VrG(1+1

45、1)+0.9rQ（2+8+13+17）-Mmax=1.2(-18.68-3.32)+0.9×1.4(-8.1-55.09-62.39-52.38)=-250.63N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×(37.8+314.3+0+0)=701.53V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4×（0.12-9.2-7.09-10.7）=-35.73rG(1+11)+rQ（13）-Mmax=1.2(-18.68-3.32)×1.4(-62.39)=-113.75N=1.2(75.6+139.3)=253.44V=1.2（0

46、.12-1.58）+1.4（-7.09）=-11.68Nmax及相应M、VrG(1+11)+0.9rQ（2+10+13+17）M=1.2(-18.68-3.32)+ 0.9×1.4(-8.1-32.49-62.39-52.38)=-222.15N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×（37.8+314.3+0+0）=701.53V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4×（0.12-15.38-7.09-10.7）=-43.52rG(1+11)+rQ×10M=1.2(-18.68-3.32)+1.4×(-3

47、2.49)=-71.89N=1.2(75.6+139.3)+1.4×314.3=693.46V=1.2（0.12-1.58）-1.4×15.38=-23.28Nmin及相应M、VrG(1+11)+0.9rQ（6+13+17）M=1.2(-18.68-3.32)+ 0.9×1.4(-16.16-62.39-52.38)=-191.93N=1.2(75.6+139.3)+0.9×1.4×（0+0+0）=257.88V=1.2（0.02-1.58）+0.9×1.4×（-1.43-7.09-10.7）=-26.09同-Mmax组合项

48、目一样说明：1.剪力使杆顺时针旋转为正，反之为负；控制截面弯矩使柱左边受拉为正，右边受拉为负。 2.两组以上组合项目完全相同时，只列一组。通过比较筛选：截面Nmin的恒荷载+两种以上活荷载组合项目对配筋最不利，M=-100.1KNm,N=117.72KN截面-Mmax及Nmin的恒荷载+两种以上活荷载组合项目为不利内力组合，其内力分别为：-Mmax，M=-163.82KNm，N=604.57KN；Nmin，M=-26.49KNm, N=160.98KN.截面-Mmax Nmin的恒荷载+两种以上活荷载组合项目为不利内力组合，其内力为：-Mmax ，M=-250.63KNm, N=701.53K

49、N；Nmin，M=-191.93KNm,N=257.88KN。由于、控制截面经筛选有四个不利内力组合，由于柱上下配筋是一样的，根据对、控制截面同类不利内力组合的比较，控制截面控制截面内力有增大的趋势，且偏心距亦增大。故只需找出控制截面最不利内力组合，也即是下柱最不利内力组合。九、排架柱A截面配筋计算:1、-截面配筋计算：采用对称双筋截面型式，已知：fc=14.3N/、 ft=1.43N/、fy=300N/、fy=300N/,l0=7.2m、保护层厚度=25mm、a=40mm、h0=500-40=460mm、l0h=7.20.5=14.4、取l0h=15, 1. e0=MN=100.1117.7

50、2=0.85m、ea=h30=50030=16.7mm20mm,故取ea=20mm,ei=850+20=870mm，0.5fcAN=0.5×14.3×25×10117.72×10³=15.18，取1，1.=1+1 （l0h）²（1400 eih0）=1+1×14.4²（1400·870460）=1.078，ei=1.078×870=937.86mm(ei>0.3×460=1380mm)，x=N/1 fc b=117.72×10 ³/1.0×14.3&

51、#215;500=15.8(mm)2a=80mm按大偏压计算e=ei-h/2+a=937.86-250+40=727.86mmAs=As=N（ei-h/2+a）/fy(h0-a)= 117.72×10 ³×727.86/(300×420)=680.03mm²0.2，0.45ft/fybh=500mm²，536.3mm² 2、-截面配筋计算采用对称双筋截面型式，已知：fc=14.3N/、ft=1.43N/、fy=300N/、fy=300N/,l0=7.7m、保护层厚度=25mm、a=40mm、h0=800-40=760mm、l

52、0h=7.70.8=9.63,取l0h=15-截面-Mmax的恒荷载+两种以上活荷载组合项目配筋计算e0=MN=250.63701.53=0.357m、ea=h30=80030=26.67mm20mm,故取ea=26.67mm,ei=357.26+26.67=383.93mm，0.5fcAN=0.5×14.3×40×10701.53×10³=4.1，取1，1.=1+1 （l0h）²（1400 eih0）=1+1×8.93²（1400·383.93760）=1.113ei=1.113×383.93

53、=427.31mm（0.3×h0=228mm），x=N/1 fc b=701.53×10³/1×14.3×500=98.180mm按大偏压计算。e=ei+h/2-a=427.31+400-40=787.31mmAs=As=Ne-fy(h0-)=701.53×10³×787.31-1×14.3×500×98.1（760-98.12）300(760-40)=248.4mm²截面Nmin的恒荷载+两种以上活荷载组合项目配筋计算、e0=MN=191.93257.88=0.744m、e

54、a=h30=80030=26.67mm20mm,故取ea=26.67mm,ei=744+26.67=770.67mm，0.5fcAN=0.5×14.3×40×10257.88×10³=11.09，取1，1.=1+1 （l0h）²（1400 eih0）=1+1×8.93²（1400·770.67760）=1.056ei=1.056×770.67=813.83mm（0.3×h0=228mm），x=N/1 fc b=257.88×10 ³/1.0×14.3

55、15;500=36(mm)2a=80mm按大偏压计算。e=eih/2+a=813.83-400+40=453.83mmAs=As=N（ei-h/2+a）/fy(h0-a)=257.88×10 ³×453.83/(300×720) =541.82mm²十一、A柱截面配筋验算和裂缝宽度验算1、 配筋验算：上柱采用与下柱相同材质的钢筋，下柱通长采用同样配筋。因此下柱采用相同的最不利配筋验算。上柱：As=As=680.03mm²0.2，0.45ft/fybh=500mm²，536.3mm²，因此取计算最小配筋面积680.0

56、3mm²。下柱：As=As=541.82mm²0.2，0.45ft/fybh=800mm²，858mm²，因此取计算最小配筋面积858mm²考虑安装方便上下柱采用同样规格的钢筋，又考虑受力钢筋的中距，上柱和下柱一样每边选用三根钢筋，再考虑配筋率，柱选用规格为HRB335，d=22的钢筋。上柱配筋率和全部纵向受力钢筋配筋率不用验算，只验算下柱。下柱：As=As=1140mm²，=1140/500×(800-40)=0.3%全部纵向受力钢筋配筋率=0.6%0.5%，纵向受力钢筋配备满足构造和受力要求。下柱侧面每边设置一根HRB335，d=14的构造钢筋。箍筋采用HPB235级、d=6mm钢筋,箍筋间距250mm。2、 裂缝宽度验算： 1、上柱计算-截面，wlim=0.3mm，c=25mmte=AS/Ate=1140/0.5×500×500=0.0091,取te=0.01MK=7.49+5.69+55.37+0.7（3.