单层厂房课程设计例题-2014.6

1、2.7单层厂房结构设计实例设计任务某厂金工车间的等高排架。该金工车间平、立面布置如图2-53所示。柱距除端部为5.5m , 其余均为6m，跨度18m18m ；每跨设有两台吊车，吊车工作制级别为a5级，轨顶标高为7.2m，吊车起重量左右跨相同，具体见表2-15。外墙无连续梁，墙厚240mm,每开间侧窗面2积24m，钢窗，无天窗。图2-53(a)厂房立面图丄 丄 ttxkuz= Q 亠/ 卢 I - J- J 1-.图2-53(b) 平面图屋面做法：绿豆砂保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫砼保温层预应力砼大型屋面板设计参考资料1. 荷载资料,见表2-15 :表2-15荷载资料基本雪

2、压20.4kN/m基本风压20.5kN/m吊车起重量20/5t地面粗糙度类型B屋面活载标准值0.5kN/m 22. 吊车起重量及其数据，见表2-16。表2-16 吊车起重量及其数据起重量桥跨轮距吊车宽起重机总量小车重取大轮压吊车顶 至轨顶轨顶至吊 车梁顶轨中至车外端最小轮压Q tLk mL mmB mmW kNg kNPmax kNH mmH2 mmBt mmPmin kN20/5t16.54000520022368.6174209418223037.53. 地质资料，见表2-17。表2-17地质资料层次地层描述状态湿度厚度（m）层底深度（m）地基承载力标准值 fak（kN/m 2）容重m(k

3、N/m3)1回填土1.41.4162棕黄粘土硬塑稍湿3.54.9200173棕红粘土可塑湿1.86.7250174. 预应力屋面板、嵌板及天沟板选用，见表 2-18。名称标准图号选用型号允许何载2kN/m自重kN/m2备注预应力 面板G410（ ）YWB-22.461.40自重包括 灌缝重嵌版G410（二）KWB-12.51.75同上天沟板G410（三）TGB68-13.051.91同上表 2-18预应力屋面板、嵌板及天沟板5. 屋架选用图集，见表2-19 。表2-19屋架选用图集跨度(m)标准图号选用型号允许何载kN/m自重屋架边缘高度m18G415（ 一）YWJA-18-2Aa3.560.

4、5kN/榀屋盖钢支撑 0.05kN/m 22.156.吊车梁选用图集，见表2-20 。表2-20吊车梁选用图集标准图号选用型号起重量Lk（m）自重(kN)梁高(mm)G425YXDL6-620/5t10.5 22.544.2/ 根1200注：轨道连结件重：0.8kN/m7. 基础梁：选用标准图号 G320 JL-3，16.7kN/根。8. 钢窗重：0.45kN/m 2。9. 常用材料自重，见表 2-21。表2-21 常用材料自重名称2单位自重(kN/m )二毡三油绿豆砂面层0.35水泥砂浆20泡沫混凝土8240厚砖墙4.75结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在 1536m之间，且柱顶标高

5、大于8m故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖安全行驶高度220mmII.一 III+ II-II.'+6.000匸；nu具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基 础梁。由图2-54可知柱顶标高为 设室内地面至基础顶面的距离为 别为：9.6m，牛腿顶面标高为 7.2-1.2-0.182=5.818m,（按要求实取 6.0m ）;0.5m ,则计算简图中柱的总高度H,下柱高度 H ,和上柱高度 H u分图2-54厂房剖面图 1. 9.600m ; 7.2+2.094+220/1000=9.514m 9.6m （ 220mm 是吊车的安全行驶高度

6、）2 . 11.750m; 9.6+2.15=11.75m3. 12.800m; 11.75+1.05=12.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表2-22。表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数、计算参数 柱号、截面尺寸/ mm面积/ mm2惯性矩,4/ mm自重/ kN/mA, C上柱矩 40040051.6 10821.3104.0下柱I 400900 1501001.875105195.381084.69B上柱矩 40060052.410872 106.0下柱I 4001000 15010051.975108256.34104.94本设计仅取一榀排架进行计

7、算，计算单元和计算简图如图2-55所示。H1800018000亠2.7.4荷载计算1.永久荷载屋盖永久荷载 绿豆砂浆保护层 二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层EAEA150 2525 150图2-55计算单元和计算简图0 .35 kN/m320kN/m 0.02m0.40kN/m预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝)38kN/m 0.08m0.64kN/m1.4kN/m屋盖钢支撑0.05kN/m总计2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载标准值为:Gk1 2.84 6 18/260.5/2183.61kN(2)吊车梁及轨道重力荷载标准值

8、:Gk3 44.20.8 6 49kN（3）柱自重重力荷载标准值A、C柱 :上柱：Gk4A Gk4C 4.0 3.614.4kN下柱：GaGk5C 4.69 6.5 30.49kNB柱：上柱：Gk4B6.0 3.621.6kN下柱：Gk5B4.94 6.5 32.11kN各项永久荷 载作用 位置如图2-56所示。150400(Qki=27.00)Gk5A=30.49400A-./(Qk1=27.00)GE83.6150750Gk4c=14.4Gk3=49.00250Gk5c=30.49图2-56荷载作用位置图（单位：kN）2 .屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m 2，雪荷载标准值为0.

9、4kN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载标准值为：Qk1 0.5 6 18/227.00kNQ1的作用位置与G作用位置相同，如图 2-56所示。3.风荷载2风何载的标准值按Wkz z sWo计算，其中Wo0.5kN/m , z 1.0, z根据厂房各部分标高（图2-54）及B类地面粗糙度确定如下：1.000 （计算z时，其高度应该从室外地面算起）z1z2 1.0531.083柱顶（标高 9.6m +0.15=9.75 ）檐口 （标高 11.75m+0.15=11.9 ）z3屋顶（标高 12.80m+0.15=12.95 ）S如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及

10、背风面的风荷载标准值分别为:2wk1zz1s1w01.00.81.00.50.4kN /mwk2zz1s2w01.00.41.00.50.2kN /m2图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载标准值为：qk1 0.4 6.02.4kN/mqk2 0.2 6.01.2kN/mF kw( sis2 ) zh1( s3 s4) z hz z 0 B0.80.41.053 2.15-0.6 0.51.053 1.051.0 0.5 6.07.82kN 1. 1.053 标高 11.75m处的口 z2. 1.083 标高12.80m处的卩z3. 计算FW寸，应该都按

11、标高11.75m处距室外地面的高度的卩z2=1.053计算4. 吊车荷载由表 2-16 可得 20/5t 吊车的参数为：B 5.2m , K 4.0m, g 68.6kN , Q 200kN ,Pmax174kN , Pmin37.5kN ,根据B 5.2m及K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。4000120040003300O180X6000>6000图2-58吊车荷载作用下支座反力影响线(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载标准值为：DkmaxPmaxyi 174 1 0.8 0.133 0.333 394.284kNDkminPminy 7.5 1 0.

12、8 0.133 0.333 84.975kNy 2.266(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为:11T (Q g) 0.1 (20068.6)6.715kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载标准值为：Tkmax Tyi6.715 2.266 15.22kN2. 7. 5排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配 系数i计算，见表2-23。表2- 23柱剪力分配系数柱别nlu/hHu/HC0313(1/n 1)H 3/C。EI l1 ii1 in0 109C02.192A C柱Ac 0.2770.356AC 2.406 10 8

13、 /En0.281C02.690B柱0.356B81.494 10 / Eb 0.4461.永久荷载作用下的内力分析2-56确定的，即G k1Gk1183.61kN :G k2Gk3Gk4A49.0014.463.4kNG k3Gk5A30.49kN;Gk42Gk12183.61367.22kNG k5Gk4B2Gk3 21.6249.00119.6kN ;Gk6Gk5B 32.11kNM k1Gk1e1183.610.059.18kNmM k2(Gk1Gk4A)e0Gk3e3永久荷载作用下排架的计算简图如图2-59( a)所示。图中的重力荷载G及力矩是根据图(183.6114.4) 0.25

14、-49.00 0.334.8kN m3 X 1032. 0.3m=(750-450) X 10-由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力Ri可根据相应公式计算。对于A, C柱n 0.109 ,0.374 则:12 1 -Cl3 n 2.2312 13 1 1n312C30.9572 彳3 1.1 一 1n10.1My 叽 9.18 2.231 34.8 0.957 厶碌“ HHRkC 5.33kN()本例中RB0。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，永久荷载作用

15、下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图2-59 b、C。图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，M2Mk11024.85.33B(b)弯矩图Vk24.810.9.855. 33CNk183.61367.22i183.61 -Q .198.01247.01388.82486.82198.01247.01豹尹775e_ 518.93八B(c)轴力图1 277.50CNk(d)图2-59永久荷载作用下排架内力图2 屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Qk1 27.00kN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为:M k1A27.00200150

16、10 327.00 0.051.35kN mM k2A27.0045020010 327.00 0.256.75kN mM k1B27.000.154.05kN m 1.0.15m见图2-56对于 A柱，C12.231 , C30.957,则M k1AHCiM k2AHC31.35 2.231 6.75 0.95710.1对于 B柱，n 0.281,0.356，则C1311.781RkBM k1B、C1 H4.05 1.78110.10.71kNRkRkARkB 0.94 0.71 1.65kN ()将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶不动铰支座反力叠加， 可得屋面活荷载作用于

17、AB跨时的柱顶剪力，即VkARkAARk0.94 0.277 1.65 0.48kN ()VkBRkBBRk 0.71 0.446 1.650.03kN ()VqcRr0.274 1.650.46kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b，c所示。0.386.37j13.254.0514.161<0.48 003 厂、B(b)4.350.46弯矩图1.664.6527.0027.0027.0027.00B图2-60 AB跨作用屋面活 荷载时排架内力图(c)轴力图故只需将图2- 60中内力图的位置及方向调整一下即AB跨作用荷载相同,k1Ck2C(2)BC跨作用屋面活荷载 由

18、于结构对称，且BC跨与 可，如图2-61所示。>1.66 ；4.65；(a)27.00C27.00(c)轴力图图 2-614.05-rO-4.164.35刁 0.4627.00九 27.00BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图1.35Q6.373.250.03 0.48BC(b)弯矩图0.383 风荷载作用下排架内力分析(1 )左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A, C柱，n 0.109,0.356得3 14 1 1C11 0.3108 13 - 1nRkAqk1HC11 -2.4kN/m 10.1m 0.3107.51kN ()rfJ三寿kw(a)Rkcqk2HC111.2 10.

19、1 0.3103.76kN ()RkRkARkCFW7.51 3.70 7.8219.09kN (各柱顶的剪力分别为VkARkAA Rk7.510.27719.092.22kN ()V kBBRk0.446 19.098.51kN()VkCRkCC Rk3.760.27719.091.53kN ()排架内力如图2-62b所示图2-62左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图2- 63a所示。将图2-62b所示A ,C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图2-63b所示。2 kA(c)qki13.65.13.28.30.6476-66*4t8.5185.9522.0299.99(b)弯矩图图

20、2-63右吹风时排架内力图4吊车荷载作用下排架内力分析(1)D 作用于A柱计算简图如图2- 64a所示。其中吊车竖向荷载 Dkmax，Dkmin。在牛腿顶面处引起的力矩为:M .ADkmaxe3 394.28 750 450 10 3 394.28 0.3 118.29kN mM kBDkmin e384.975 0.75 63.73kN m对于A柱，C30.957，则RkAM kAHC3118 290.95711.21kN10.1对于B柱,0.281,0.356，得C3RkBRk1.174kBHC363.7310.11.1747.41kNRkA11.217.413.8kN()排架各柱顶的剪力

21、分别为:VkARkAaRk11.21 0.277 3.810.16kN ()VkBRkBBRk7.41 0.446 3.8 9.10kN ()VkCCRk0.277 3.8 1.05kN ()排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-64b,c所示。Dk m axQkminM kAMkB81.7136.5832.763.78B(a)394.28'394.28A30.97图 2-64II15.67 .*28.1810.16A9.1084.9884.98B(c)轴力图Dkmax作用在A柱时排架内力图i t t.61B(b)弯矩图劝1飞1.05CD柱左计算简图如图2-65a所示Ma, M B

22、计算如下：3M kA Dkmin e384.987504501084.98 0.325.49kN mM kBD kmax e3394.28 0.75295.71kN m柱顶不动铰支反力RkA，RkB及总反力Rk分别为:295.7110.11.17434.37kNRkBHC3RkRkARkB2.4234.3731.95kN()各柱顶剪力分别为：VkARkAa Rk2.42:0.27731.9511.27kNVkBRkBbRk 34.370.44631.9520.12kN (VkccRk0.277 31.95kN8.85kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图RkAM kA q h325

23、.490.9572.42 kN10.12-65b， c 所示oX Dkmink m ax(a)J- 1*11©(a)11.27图 2-659.； 40.57 ',15.08 72.43223.2888.34*2(B i(b)弯矩图31.8692 .50A8.85(c)I11189.39Dkmax作用于B柱左时排架内力图(3)D kmax 作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件,内力计算与Dkmax作用于B柱左的情况相同，只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图2-66 所示。M kC M kA 25.49kN mM kB(a)394.28e'八

24、394.28B(c)轴力图o84.98©於 84.98C图2-66Dkmax作用于B柱右时排架内力图(4)D kmax 作用于C柱2-67 所同理，将作用于 A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图示。M kBM kC(a)(B>(C >(a)1 f Dkf -图2-67DKmax作用在C柱右时排架内力图(5)Tkmax 作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2-68a所示，对于 A柱，n0.109,0.356，得 a C/Hu 3.6 1.2 /3.60.667，则2 3aC50.515T Ckmax 515.22 0

25、.515 7.84kN同理，对于B柱，n0.281,0.356 , a 0.667, C50.598，则:r t CkBkmax 515.220.598 9.10kN排架柱顶总反力R为:Rk RkARkB7.849.1016.94kN各柱顶剪力为:VkAA Rk7.840.277 16.943.15kNVkBB Rk9.10 0.446 16.941.54kN (VkCCRk0.277 16.94 4.69kN ()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68 b所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符小不变。)7.563.76.92 -/12.72 :/8/101641147.3716.

26、8813.681207469图 2-68Tkmax作用于AB跨时排架内力图(6)作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与 力对换，如图2-69所示。B C(b)弯矩图Tmax作用AB跨情况相同，仅需将 A柱与C柱的内(b)弯矩图图2-69 Tkmax作用于BC跨时排架内力图内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下 A柱内力标准值汇总表，表2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对e0/h00.55的柱进行验算。为此，表2-33中亦给出了 Mk和Nk的

27、组合值，它们均满足e°/h° 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自Nmin及 相应的M和V 项。表2-25 1.2( 1.0 )永久荷载+1.4屋面活荷载+1.4 ( 0.7吊车荷载+0.6风荷载)(单位：M ( kN m), N ( kN), V ( kN)。)截面内力组合项Mmax及相应的N、V组合项M max 及 相应的N、V组合项Nmax及相应 的M、V组合项N1 弋 min及相应 的M、VI IM1.2 X +1.4 X （+）+1.4 X 0.7 X 0.9（ +）+0.664.201.0 X +1.4X+1.40.7X0.8（+） +0.7 X 0.9 +

28、0.6?-50.281.2 X +1.4X（+）+1.4X0.7X0.9（+）+0.664.201.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9（+）+0.661.76N275.41235.81275.41198.01II IIM1.0 X +1.4 X +1.40.7 X 0.8 （+） +0.7 X 0.9 +0.6 87.801.2 X +1.4X+1.40.7X0.8（+）+0.7 X 0.9 +0.6?-79.511.2 X +1.4X（+）1.4 X 0.7 X0.9（+）+0.661.361.0X+1.4 +1.4X0.7X0.9（+）+0.627.00N556.13400

29、.84681.97247.01III IIIM1.2 X +1.4 X +1.40.7 X 0.8 （+） +0.7 X 0.9 +0.6 260.001.0 X +1.4X+1.40.7X0.9（+）+0.6?-212.301.2 X +1.4X（+）+1.4X0.7X0.9（+）+0.6186.901.0 X +1.4X +1.4 X 0.7X0.9（+）+0.6 ?220.97N642.12390.25718.56277.5V35.16-26.0527.8936.46截面内 力组合项Mmax 及相应的N、V组合项M max及相应 的N、V组合项Nmax及相应 的M、V组合项N1 min及

30、相应 的M、VI IM1.2 X +1.4 X0.9（ + ）+ 1.4X 0.7 X （ +）+0.6 81.761.0 X +1.4 X 0.8 X （ + ）+0.9 X +1.4 X （0.7 +0.6?-71.721.2 X +1.4 X 0.9（ +）+1.4X0.7（ +）+0.681.761.0 X +1.4 X 0.9（+）+1.4 X （0.7 +0.6）79.39N264.07224.47264.07198.01II IIM1.0 X +1.4 X 0.8 X （ + ）+0.9 +1.4 X （0.7 +0.6）131.641.2 X +1.4 X 0.8 X （ +

31、）+0.9X+1.4 X （0.7 +0.6?-89.551.2 X +1.4 X 0.9 X （ + ）+1.4X0.7（+）+0.682.021.0 X +1.4 X0.9（ + ）+1.4 X （0.7 +0.6 44.59N688.60418.05819.66247.01III IIIM1.2 X +1.4 X 0.8 X （ + ）+0.9X）+1.4 X （0.7+0.6）325.611.0 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9X +1.4 X （0.7 +0.6?-276.131.2 X +1.4 X 0.9 X （ + ）+1.4X0.7 +0.6 219.951.0 X

32、 +1.4 X 0.9（ + ）+1.4 X （0.7 +0.6）270.72N774.59399.14856.25277.5V39.08-34.6727.7741.37截面内 力组合项Mmax及相应的N、V组合项M max 及相应的N、V组合项Nmax及相应 的M、V组合项N1 min及相应的M、VI IM1.2 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9（ + ）+ 0.7 X （ +）67.571.0 X +1.4 X0.7 +0.7X0.9（+）+ 1.4 ?-58.891.2 +1.4 X ? +1.4 X 0.7X0.8（ + ）+0.9 +0.7（ +）67.571.0 X

33、+1.4 X 0.7 +0.7X0.9（+）+1.465.20N264.07224.47264.07198.01II IIM1.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.8（ + ）+0.7 X 0.9 +0.7 91.341.2 X +1.4 X ? +1.4 X 0.7X0.8（ + ）+0.7 X 0.9 +0.7 ）-84.271.2 +1.4 X 0.7 X +0.7X0.9（ + ）+1.452.751.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9（+）+0.730.40N556.13389.50644.17247.01III IIIM1.2 X +1.4 X +1.4

34、 X 0.7X0.8（ + ）+0.7 X 0.9 +0.7 314.041.0 X +1.4 X0.7 +0.7X0.9（+）+ 1.4 ?-253.891.2 +1.4 X 0.7 X +0.7X0.9（ +）+1.4237.751.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7X0.9（+）+0.7275.02N642.12378.91707.2277.5V47.29-33.9039.3848.58截面内 力组合项Mmax及相应的N、V组合项Mmax及相应的N、V组合项Nmax及相应的M、V组合项N1 min及相应 的M、VI IMN1.35 X +1.4 X 0.7X （ + ）+0.7

35、X0.9（ + ）+0.6 64. 841.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8（ + ）+0.7 X 0.9 X+0.6?-46.941.35 X +1.4 X 0.7X （ + ）+0.7 X0.9（ +）+0.6 64.841.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8（ + ）+0.9 +0.6?64.47293. 77293.77293.77267.31II IIMN1.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8（ + ）+0.9 +0.6 78.421.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8（ + ）+0.7 X 0

36、.9 X+0.6?-80.551.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9（ + ）+0.644.801.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9 X （+）+ 0.6 17.49642.58426.55707.68333.46III IIIMNV1.35 X +1.4 X 0.7X +0.8（ + ）+0.9X+0.6259.521.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.8（ + ）+0.7 X 0.9 X + 0.6 ?-207.5 01.35 X +1.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9（ + ）+0.6183.231.35 X +1

37、.4 X 0.7 X +0.7 X 0.9 X （+）+ 0.6222.47683.74476.04748.84374.6335.76-24.3927.8538.11M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN截面内力组合项Mmax 及相应的N、V组合项Mmax 及相应的N、V组合项Nmax及 相应的M、V组合项N1 min及相应 的M、VI IM1.2 X +1.4 X 0.9 （ + ）+1.4 X0.7 （ +）+0.6 79.367161.0 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9 X+1.4 X（ 0.7 +0.6?）11.20961.35 X +1.4 X 0.7（ +）+

38、0.7X 0.9 （ +）+0.6X59.411.0 X +1.4 X0.9（ + ）+1.4（0.7 +0.6 ）76.88836N271.632198.01293.77198.01II IIM1.0 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9 X +1.4 X（ 0.7 +0.6）123.66721.2 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9 X+1.4 X（ 0.7 +0.6?）-92.67181.2 X +1.4 X 0.9（ +）+1.40.7X （+）+0.6118.70721.0 X +1.4 X0.9（ + ）+1.4 （0.7 +0.6 ）-64.96124N688.60

39、36416.09184738.0056247.01III IIIM1.2 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9 X +1.4 X （0.7 +0.6 ）343.72381.0 X +1.4 X 0.8（ + ）+0.9 +1.4 X（ 0.7 +0.6?）-290.05511.2 X +1.4 X 0.9 X （ + ）+1.4 X（0.7 X 0.6 ）234.4021.0 X +1.4 X +1.4 X 0.7 X 0.9（ + ）+0.7294.56224N730.4342407.88732774.5936277.5V47.0877-37.7317620.13749.00916截面

40、内力组合项M kmax及相应 的N、V组合项M kmax及相应 的N、V组合项Nkmax及相应 的M、V组合项Nkmin及相应 的M、V备注I IM +0.9 X（+）+0.7 X （ +）+0.659.83 +0.8（ +）+0.9+ 0.7 +0.6 ?-48.37+ 0.9 X （ +©）+0. 7 X（+）+0.6 31.50+ 0.9 X （ +©）+0. 7 X+0.659.56标准值取自Nmin 及相应的M , V项N216.91216.91216.91198.01II IIM + 0.8 X（+）+0.9 +0.7+0.686.95 +0.8（ +）+0.9

41、 +0.7 +0.6 ?-67.51 + 0.9 X （ + ）+0.7 X +0.681.248+ 0.9 X （ +©）+0. 7 X+0.676标准值取自Nmin 及相应的M , V项N562.43333.89562.434247.01III IIIM+0.8（+）+0.9 X+0.70.6233.99 +0.8（ +）+0.9 +0.7+0.6 ?-194.42+0.7+0.9 X （ +）+168.52+0.7 XX 0.9（ +）+0.7199.25标准值取自N min 及相应的M , V项N592.92364.38592.924277.5V-23.2415.14536.

42、20柱截面设计以A柱为例。混凝土强度等级为 C30, fc 14.3N / mm2, ftk 2.01N /mm2 ；采用 HRB400级钢筋，fyfy 360N / mm2, b 0.518。上、下柱均采用对称配筋。1.上柱配筋计算上柱截面共有4组内力。取h0400 - 40360mmNb1fcbh0 b 1.0 14.3 400 360 0.518 1066.67kN所以选取偏心距较大的一组内力而截面的内力均小于 Nb，则都属于大偏心受压,作为最不利内力。即取M =79.39 kN m , N = 198.01 kN ；吊车厂房排架方向上柱的计算长度lc 2h u 2 3.67.2m，附加

43、偏心矩 ea 取 20mm（大于 400mm/30）排架结构柱考虑二阶效应的弯矩设计值可按下列公式计算:0.5 fcAN0.5 14.3 40023198.01 105.811.011500 M。一厂e/ h。2lch72001500 76.89 106/198.01 10320 /360 4001.01.18MsM0 1.18 79.39 93.68kN.mM93.68 1060)3 473.11mm，N198.01 103e 00 ea 473.1120493.11mmN1 fcb198.01 1031.0 14.3 40034.6mmxbh0 186.48mm 且 x 2a 80mme

44、ei h 2 a 493.11400 240333.11mmA A Ne 198.01 103 333.11 “c 2A A573mm2fy h。a 360360 40选 3 益6 As 603mm 2则 A 603mm20.2% 400 400320mm20.55% (As As)/A 2 603/4004000.75%5%满足要求。f360上柱纵筋深入牛腿的锚固长度：la d 0.14 16 564mm，取la 600mmft1.432.下柱配筋计算取h0900 40860mm与上柱分析方法类似。Nbi fc bf b hfifcbh。b1.0 14.3400 1001501.0 14.3

45、 100 860 0.5181280.536kN截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距e0最大的一组内力作为最不利内力。按截面 M 294.56kN m，277.5kN 计算下柱计算长度取l01.0Hl 6.5m附加偏心距ea900 30 30mm （大于20 mm ）。b 100mm，bf 400mm， hf150mm排架结构柱考虑二阶效应的弯矩设计值可按下列公式计算:50.5 fc A0.5 14.3 1.875 103277.5 104.8311.01500 M0 N ea /h0 hlc 2c65001500 294.56 106 /277.5 103 30 /8609001.01.03e0sM°1.03 275.02283.27kN.m6M 283.27 103N 277.5 101022.64mme0 ea 1022.64301052.64 mm先假定中和轴位于翼缘内,Nx1 fcbf2