梁板柱配筋计算书

1、截面设计本工程框架抗震等级为三级。 根据延性框架设计准则， 截面设计时，应按照 “强 柱弱梁”、“强剪弱弯 ”原则，对内力进行调整框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：(9-1-1)M u 1 s fcbh0抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：uE2s f cbh02 /RE因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值(9-1-2)M 和水平地震作用下弯矩组合值 M 乘以抗震承载力调整系数后 RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计 值。即M Max M u, REM uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制

2、。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以 RE 后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按 T 形截面 计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB 跨及 CD 跨：bf 1 3l0 =7.5/3=2.5m；bf b sn 0.3 4.2 0.5 (0.25 0.3) 4.2mbf b 12hf 0.3 12 0.3 1.86mhf h0 0.1 ，故取 bf =1.86m判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面： 一排钢筋取 h0 =70040=660mm，两排钢筋取 h0 =70065=635mm,则fcbfhf h0 hf 2 =14.3 &

3、#215;1860×130×（660130/2）=2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面。 BC 跨：bf 1 3l0 =3.0/3=1.0m；bf b sn =0.3+8.4-0.3=8.4m；bf b 12hf 0.3 12 0.13 1.86m;hf h0 0.1 ，故取 bf =1m 判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面： 取 h0 =550 40=510mm，则fcbfhf h0 hf 2 =14.3 ×1000×130×（510130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯

4、矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面。 各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6M s 1 f c bh 020.1140.0970.1010.1010.0970.1141 (1 2 s )0.1210.1020.1070.1070.1020.121s 0.5 1 (1 2 s )0.9710.9490.9470.9470.94

5、90.971配筋 As（ mm2 ）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84续表 49层号AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3Ms 1 f c bh 020.1980.1710.1860.1860.1710.1981 (1 2 s )0.2230.1890.2080.2080.1890.223s 0.5 1 (1 2 s)0.8880.9060.8960.

6、8960.9060.888配筋 As（ mm2 ）1757.631486.61632.211632.211486.161757.63实配钢筋4C254C254C254C252负弯矩 M （ kN·m）-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.60Ms 1 f c bh 020.2600.2580.2890.2890.2580.2621 (1 2 s )0.3100.3040.350.350.3040.31s 0.5 1 (1 2 s)0.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋 As（ mm2 ）2343.052298.1265

7、1.292651.292298.812343.05实配钢筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201负弯矩 M （ kN·m）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-610Ms 1 f c bh 020.3530.2840.3220.3220.2840.3531 (1 2 s )0.4580.3430.4030.4030.3430.458s 0.5 1 (1 2 s)0.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋 As（ mm2 ）3460.982594.43053.5630530562594.543460.9

8、8实配钢筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格 50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB 跨BC 跨CD 跨MABzMAByMAB 中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD 中4正弯矩 M（ kN·m）113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27Ms21 f c bh 020.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.1051 (1 2 s )0.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111s 0.51 (1 2 s)0.9680.9880.

9、9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 A s（ mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06实配钢筋3C203C183C203正弯矩 M（ kN·m）212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44M s 1 f c bh 020.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1361 (1 2 s )0.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147s 0.51 (1 2 s)0.9390.9490

10、.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋 A s（ mm2）952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34实配钢筋2C 25+1 C 203C252C25+1C202正弯矩 M（ kN·m）297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36M s 1 f c bh 020.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1361 (1 2 s )0.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.927s 0.51

11、(1 2 s)0.9130.9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋 A s（ mm2）1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩 M（ kN·m ）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51续表 50层号AB 跨BC 跨CD 跨MABzMAByMAB 中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD 中Ms21 f c bh 00.2630.1860.1480.3490.3490.1860

12、.2630.1481 (1 2 s )0.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912s 0.5 1 (1 2 s )0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 A s（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36实配钢筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注： 1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2. 表中弯矩不带“*者”均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以 RE后的值。3. B

13、C 跨跨中弯矩较小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面设计 按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（ 9-1-4） 计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。1.1 M blMbrlnVGb9-1-4)1.11.2VG 0.6VQ 1.3VE也即将表 45中的剪力组合值放大 1.1倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算 无地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首层左端， Vmax=183.62kN；BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端， Vmax= 29.99kN， 根据式（ 9-1-5），有AB 跨及 CD 跨：Vmax c fcbh0BC

14、跨：183.62 1030.065 0.251.0 14.3 300 660Vmax c fcbh0329.99 1030.014 0.251.0 14.3 300 510有地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首层左端，VE max =353.07 ×1.1 =388.38kN；BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端VE max =469.48 ×1.1=516.43kN， 各梁跨高比均大于 2.5， 根据式（ 9-1-6），有 AB 跨及 CD 跨：0.20RE0.267VEmax388.38 103c fcbh0 1.0 14.3 300 660BC

15、 跨：VEmax c fcbh0516.43 1031.0 14.3 300 5100.236 0.20 0.267RE各跨层各层梁剪压比均满足要求2）箍筋计算为简化计算， 先根据“强剪弱弯 ”的要求，按加密区构造要求设置箍筋， 计算其 受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢 ,8100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据 （9-1-7） 式即 :AB跨及 CD跨：0.7 f t bh01.25fyh00.7 1.43 300660 1.25 2702 50.3100660 422.28KN V 183.62KNBC跨：Vu 0.7 ft b

16、h01.25fy Asv h0s0.7 1.43 300510 1.25 2702 50.3510326.31KN V 29.99KN100有地震作用组合时，根据公式 (9-1-8)AB跨及 CD跨：VuE 0.42ftbh0 1.25fy Asv h050.3s660 343.00KN0.42 1.43 300 660 1.25 270 2100REVE 0.75 353.07 1.1 291.28KNBC 跨：VuE 0.42 f t bh0 1.25 f y Asv h0 s0.42 1.43 300 510 1.25 270 2 50.3 510 265.05KN100REVE 0.7

17、5 469.48 1.1 387.32KN即，除 BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知， BC 跨首层及二层需 加大箍筋直径，采用 双肢,10100。其余各层仍采用双肢 ,8100。AB 跨及 CD 跨非加密区箍筋取双肢 ,8200，BC 跨全长加密。最小配箍率根 据公式 (9-1-9)：Asv svbs2 50.3 0.168% 0.26 f t0.138%300 200fyv满足最小配箍率要求9.2 框架柱按照“强柱弱梁 ”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算， 实际就是将表 46表 49 中的柱端弯矩设计值乘以放大系数 1.19.2.1 轴压比验算考虑地震作用

18、组合时，底层柱最大轴力为C 柱，Nmax 3075.59KN ；混凝土强度： C30轴压比N3075.59 103cmax2 0.439 uc 0.75fcAc14.3 7002c柱轴压比满足要求。9.2.2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计 值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。 柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度： C30；钢筋强度： HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式 (9-2-1)计算,即:b110.80.55fy 1Es cu36052

19、.0 105 0.0033则界限受压轴力为：Nb1 fcbh0b 14.3700 660 0.553633.63KN本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数 RE 。当截面轴力设计值REN Nb 时，截面为大偏心受压状态； 当截面轴力设计值REN Nb 时，截面为小偏心受压状态。 但无论哪种偏心受压状态，轴力相近， 则 弯矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组， 则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心

20、受压状态，其配筋由计算确 定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两 层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量， 并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当 x2as时 ，As AsRE N ei 0.5h afy h0 a(9-2-1)(9-2-2)(9-2-3)RE Ne1 0.5 1 f cbh02f y h0as(9-2-4)当 x> 2as时 ，RE Ne 1 fcbx h0 0.5xAs Asf y h0 as2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：RE N b 1 fcb

21、h02bRE Ne 0.43 1 fcbh01 fcbh01 b h0 as各柱配筋计算详见表 51表 54表格 51 A 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M151.37277.02279.30811.90轴力 N274.71593.83927.171189.36轴压比 ucc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N （ mm）606.12513.15331.36750.90ea=max （20， h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea629.45536.48354.69774.23l

22、0=1.25H , 1.0H （首层 ）（mm）48754875487552001 = 0.5 fcA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.021 1l01 1 21300 ei /h0 h1.0391.0461.0691.036RE Nx RE （ mm）（ 2as =8）0 fcb20.58<2as44.49<2as69.47<2as95.05>2as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As （mm2）317.54501.16190.06<0min Ac （ mm ）980980

23、980980初选钢筋4C204C204C204C20表格 52 B 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M195.79524.50671.28672.54轴力 N322.95647.59885.051108.54轴压比ucc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80e0cM / N （ mm）666.88890.92834.31667.36ea=max （ 20， h/30 ）（ mm ）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H（首层）（ mm）48

24、754875487552001 = 0.5fcA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02=1.15 - 0.01 l0/h（ 1.）01.01.01.01.021 1l0 21 1 21300ei / h0 h 1 21.0361.0271.0291.040RENx RE （mm）（2as =8）0 fcb24.2<2as48.5<2as66.3< 2as88.5>2as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压A s （mm2）439.561368.591702.621529.77min Ac （mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254

25、C25表格 53 C 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩 M195.79524.50671.28672.54轴力 N322.95647.59885.051108.54轴压比 uc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80e0cM / N （mm ）666.88890.92834.31667.36ea=max （ 20， h/30）（ mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea690.21914.25857.64690.69l 0=1.25 H, 1.0H（首层）（ mm）48754875487552001 = 0.5 f

26、cA/（ RE N）（1.）01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（ 1.）01.01.01.01.021 1 l0 21 1 21300ei / h0 h1.0361.0271.0291.040RE Nx（ mm）（ 2as =8）0fcb24.2<2as48.5< 2as66.3<2as88.5>2as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As （mm2）439.561368.591702.621529.77min Ac （mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格 54 D 柱正截面控制内力及配筋计算层号4

27、321内力弯矩 M151.37277.02279.30811.90轴力 N274.71593.83927.171189.36轴压比 uc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N （ mm）606.12513.15331.36750.90ea=max （ 20， h/30）（ mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H（首层 ）（ mm）48754875487552001 = 0.5fcA/（ RE N）（ 1.）01.01.01.01.02

28、=1.15 - 0.01 l0/h（ 1.0）1.01.01.01.01 1 l0 2 1 21 1 2 1300ei /h0 h 1 21.0391.0461.0691.036RE Nx RE （mm）（2as =8）0 fcb20.5<2as44.4<2as69.4< 2as95.0> 2as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压2A s （mm2）317.54501.16190.06<0min Ac （ mm2）980980980980初选钢筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承载力计算按照“强剪弱弯 ”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设

29、计值计算， 实际就是 将表 45表 48 中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1 进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯 ”的放大系数 1.1，即放大 1.1 ×1.1=1.21倍。1、剪压比验算二层 C柱剪力最大： |Vmax| =315.01 1×.21=381.16kN。取 h0 =700-40=660mm，则Hn39008002.35 22h026601 0.2c fcbh010.2 1.0RE0.7514.3 700 660 1554.9KN Vmax柱截面尺寸满足要求2、箍筋配置抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表 55表

30、格 55 柱体积配箍率层号4321最大轴力Nmax(kN)2393.191711.371086.71498.91A最大轴压比uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小体积配箍率V min v fc / fyv0.48%0.42%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN )3075.592191.941343.13593B最大轴压比uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小体积配箍率V min v fc / fyv0.58%0.

31、48%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN )3075.592191.941343.13593C最大轴压比uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小体积配箍率V min v fc / fyv0.58%0.48%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN )2393.191711.371086.71498.91D最大轴压比uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小体积配箍率V min v fc / fyv0.48%0.4

32、2%0.42%0.42%根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字箍,8100，非加密区取 ,8200。则加密区实际体积配筋率为：nAsv1l8 50.3 630v sv1 0.64%bcor hcors 630 630 100对照表 55，可知，除 C 柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时 为简化类型，略作调整后，配置如下：各柱首层加密区箍筋取井字箍,10100，非加密区取 ,10200，二层以上 加密区箍筋取井字箍 ,8100，非加密区取 ,8200各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至 ±0.000 以上 1260mm， 柱顶端取 850mm，

33、其它各层柱柱端均取 700mm。3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。 二层 C柱剪力最大： |Vmax| =315.01 1×.21=381.16kN。 剪跨比=2.35，相应轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3 1×4.3 ×7002=2102.1kN，取 N=2102.1kN 。 柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的 箍筋间距。1 1.051 ftbh0 f yv Assv h0 0.056NRE 1 s1 1.05 4 50.31.43 700 660 270 660 0.056 21021000.85 2.35

34、 1 200 =593.01kN>|Vmax| =381.16kN（满足要求） 非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。10.4 现浇板设计本工程采用梁板整体现浇结构，板厚 130mm，混凝土采用 C30，钢筋采用 HRB400 级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。10.4.1 楼面板的内力及截面配筋计算图 1 现浇板区格布置图 (部分 )1、设计参数边横梁：300mm× 700mm、中横梁：300mm× 600mm、纵梁 300mm× 800mm。 钢筋混凝土现浇板，厚130mm,混凝土采用 C30(

35、fc=14.3N/ mm2 ),级钢筋fy=360N/ mm2表格 57 楼面板荷载设计值区格g+q/2q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14计算跨度内跨 l0 lc 轴线间距离 ， 边跨 l0 lc 300/2 l01为短边方向 ,l02为长边方向A 区格板 l01/l02 3/8.4 0.357周边固支，查表可得 l 01l02方向跨中弯矩系数分别为

36、0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为 -0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系 数为 0.0965、0.0174。m10.04 0.2 0.00387.86 320.0965 0.2 0.0174 2.28 324.93KN .mm2 0.0038 0.20.0407.863220.0174 0.2 0.0965 2.28 321.59KN.mm1 m10.082910.13327.56KN .mm2 m20.057010.13325.20KN .m对边区格板的简支边，取 m 或m 0表格 58 按弹性理论计算的弯矩值ABCDEFl01 m34.233.853.84.2l02

37、 m8.47.753.857.757.757.75l01 /l020.3570.5420.7800.4970.4900.541m14.937.293.788.246.227.88m21.592.552.272.591.932.73m1-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74m2-5.2000000m1-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74m2-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面设计 截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用 ,10钢筋 l01方向 h01 130 15 10/2 110mm

38、 l02方向 h02 110 10 100mm支座截面的 h0 110mm。截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少20%。截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。表格 59 双向板截面配筋截面h0mAs最小配筋 面积配筋实际As跨Al01方向1100.8 ×4.93=3.9499.89260C 8180279l02方向1000.8 ×1.59=1.2735.89260C 8180279Bl01方向1100.8 ×7.29=5.83147.81260C 8180279l02方向1000.8 ×2.25=1.850.10260C 8180279中Cl01方向1100.8 ×3.78=3.0276.49260C 8180279l02方向1000.8 ×2.27=1.8256.66260C 8180279Dl01方向1100.8 ×8.24=6.59167.25260C 8180279l02方向1000.8 ×2.59=2.0757.62260C 8180279El01方向1100.8 ×6.22=4.98138.89260C 8180279l02方向1000.8 ×1.9