比例电磁铁综述-完整版

1、1 .比例电磁铁的结构原理比例电磁铁结构主要由衔铁、导套、极靴、壳体、线圈、推杆等组成。其工作原理是:磁力线总是具有沿着磁阻最小的路径闭合，并有力图缩短磁通路径以减小磁阻。图1比例电磁铁的结构动子由两种不同的材料组成， 中间的是导磁材料（电磁纯铁一中间开孔），左边的推杆导磁，右边的推杆非导磁。动子由油布轴承支承，推杆用以输出力。为了动子可以左右运动，在左端右挡板，在右端装有弹簧组成的调零机构。导套前后两段由导磁材料制成，中间用一段非导磁材料一 隔磁环。导套前段和极靴组合，形成带锥形端部的盆形极靴， 导套和外筒间配置同心螺线管式控制线圈。外壳采用导磁材料，以形成磁回路。本电磁铁中因为有导套中隔磁

2、环的特殊设计才有了输出力是准恒定的特性。图2隔磁环（焊铜）在一定的位移范围内，动子的输出力为一准恒定值。根据电磁铁基本工作原理，在动子 运动过程中，磁阻会越来越小，动子受力越来越大，不会出现输出力恒定的情况，为了使电磁铁能在一定位移内输出近视恒定的力，电磁铁采用结构的特殊一隔磁环就是使动子输出力恒定的原因。当给比例电磁铁控制线圈通入一定电流时，在线圈电流控制磁势左右下， 形成两条磁路，一条磁路i由前端盖经盆形极靴底部沿轴向工作气隙进入衔铁，穿过导套后段、导磁外壳 回到前端盖极靴，产生轴向力Fai ；另一条磁路 2经盆形极靴锥形周边（导套前段）径向穿过工作气隙，再进入衔铁，而后与i汇合形成附加轴

3、向力 Fa2 ,二者综合得到比例电磁铁输出力Fa相对于衔铁位移的水平特性。图3比例电磁铁的磁路分布图4不同时刻电磁铁内部磁力线分布2 .比例电磁铁的工作过程对工作中的电磁铁来说， 在通电或断电或一定电流 （电压）下动子能快速准确地到达指定 位置，但实际上由于存在电感和动子质量，或负载的原因，使得动子的运动过程变得复杂。电磁阀吸合运动过程可分为两个阶段：吸合触动时间tl和吸合运动时间t2, tl是从线圈得到电压起到电流按指数曲线增至吸合电流为止的过程，在此过程中衔铁尚未运动，这段时间是由于电与磁的惯性引起的滞后时间，取决于电磁铁的结构、材料、线圈电压、电感的大小和弹簧预紧力大小；进入t 2阶段后

4、，吸力大于预紧力，衔铁开始运动，电流变化规律就比较复杂：由于工作气隙在衔铁运动过程中逐渐减小，使线圈电感逐渐增大并产生反电势， 它与线圈自感电势一起， 共同阻止线圈电流的增长，致使线圈电流增大到一定程度后不仅不再增大，反而有减小趋势，直到衔铁闭合，工作气隙不再变化，反电势为零，电流按新的指 数曲线上升至稳态电流。 这段时间取决于阀芯所受的各种阻力。对于电磁阀的释放过程， 如果忽略磁导体中涡流的影响，当线圈信号切除后，电流立即降为零，衔铁随即开始运动，故其释放触动时间接近于零，远较吸合触动时间短。图5电磁铁的电流曲线 L1-一 - 一为/4 ._LL一_1一r 1一 =一 ”!-_*一 .(工，

5、1 14-i31具用电灌皿我电磁阔的工件点图6 （不同电流下）比例电磁铁的力一一位移曲线 .2电磁力的大小为Fm（Ni）2 °S,与线圈匝数平方成正比，与气隙间隙平2 oS 2方成反比。在电磁阀其它结构参数和驱动电流以及气隙宽度大小相同时，线圈匝数越多，气隙的磁场强度就越强，则气隙磁感应强度也越大， 电磁吸力也就越大。 但实际上线圈匝数不是越多 越好，随着匝数的增加，会使线圈电感和线圈电阻增大， 从而在衔铁吸合初始阶段限制了驱 动电流的迅速增大，在释放过程中使电流衰减速度变慢。电磁阀气隙宽度包括衔铁工作行程和残余间隙宽度两个部分。当衔铁完全开启时，此时气隙宽度等于衔铁工作行程和残余间

6、隙宽度之和。当衔铁完全吸合时，气隙宽度等于残余间隙宽度。随着气隙宽度的增大，将使电磁吸力减小。衔铁工作过程中，气隙宽度减小，有利于电磁阀的打开。在残余间隙不变的前提下，如果衔铁工作行程增加，则在关闭过程和重新打开 过程的时间增加，电磁力增加速度平缓，电磁阀的动态特性变差。同时，驱动电路的形式及参数直接决定线圈电流波形，并极大地影响电磁阀的响应速度。48V至U 100V之间,响应驱动电压为24V时，电磁阀响应时间为， 当驱动电压为48V时，电磁阀响应时间为，驱动电 压的升高对电磁阀的响应速度有着明显的影响。不过，驱动电压从时间的提高率为2OV驱动电压从100V提高到120V,响应时间缩减的幅度更

7、小了，仅为。.小长出a理想电磁铁I 作区阐(b)比例电磁技(C)开关电磁铁(d)非线性电磁铁图7不同电磁铁工作特性曲线3.比例电磁铁试验台测控系统系统主要由工业机、数据采集单元、输出制单元、传感器和比例阀测试试验台等组成。工控机是整个测试系统的主控机它通过人机界面接收用户指令，并根据试验内容选择相应的程序进行数据采集处理、 显示、打印和输出指令信号控制比例阀测试试验台的动作。传感器单元括三个压力传感器和两个位移传感器，负责将表征被测系统的物理量转化为标电信号，送入数据采集卡进行显示或处理。输出控制单元包括 4路数字量输出1路模拟量输出，负责 将工控机的指令信号进行转换和放大，最终控制比例阀验台

8、的执行元件。图8试验台测控系统的组成图9比例电磁铁测试装置4.比例电磁铁的材料电磁阀的铁芯采用铁磁性材料， 不同的铁磁性材料具有不同的磁化曲线，其磁感应强度B与磁场强度H的关系为B= H,它对电磁阀的性能产生重大的影响，因此必须根据电磁阀 的设计与性能要求进行合理的选择。表1和表2列出一些常用软磁材料的主要特点、应用范围和主要性能参数。比较和分析这些参数，电工纯铁的极限磁感应强度很高，磁化曲线在宽广的范围内具有较高的磁导率， 并且该材料的冷加工性能良好，价格适中，所以应选用铁芯材料为电工纯铁的电磁阀用于电控泵一管一阀一嘴燃油喷射系统中。电磁阀的锥阀阀芯部分山于在运动过程中阀芯锥形头部不断撞击阀

9、体，因此可考虑锥阀阀芯的主体部分采用电工纯铁，而阀体头部选用硬度高，耐磨性好，抗振动冲击性能好的材料，如铁铝合金。具有高饱和磁通密度和高电阻率的材料非常适合用于制造高速电磁阀。高饱和磁通密度意味着材料能将更多的电能转化为磁能，而高电阻率则意味着涡流损失更小，磁场渗透速度更快，电能转化为磁能的速度越快。 另外，矫顽磁力对响应速度的影响并不明显，原因在于由于用强电能激励，产生强的外部磁场使磁材料迅速饱和，相较于外部表1软磁材料的品种、主要特点及应用范围品科主笛特点应用范困电工用纯擦戢怅揽电工阚勺像利低！5.收用高 f达上出口. 小太太.H 小太小,电印率低，净加J.性能好一藏用于直流出系 统，1。

10、号纲的HL性 能和电工用甄铁善 不筹铁镶合金产,，总/艮高.if M小，& 不高，希格黄.感性能对机 械应力做南舟敏感施用城，弱 瞳场F工作的帽系 能,磁放大耨铁铝合金电胆率高.比宓小."小A 大，”很小，厘度苑.时 房性里，杭根蜀*击性能好可以代替某叁帙说 合金及在铜片蚱电 电机及缝电羯城钥片，较高.理艰李高,帙折小.导强性梗差理度任,脆件 增大交流崂网跣馁拈合影用特别高（达口"TL居平 点高. 达期0七），也用睾不高、济格责埔合做重量蟀，体积小，耐高温的航空及空同兀4软磁铁轻体：镇普 及锚怦为复含氮优物袋烤你r电网 率报高.此怅，海就稳定性高喊及收用喊几T林到几

11、白拉；用 电元件表2软磁材料的主要性能参数材料&八员打H，(A/ vO科,1涮：4H附 on电工纯收2. 14：,U<1003L h一 65_g号信2. 13必卜匕3图3。嵌铁合金U50L-5010-11Z.¥25-45设源合金】将0.75工飞1打驾1琬一 廊一媒今UHJ3.&D-1.5O粗T3Y珠K杳也打僭0. 55 F 751.6，2.448W100常朝UI.5M.8达能0.4L8 巴0冷，硅铜片Q42,0012-310,7lfi-33性拈吉金11222. 36L3F.4)20-0.74.5k 5W1材料瓦/T烹惟代电1用号。刈附1|LKfj770to弓弼0

12、.75L 8577。铁律合金IJriO0. S7如5U机匆钛偿件金"90. ”5.6-001 &)制帙锋含金1J670730铁镀冷令1JL6140'3H06. 3040。珞札村希片）110. 60.E鬲72工福-'-1-中第0.7S18557,70血 740软诘告和IJ黑130也必州n5.电磁阀设计方法电液比例阀是介于普通液压阀和电液伺服阀之间的一种液压阀，它可以接受电信号的指令，连续成比例地控制系统的压力、流量等参数，使之与输入电信号成比例的变化。电液比例阀多用于开环系统中，实现对液压参数的遥控， 也可作为信号转换与放大元件用于闭环控制系统。与手动调节和通断

13、控制的普通液压阀相比，它能大大提高液压系统的控制水平；电液伺服阀相比，虽然它的动静态性能有些逊色，但结构简单、成本低，已能满足多数对动静态指标要求不很高的场合。大多数比例阀的频宽为（550）Hz范围，而超高速比例阀达到300450Hz滞环误差多在 1%7%间。设计电磁铁的一般步骤： 首先根据电磁吸力的要求及衔铁结构形式估算衔铁直径，然后估算线圈的外径及长度、确定线圈的匝数、磁势等，最后是确定整个磁路结构。电磁铁所使用的软磁材料应具有高的磁导率、高的饱和磁感应强度和低的矫顽力；静铁芯和衔铁的结构采用“大铁芯小衔铁”的原则；电磁阀的功率驱动采用双电压驱动等。电磁线圈的直径、热扩散系数，阻抗之间相互

14、关联，增加线圈直径可以减小电阻，但是随着线圈阻抗的降低，线圈的发热损耗会增加， 造成阀内温度升高，使得阀中油液粘性降低， 加剧了摩擦损耗。同时随着线圈直径的增大，线圈的始动安匝数也减小，电感也相应减小， 这样会影响到线圈其它性能参数 （如出力不够等等）。图2给出了导套和隔磁环的截面图，图中D代表导套和隔磁环的厚度，D=, L代表隔磁a=0° , 0 =48° , h 和 L 分别是环长度，L=, a和0分别为隔磁环和导套前、后端的倾角,导套后端结构尺寸，h=3mm L=。当然，比例技术也存在着明显的缺陷，主要是成本较高，技术较复杂。这也正是比例阀没有得到飞速发展的原因，同时

15、又是研究比例阀所要解决的问题开关翱比例阈洞解峋败字阈外相过油精度< U )膜25525曾内用力掳失 (HPa)O.5 0T0.5-270,5-!控制地辜<*)15To1QF50. 055S- IQM% (Ih)W , F10-7020-2005湘环%)3。.Q, 5<*«)一。5 10.57<0. 1中位施叵有有无J有<2trC*-60CJ2-32色格比13-5103图加1x为耐高压宜海比例电磁帙的结指原理图.其磁路由前喝龙极航能工作气隙， 轴向可移动格快.役烟方工作气隙，腓弯.游4S外宛回到前端盖极低，耳套前后二段由 导磁材料制成，中闿用一段非环段材料

16、蝶按.前波聚用经过优化设计的带傩型端部和极 靴魁合，形成就型极瓢，它的尺寸决定了比例电磁铁的谕态特性曲线的推状.导套具有 足善的耐压强度,可承受35MP8静压力，内孔经精确加工，莉得帙外周用低摩擦非导磁材 料檄成的一对支承环胫或轴向移动轴承郴L号套和究体之间装入同心舞缠管式控制我固. 衡铁的前踹装有推杆，用以揄出力或位律.曲端装有由弹簧和调节嫌钓剧展的调零机的, 可在一定范围内对电磁铁的特性曲畿进行调理.通常的比例电戳铁尚戟图电施皓定时在 工作行程般国I内具有水平的位移力特性(图4Tb),但在气隙接近于零的区域输田力用制耳鬲崖直施比利地政较的酌构将转性1嗟力团4-Xfff RE /一空在直瓦急

17、剧上升，称为吸合区I, 一般采用非导遨材料的限位垫片将其押除,而当气隙过大时, 输出力明显下降，称为比例电感铁的空行程区.图1博世伺服比例阀典型结构通盍把摩擦作为液压元件的干扰,之一，指的是库仑摩擦，严格说来是指边界摩擦。 由于液压元件的滑动而之间具有极好地自润滑条件，设计时选择的间隙足以形成一定强 度的油膜,因而在正常工况下液压元件内部以流体摩擦和边界摩擦为主，相应地润滑状 态即为流体润滑和边界润滑,居于两者之间的为过渡润滑.庠仑摩擦的干扰作用表现为 控制元件的稳态特性具有死区和箫环，或表现为动态特性的不稳定因素。流棒摩赛力由流体粘性引起，其大小取决于流体的粘度I油膜压力的建立方式.滑 动面

18、的形状和大小.间隙（油膜厚度）以及滑动面的相对速度。在轴承的研究中，油膜压力的建立方式分为两种，靠猾动面自身运动建立的称为动 压式，山稳定油源供给的称为静压式a在液压元件的间隙布封姓,油膜乐力分布取决于间隙两边的压整及滑动面的几何特 仕口压差可以是钻定或交变的，其方向可以是单向或双向的Q 一鼠具有固定同原，卯梗 向间隙密封，也可是浮动间糠，如果用浮动健板的端面密封.对这类问题按照舞就层流 流动来分析.库仑孽擦引起的死区和滞环，可通过在控制信号上加颠据第号而加以消除“但是引 起死区或滞坏的因素还有消圈阀口的重叠量，机构松功配合或变形引起的游隙，电磁元 件的磁滞等。醺据信等对重叠量和游瞅不起作用,对一些电磁元件的海滞也有影晌.阀体设计国内外发展趋势是：从机理上争取采用平衡式受力，改进流道结构，改善流场分布方面 入手，优化节流口的形式，使节流阀的压力、流量控制更好地服务于现场操作。在石油工业管道输送系统中，除了长直区段外