水厂课程设计说明书2

1、.设计说明书第一章 总论1.1城市概况该镇位于南方地区，风景优美，山清水秀，但近年来因为工业的快速发展和生活水平的提高，造成城市缺水情况比较严重，需要建设一座城镇水厂，满足生活和工业用水的需要。1.2 自然条件温度、气象条件（1）风向及风速：常风向为东南风，最大风速 8m/s；（2）气温：月平均最高气温 37.2 , 最低气温 5.1 。厂址地形、地物情况厂区地面基本平坦，高差相差1 米左右，高程在25 26 米之间，厂区基本上是河滩地，周围很大面积内没有农田。水文地质条件(1) 流经该市河流的最高水位为 24.00m，最低水位 22.80m，平均水位 23.00m，河水最高水温 25，最低水

2、温 8，平均水温 14（2）地下水水位高程为 21.00m，地下水无侵蚀性。（3）工程地质良好，土质基本上是砂砾石层，地基承载力 1820T M 2，适宜于工程建设；（4）最大积雪深度 0 厘米，最大冻土深度 0 厘米，地震设防等级： 6 级以下。用电条件处理厂址附近能够提供双电源或双回路的供电需求。水质分析结果水量进水水质出水水质项目设计规模SS浓度浊度（万立方米 / 天）（mg/L）（NTU）数值221500.5.第二章总体规划和方案论证2.1水源选择一般原则水源选择遵循的一般原则有：（1）水源选择前，必须进行水资源勘察。（2）水源选用应通过技术经济比较确定，一般应满足下列要求：水量充沛可

3、靠；原水水质符合要求；符合卫生要求的地下水，优先作为生活饮用水的水源；与农业、水利综合利用；取水、输水、净化设施安全经济和维护方便；具有施工条件。（3）用地下水作为供水水源时，应有确切的水文地质资料，取水量必须小于容许开采量，严禁盲目开采。（4）用地表水作为城市供水水源时，其设计枯水流量的保证率，应根据城市规模和工业大用户的的重要性选定，一般可采用 90%-97%。（5）确定水源、取水点和取水量等，应取得有关部门的同意。（6）生活饮用水水源的水质和卫生防护，应符合现行的生活饮用水卫生标准的要求。2.2净水厂厂址选择和方案确定水厂厂址选择的一般原则水厂厂址的选择，应根据下列要求，通过技术经济比较

4、确定。给水系统布局合理；不受洪水威胁；有较好的废水排除条件；有良好的工程地质条件；有良好的卫生条件，便于设立卫生防护地带；少拆迁、不占或少占良田；施工、运行和维护方便。水处理方案的选择根据上述论证，水处理工程可形成两个基本方案， 原水管式静态混合器往复式隔板絮凝池平流沉淀池V 型滤池清水池二泵房用户 原水管式静态混合器机械搅拌澄清池普通快滤池清水池二泵房用户方案确定通过综合技术经济比较可见，第一套方案更具有综合优势，近期采用该方案。.第三章 工程方案内容3.1设计原则本工程设计遵循的主要设计原则有：1. 以批准的城镇总体规划和给水专业规划为主要依据，水源选择、净水厂位置、输配水管线路等的确定应

5、符合相关专项规划的要求。2. 从全局出发，综合考虑水资源的节约、水生态环境保护和水资源的可持续利用，正确处理各种用水的关系，符合建设节水型城镇的要求。3. 给水工程设计应贯彻节约用地原则， 合理利用土地资源。建设用地指标应符合城市给水工程项目建设标准的有关规定。4. 给水工程应按远期规划、近远期结合、以近期为主的原则进行设计。近期设计年限采用 510 年，远期规划设计年限采用10 20 年。5. 给水工程中构筑物的合理设计使用年限为 50 年，管道及专用设备的合理设计使用年限按材质和产品更新周期经技术经济比较确定。6. 以提高供水安全可靠性和供水水质，降低能耗、药耗、水耗，节约能源和资源，优化

6、运行管理，提高科学管理水平，降低运行操作人员的劳动强度，降低工程造价和运行成本，增加经济效益为主旨，在不断总结生产实践经验和科学试验的基础上，积极采用行之有效的新技术、新工艺、新材料和新设备。7. 给水系统的选择应根据当地地形、水源情况、城镇规划、供水规模、水质及水压要求，以及原有给水工程设施等条件， 从全局出发，通过技术经济比较后综合考虑确定。8. 生活用水的给水系统，其供水水质必须符合现行的生活饮用水卫生标准的要求，专用的工业用水给水系统，其水质标准应根据用户的要求确定。3.2工程项目规模及内容工程规模1、设计水量3工程设计供水量： 22 万 m/d 。2、出水水质出水的浊度低于 0.5工

7、程内容工程设计内容包括：输水管道工程、参照给水工程规划、设计规范要求，各取水构筑物、取水泵联络管道、输水管道按.最高日平均时设计，水厂处理构筑物按最高日平均时设计，二级泵房按最高日最高时用水量设计，并能够适应用水量变化。第四章 净水厂4.1取水构筑物取水构筑物选型根据所确定的取水位置，综合其位置的水深，水位及其变化幅度，采用自流管及设集水孔进水井取水构筑物形式。采用水库取水。取水头部选择选用管式取水头部（垂直式） ，具有以下的特点：1、构造简单；2、造价较低；3、施工方便；4、喇叭口上应设置格栅或者其他拦截大漂浮物的装置；5、格栅的进水流速一般不宜过大，必要时应考虑有反冲或清洗设备。取水泵房1

8、、 取水构筑物采用固定式河床取水构筑物取水构筑物，由取水头部、取水管、集水间和取水泵房组成集水间与泵房合建，取水头部选用箱式取水头部。2、 泵房设计直径为 20米的圆形泵房水泵选择：除了考虑到最高的供水工况的流量和扬程要求外，特别在运行效率、造价等方面进行研究。选用 800S-32型水泵，按照 800S-32型水泵要求，选用 Y132M-4型电动机。水泵机组的基础设计：基础长度 L=水泵和电机的最外端螺孔间距L1+（ 0.40.6 ） m基础宽度 B=水泵或电机的最大螺孔间距B1+（0.40.6 ）m基础高度 H=地脚螺栓埋入的长度 H1+（0.100.15 ） m起重设备选用：根据泵房布置，

9、设备重量，泵房跨度、高度、操作和检修要求，参照给水排水设.计手册第 3册的起重设备选用标准，选用CDI（ 6-30m）单轨电动葫芦起重机。泵房机组布置：参照室外给水设计规范机组布置形式采用直线单形。机组布置间距：两水泵机组间的通道的净距为1.5m，相邻两水泵机组突出部分与墙壁的净距为1.5m，考虑就地检修时，每个机组一侧应有一条大于水泵机组宽度0.5m的通道，并应保证泵轴和电动机转子在检修时拆卸。泵房主要人行道宽为1.5m, 配电盘前面通道宽度为2m。3、 吸水管路布置：水泵进行管道上设有与管道直径相同的止回阀。每台水泵都要单独设置吸水管，可直接向吸水井吸水，吸管有向水泵不断上升的坡度（i 0

10、.005 ） ;水泵吸入端的渐缩管采用偏心渐缩管。4、 出水管的布置：出水管上设置 DN1000的阀门。5、变配电间的布置：1）、为保证城市供水的可靠，采用双电源同时供电。2）、变配电装置靠近供水泵房。配水井反应池前配水井水面标高为30.108m反应池到配水井的管长为16.2m4.2絮凝池混凝与沉淀快速混合；适当的絮凝时间 ;较稳定的沉淀效果。 为达到以上目的， 本工程采用管式静态混合器快速混合隔板絮凝池和平流沉淀池。混凝剂的配制和投加1、根据所给的水源水质确定混凝剂为碱式氯化铝。碱式氯化铝投加量为27mg/L。2、加药间和库房：设在投药点的附近；室内有冲洗设施，有5坡度坡向集水坑，通风良好且

11、东季有保温措施。3、调节池：溶液池溶积为 W 1=29.68m3，形状为矩形。溶解池容积 W 2=8.9m3，形状为矩形。.溶液池分三个，两用一备，轮流使用。每格有效容积为15m 3 ，有效高度为 1.5m，超高为 0.5m，每格尺寸为 LBH4m2.5m2m溶解池分三个，两用一备，轮流使用。每格容积为4.5m 3 ，有效高度取 1.5m ，超高为 0.3m，每格尺寸为 L B H 2m 1.5m 1.8m ，池底坡度采用 0.025。溶解池搅拌设备采用中心固定式平板浆式搅拌机搅拌，溶解池和溶液池。材料都采用钢筋混凝土，内壁衬以聚乙烯板。采用计量加药泵，泵型号J-Z8000/1.3 ，选用三台

12、其中一台备用。混合为提高混合效果，采用管式静态混合器，加药点设在混合器进口处，并增加药液扩散器，使混凝剂在管道内很好的扩散，形成均匀混合。具有投资较低，无需额外提供能源，易于安装，无需经常维修，混合效果良好的显著优点。按要求在混合器内设置若干固定混合单元， 每一混合单元由若干固定叶片按一定角度交叉组成，当加入药剂的水通过混合器时将被单元体分割多次，同时发生分流交流和混凝以达到混合效果 .口径和输水管道配合，分流板的级数一般取三级，锥形冒夹角 90 度。管式静态混合器共设四个，直径为DN900，水头损失为 0.36m。絮凝絮凝池采用往复式隔板絮凝池。优点： 1. 絮凝时间短；2. 絮凝效果好；3

13、. 构造简单。3絮凝池共设置 n=4 座，每座的有效容积为： V=764 m，流速分为六段，每一种间隔采取 5 条，则廊道总数为 30 条，水流转弯次数为 29 次。絮凝池尺寸为 B×L×H=10.0m×30.56m×2.5m4.3平流沉淀池平流沉淀池的优点： 1. 造价较低；2. 操作管理方便，施工较简单；3. 对原水浊度的适应性强，潜力大，处理效果稳定；4. 带有机械排泥设备时排泥效果较好。沉淀池个数采用 n=4，池内平均水平流速沉淀池停留时间T=2h沉淀池水平流速v0.02m/ s , 有效水深为3.5m，超高为 0.3m ，沉淀池总高度为.3.8

14、m。沉淀池平面尺寸为B× L=10m×144m，采用机械排泥。设计设计水量 Q 设=220000m3/d=9166.7 m3/h共设置 4 座沉淀池，每座处理水量为QQ设2291.7m 3 / h 0.6m3 / s4采用数据： 停留时间 T 2h ，沉淀池水平流速 v0.02m / s计算沉淀池长 L=3600Vt=3600×0.02 ×2=144m沉淀池宽设计中取 B=10m复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数v 2FrRg设计中Bh 10 3.5 35m2B2h10 23.5 17m170.022Fr9.80.000019835弗劳德数介于 0.

15、00010.00001之间，满足要求排泥为取得较好的排泥效果， 可采用虹吸式机械吸泥机排泥, 选用 HJX 112 型桁架式吸泥机。4.4 V 型滤池设计中共设 V 型滤池 4 座，每座滤池又分成4 格设计水量 Q 设=220000m3/d=9166.7 m3/h设计参数采用：设计滤速 v10m / s 总冲洗时间 12 min0.2h ，冲洗周期 T48h滤池面积及尺寸单格滤池面积为 36 m3，单格滤池的尺寸为B×L=3m×12m滤池高度滤池超高为 0.30m ，滤池口水深 1.50m ，滤层厚度 1.40m ，滤板厚度 0.15m ，滤.板下布水区高度 0.90m ，

16、则滤池总高度为4.25m冲洗方式V 型滤池采用气水反冲洗的方式滤池各种管渠1、进水系统进水总渠：四格滤池分为独立的两组， 每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，进水总渠的宽度为 0.60m，水面高 0.80m。2、反冲洗管渠系统（1）反冲洗水流量Q5 0.36m3 / s（2）气水分配渠：起端高1.0m，末端高 0.7m（3）排水集水槽：起端高1.95m，末端高 2.25m3、反冲洗配水系统（1）反冲洗配水干管管径 DN600，流速 v 1.11m/ s （2）配水方孔面积和间距配水方孔总面积F0.36m2在气水分配渠两侧各布置配水孔16 个, 共 32 个，孔口间距 0.7m。4、反冲洗配

17、气系统（1）反冲洗配气干管管径DN500，流速 4.82m/s（2）布气小孔总面积A0.108m2在气水分配渠两侧各布置布气小孔16 个, 共 32 个，孔口间距 0. 7m。4.5清水池清水池共设 4 座，池子有效水深取4.0m ，超高取 0.5m，覆土厚取 0.5m，采用矩形清水池，清水池平面尺寸为B×L=20m× 70m进水管： DN1000mm出水管： DN1200mm溢流管： DN1000mm排水管： DN1000mm通风管：取 DN 200 mm，每池设 20 根，上配滤网检修孔：每个清水池上设两个检修孔DN 1200mm.4.6吸水井清水池到吸水井的管线长度为

18、 10m ，管径为 DN1400，最大时流量为 4774L / s 沿线设两个闸阀，进口和出口局部阻力系数分别为 0.06 ， 1.0吸水井水面标高为26.23m，吸水井顶面标高为26.53m 。4.7送水泵站（二级泵站）选泵根据设计流量和设计扬程选择水泵的型号和数量，选用 4 台 800S80A 型单级双吸离3心清水泵，其中三用一备，流量为Q=9166.67m/h扬程为H=27.292m。电动机型号：Y1600-8/1430。泵房布置水泵机组的排列是泵房布置的重要内容，它决定泵防建筑面积的大小，机组的间距以不能妨碍操作和维修的需要为原则。因所选的泵的是 S 型水泵是侧向进水和侧向出水的水泵，

19、 所以采用横向排列可能要适当增加泵房的长度， 但跨度小， 进出水管顺直， 水利条件好， 可减少水头损失， 省电。1 水泵凸出部分到墙的净距3.3m；2 出水侧水泵基础与墙的净距3.0m（包括一个止回阀和一个闸阀的长度） ；3 进水侧水泵基础与墙的净距2.5m （包括一个闸阀的长度） ；4 水泵基础之间的净距3m；5、电机突出部分与墙壁净距：2.0m选用 L× B=36m×8m 矩形泵房。起重设备的选型与布置采用 CD15-6D 型电动葫芦，起升高度 6 米，起升速度 8m/min，运行速度 20m/min，主起升电机 ZD141-4, 功率 7.5kw, 转速 1400r/

20、min, 运行电机 ZDY121-4 功率 0.8kw, 转速 1380r/min. 钢丝绳径 15mm,绳长度 18.5m泵房高度水泵采用自灌引水方式，其泵心低于吸水井的最低水位，泵房的高度在有吊车起重设备时，其高度通过计算确定（起吊物底部与吊运越过的固定物顶部应有净距0.5m 以上），通过计算得到泵房的高度为8.0m4.8加药加氯间.加氯1、自动加氯机的选择选用 ZJ-II 型转子真空加氯机三台， 两用一备，每台加氯机得加氯量为 0.5 9kg / h ，加氯机外形尺寸为 B H 330mm 370mm ，加氯机安装在墙上，安装高度在地面以上 1.5m ，三台加氯机之间的净间距为 0.8m

21、 。2、氯瓶采用容量为 500kg 的氯瓶，氯瓶外形尺寸为：外径600mm，瓶高 1800mm，氯瓶自重 146kg ，公称压力 2MPa ，氯瓶采用两组，每组八个，一组使用，一组备用，每组使用周期为 15d3、加氯间和氯库布置加氯间是安置加氯设备的操作间，氯库是贮备氯瓶的仓库，采用加氯间和氯库合建的方式，中间用墙分开，但留有供人通行的小门，加氯间平面尺寸为长3.0m，宽 9.0m，氯库平面尺寸为长 12.0m ，宽 9.0m加药选用碱式氯化铝作为混凝剂。混凝剂的投加量51.4mg/L ，碱式氯化铝的浓度 15，采用计量加药泵，泵型号J-Z8000/1.3 ，选用三台其中一台备用。加药间的平面

22、尺寸为B×L=8×8。第五章净水厂总体布置5.1净水厂的流程及平面布置水厂平面布置本设计本着按照功能分区集中，因地制宜，节约用地的原则，根据各个构筑物尺寸以及相对位置，进行水厂平面初步设计布置。水厂布置为直线型。水厂流程净水构筑物按直线型布置，依次为配水井、管式静态混合器、隔板絮凝池、平流式沉淀池、 V 型滤池、清水池、吸水井和送水泵房。为了保证日常交通和物料运输的方便，在主要构筑物的附近都有道路到达。为了避.免施工的影响，所有构筑物之间都留有一定的间距。高程布置中，各构筑物之间水流为重力流，两构筑物之间水面高差即为流程中的水头损失，包括构筑物本身、连接管道、计量设备等水头

23、损失在内。设计计算书第一章 技术经济比较流程确定流程：原水混凝沉淀过滤消毒用户方案方案一：原水管式静态混合器往复式隔板絮凝池平流沉淀池 V 型滤池清水池二泵房用户方案二：原水管式静态混合器机械搅拌澄清池V 型滤池清水池二泵房用户3、技术经济比较方案一、二中的不同部分为絮凝沉淀部分，故比较方案一中隔板絮凝池和平流沉淀池与方案二中的机械搅拌澄清池的优劣性即可。絮凝池设计水量： Q275000m3 / d11458 m3 / h絮凝时间为： T20 min池内平均水深为：2.5m超高为： 0.3m池数： n4计算VQT 11458203819m 3总容积：2060FV3819382m2分为四池，每池

24、的净平面面积为：n2.54 2.5絮凝池的尺寸采用 LB38.3m12m平流沉淀池275000m3 / d11458 m3 / h设计水量： Q设置四座沉淀池，每池流量为：2864.5m3 / h0.8m3 / s采用数据：沉淀时间： T2h ，沉淀池平均水平流速 v0.02m / s.沉淀池长： L3600vT3600 0.022144m沉淀池有效容积： VQT 2864.525729m3BV572911.4m设计中取为 12m沉淀池宽：Lh144 3.5沉淀池面积为 FBL12 144 1728m2通过计算得到絮凝池和沉淀池的总造价为(2595016 236042)411324232 元机

25、械搅拌澄清池的总造价为(2357376 1807786)416660648 元又由于水厂处理水量的要求，以及日常运行维修费用的要求，故选择方案一比较经济。第二章构筑物设计计算一级泵站一、基本情况流量确定在最不利情况下：一条自流管检修，另一条自流管仍能保证75%的设计流量。Q=2.55×0.75=1.91 m3 / s流速确定取冲洗流速 V=2.00 m3 / s管径的确定DN=1100mm1000i=3.4672. 管道布置自流管铺设在河床上，用支墩确定，坡向集水间布置，坡度i=0.0035二、集水间与取水泵房合建，集水间附于取水泵房的外壁。若自流管水头损失取0.0035 ×

26、;125=0.44m，则集水间水位标高有：最高水位标高为： 24.00-0.44=23.56m最低水位标高为： 22.80-0.44=22.36m三、取水泵房1. 设计流量和扬程的估算.设计流量在最不利情况下：一条自流管检修，另一条自流管仍能保证75%的设计流量： Q=2.55× 0.75=1.91 m3 / s设计扬程1） 泵所需净扬程通过取水头部的计算可知，在最不利情况下，即一条自流管检修，另一条自流管通过 75的设计流量时，自流管的水头损失为0.44m。此时集水间中最高水位标高为24.00-0.44=23.56m ；最低水位标高为22.80-0.44=22.36m 。反应池前配

27、水井水面标高为H=7.108+23=30.108m。洪水位时： 30.108-23.56=6.548m枯水位时： 30.108-22.36=7.748m2） 设采用两条 DN1000×12 钢管并联作为原输水干管，管线长取950m，第一条输水管检修的另一条输水管通过75%的设计流量，即 Q=2.55× 0.75=1.91m/s 。查水力计算表得，管内流速 v=2.32 m3 / s ，i=0.00575 .所以 h=1.1 ×0.00575 ×950=6.01m ( 式中系数 1.1 表示压水管路中局部损失按管中扬程损失 10%计）3） 泵站内管路中的水

28、头损失粗估为 2.00m，另取 2.00m 安全水头损失水泵设计扬程为：洪水为时： 6.548 +6.01+2.00+2.00=16.558m枯水位时： 7.748+6.01+2.00+2.00=17.758m2. 初选泵机组查表 1拟采用型号为 800S-32(Q=6876 m3 / s ，H=30.108m)离心泵三台，两台工作，一台备用。 由于泵站地处河滩地，河流取水，周围无农田，无需灌溉，所以根据泵站设计规范 2中水泵的布置形式要求，采用引水式布置，3 台水泵呈单列横向布置。型号参数：型号流速（扬程（ m）转速（ r/m功率（ kw效率（汽蚀余量（ NPm3 / s）in ）%）SH）

29、r （m）800S-32550032730700846.53 吸水管路和压水管计算每台水泵设有单独的管路，每台泵出水量2.55/2=1.25m3 / s ，根据室外给水设1 S 型泵性能参数表2 泵站设计规范 ， GB/T 50265-97.3计规范 3采用 DN1000吸水管， v=1.54 m / s ， 1000i=2.56.3压水管采用 DN900，v=1.91 m / s ，1000i=4.48以下设计规范均参考室外给水设计规范。4. 管道布置在吸水管上设置蝶阀一个，在切换中相接起来的每条压水管均设有止回阀，液控蝶阀各一个，手动蝶阀作为检修用。两条 DN1000输水干管用 DN100

30、0碟阀连接起来，每条输水管上各设切换用 DN1000碟阀一个。5. 泵房高度计算为了便于用沉井发施工，将泵房机器间底板放在与集水间底板同标高，因而水泵自灌式工作，所以水泵安装高度小于其永许吸上真空高度，无需计算。已知集水间最低水位标高为 22.36m，为保证吸水管的中心标高为 7.50m(吸水管上缘的淹没深度 22.36-7.50-0.50=14.36m) ，取吸水管下缘距集水间底 0.70m，则集水间底板标高为 :7.50-(D/2+0.70)=7.50-(0.50+0.70)=6.30m。洪水为标高 24.00m，考虑 1m的浪高，则操作平台标高为24.00+1.00+0.50=25.50

31、m故泵房筒体高度为25.50-6.30=19.20m 。6. 附属设备引水设备水泵为自灌式工作，不需引水设备。引重设备选用环形吊车（电动葫芦， CDI，起重 0.5 10(t) ，起吊高度 630m）排水设备由于泵房较深， 故采用电动水泵排水， 沿泵房内壁设排水沟， 将水汇集到基水坑内，然后用泵抽回到集水间去。取水泵房的排水量一般按 2040 m3 / s考虑，排水泵的总扬程 30m左右，选用XA501/32A型水泵两台，一台工作，一台备用，配套电动机为 Y132M-4。通风设备采用自然通风。计量设备由于在送水泵站安装流量计，统一计量，故取水泵房不再设计流量。7 泵房平面尺寸及建筑高度平面尺寸

32、的确定根据水泵机组，吸水与压水管道的布置条件及排水泵机组等附属设备的布置情3 室外给水设计规范 ， GB50013-2006.况，从室外给水设计手册中查出有关设备和管道配件的尺寸，通过计算求得泵房内径为 20m泵房建筑高度的确定泵房高度已知为22.00m 操作平台上的建筑高度根据起重设备及起吊高度，采光与通风的要求，吊车梁底板到平台楼板的距离为5.00m，从平台楼板到房顶底板净高为8.00m 泵房建筑总高度为30.00m管式静态混合器本设计中选用管式静态混合器，管式静态混合器共设四个，分流板的级数取三级D4Qv式中： D 静态混合器直径（m）Q 设计水量（ m3 / s ）v 水流速度（ m/

33、 s ），一般为 1.0m / s 1.5m / s .总设计流量：Q 0220000m 3/d2.55m3 / s86400QQ02.55m3 / s0.64m3 / s44每个混合器的设计流量设计中取 v1.0m / s40.640.9mD1.03.14水流经过静态混合器的水头损失为0.1184n Q0.11843 0.640.36mhD 4.40.94.4式中： h水头损失（ m）n 分流板级数，本设计取 3.计算草图：.药剂混合设计流量 Q220000m 3 / d9167 m3 / h选用碱式氯化铝为混凝剂，混凝剂的最大投加量 27mg/L，碱式氯化铝的浓度 10碱式氯化铝的优点：碱

34、式氯化铝净化效率高，耗药量少，出水浊毒低，色度小，过滤性能好，原水高浊度时尤为显著。温度适应性强， pH 适应范围宽（可在pH=5-9 的范围内），因而可不投加碱剂。使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好。设备简单，操作方便，成本低。设计计算1、溶液池的容积W1Q417bn式中： W1 溶液池容积（m3 ）Q 设计处理水量（ m 3 / h ）混凝剂最大投加量（mg / L ）设计中取27mg / Lb 混凝剂的浓度，一般采用5% 20% 设计中采用 b 10%n 每日制剂次数，一般不超过3 次，设计中取 n 2W127916729.68m3417102溶液池分三个，两用一备，轮流使用。每格有效

35、容积为 15m 3 ，有效高度为 1.5m ，超高为 0.5m，每格尺寸为 L B H 4m 2.5m 2m2、溶解池容积计算溶解池为溶液池容积的0.3 倍，即W20.3W1式中： W1 溶液池容积W2 溶解池容积W20.329 .688.9m 3溶解池分三个，两用一备，轮流使用。每格容积为 4.5m 3 ，有效高度取 1.5m ，超高为 0.3m，每格尺寸为 L B H 2m 1.5m 1.8m ，池底坡度采用 0.025.投药设备的选择采用计量加药泵，泵型号J-Z8000/1.3 ，选用三台其中一台备用。隔板絮凝池设计中采用往复式隔板絮凝池1、设计水量Q设Q124n式中： Q1 单池设计水

36、量（m3 / h）Q设 水厂设计水量n 池数（个）设计中取 Q=220000m3/h n4Q1=220000/(24×4)=2292m3/h2、设计计算（ 1）絮凝池有效容积VQ1T式中： V 絮凝池有效容积（m3 ）Q1 设计单池处理水量（m3 / h ）T 絮凝时间（ min ）设计中取 T20 minV=2292/60×20=764 m3考虑到与平流式沉淀池合建，池宽取10m，水深取 2.5m（2）絮凝池长度LVH B式中： L 絮凝池有效长度（m）H 有效水深（ m）.B 絮凝池宽度（ m ）设计中取超高为 0.3m， H2.5m ，B=10.0 mL = 764/

37、(2.5× 10.0) m =30.56 m（3）隔板间距流速分 6 段： v1=0.5m/s ; v2=0.4m/s ; v3=0.35 m/s ; v4=0.3 m/s ; v5=0.25 m/s ; v6=0.2 m/s ;当 v1=0.5m/s 时Q1a13600v1H式中： a1 第一段隔板间距（m ）Q1 单池处理水量（m3 / h ）v1 第一段内流速（m/ s ）H 池内有效水深（ m）设计中取 H2.5m故有： a1 = 2292 /（3600×0.5×2.5）= 0.51 ma2 = 2292 /（3600×0.4×2.5）

38、= 0.64 ma3 = 2292 /（3600×0.35× 2.5） = 0.73 ma4 = 2292 /（3600×0.3×2.5）= 0.85 ma5 = 2292 /（3600×0.25× 2.5） = 1.02 ma6 = 2292 /（3600×0.2×2.5）= 1.27 m设计中a1 = 0.6 m 实际流速为： v1 = 0.424 m/sa2 = 0.7 m 实际流速为： v2 = 0.364 m/sa3 = 0.8 m 实际流速为： v3 = 0.318 m/sa4 = 0.9 m 实际流速

39、为： v4 = 0.283 m/sa5 = 1.1 m 实际流速为： v5 = 0.232 m/sa6 = 1.3 m 实际流速为： v6 = 0.196 m/s.每一种间隔采取 5 条，则廊道总数为 30 条，水流转弯次数为29 次，则池子长度为：L =5(a1+a2+a3+a4+a5+a6)=5×(0.6+0.7+0.8+0.9+1.1+1.3)= 27m隔板厚按 0.2 m 计，则池子总长为L=27+0.2×(30-1)=32.8m（4）水头损失计算vit2vi2himi 2gCi2 Rili式中： vi 第 i 段廊道内水流速度（ m/ s ）vit 第 i 段廊道

40、内转弯处水流速度（m/ s ）mi 第i 段廊道内水流转弯次数隔板转弯处的局部阻力系数，往复式隔板3li 第 i 段廊道总长度（ m ）Ri 第 i 段廊道过水断面水力半径（m ）Ci 流速系数，随水力半径Ri 和池底及池壁粗糙系数n 决定，通常曼宁公式1C i1 Ri 6nR1=a1H /(a1+2H)即： R1= 0.6×2.5/(0.6+2× 2.5)=0.271C i1 Ri 6n絮凝池为钢混结构，水泥砂浆抹面，粗糙系数n0.013则 C1=61.84，则：C12=3824.2其他段计算结果如下：R2=0.31C2=63.28C22=4004.4R3=0.34C3=

41、64.26C32=4129.3R4=0.38C4=65.47C42=4286.3R5=0.45C5=67.34C52=4534.7R6=0.52C6=68.98C62=4758.2.廊道转弯处的过水断面积为廊道断面积的1.21.5 倍，设计中取 1.4 倍，则各段转弯处流速vitQ11.4ai H 3600式中： vit 第 i 段转弯处流速（ m/ s ）Q1 单池处理水量（m3 / h ）H 池内水深（ m）v1t = 2292 / (1.4×0.6×2.5×3600) = 0.303 m/sv2t = 2292 / (1.4×0.7×2.

42、5×3600) = 0.260 m/sv3t = 2292 / (1.4×0.8×2.5×3600) = 0.227 m/sv4t = 2292 / (1.4×0.9×2.5×3600) = 0.202 m/sv5t = 2292 / (1.4×1.1×2.5×3600) = 0.165 m/sv6t = 2292 / (1.4×1.3×2.5×3600) = 0.140 m/s各段水头损失结果列于下表构筑物损失一览表段l iRivitviCiCi2mihi数0.2

43、0.30.461.380.0156003248424.28077250.30.20.363.400.06060642804.45811350.30.20.364.410.06027182629.34384450.30.20.265.420.06002834786.33428550.40.10.267.450.060565323434.7224.640.50.10.168.470.048240969858.2127合h= hi=0.2519计（5）GT 值计算（ T=20时，）hG60 T式中：水的密度（ 1000kg / m 3 ）h 总水头损失（ m ）水的动力粘度（ kg / m s ）T

44、=20时，取 1.029×10-4G=45.17s-1GT=60×45.17×20=54204,在 10 4 10 5 范围内。符合设计手册的要求。絮凝池计算草图如下：往复式隔板絮凝池沉淀池设计中采用平流式沉淀池，设4 座1、设计流量的确定.Q设Q4式中： Q 单池设计水量（m3 / d ）QQ设2291.7m3 / h0.6m3 / s42、平面尺寸计算（1）沉淀池有效容积VQT式中： V 沉淀池的有效容积（m3 ）T 停留时间（ h ），设计中取 T2hV2291.724583m3（2）沉淀池长度L3600vT式中： L 沉淀池长度（ m ）v 水平流速（ m

45、/ s ），设计中取 v0.02m / sL 3600 0.02 2 144m（ 3）沉淀池宽度BVLh式中： B 沉淀池宽度（ m ）h 沉淀池有效深度（ m ），设计中取 h 3.5m4583设计中取 10 mB9.1m1443.5沉淀池长度 L 与宽度 B 之比为 L/B=144/10=14.4>4，满足要求。长度与深度之比 144/3.5=41.1>10，满足要求复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数v 2FrRg式中： Fr 弗劳德数R 水力半径（ m），水流断面积（ m3 ）湿周（ m）g 重力加速度（ m / s2 ）设计中Bh 10 3.5 35m2B 2h 10 2 3.5 17m.170.022Fr0.0000198359.8弗劳德数介于 0.00010.00001之间，满足要求3、进出水系统（1）沉淀池进水部分设计沉淀池的配水，采用