框架在恒载作用下的内力分析

1、精品文档2.6框剪在恒荷载作用下的内力分析 2.6.1恒荷载计算上人屋面：架空1.90kN/nr二毡三0.35kN/nr30mm 水 泥隔执八层油铺小石子砂浆找平层0.03x20=0.60kN/nr20mm水泥炉渣找坡层120mm 现 浇0.02+(0.02+5.25x3%). . w/ 2xl2=1.07kN/m2混 凝 土 楼 板AHA12GAGGAGAGt：恒荷载标准值：0.12x26=3.12kN/nr20mm石灰砂浆抹底0.02xl7=0.34kN/nr合计：7.38kN/nr2.6.2恒荷载作用下框架的受荷情况(1)顶层荷载分析：取第7轴横向框架进行计算，屋顶层的该框架的受荷情况如

2、图 2.6.1所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以 集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的 中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上须考虑集中力矩。荷载计算：计算简图如图2.6.2所示：图2.6.1顶层恒荷载受荷简图1_i_IA-B架2.6.2顶层AB、BC梁恒荷载作用计算简图AB梁荷载:梁 自重： G, = 0.2x0.4x26 +17x0.04x(0.4-0.1) = 2.28/V/m一侧板传来的荷载：a =7.38x = 14.3W/w (最高点)1 2B端处“ 2400 3900x0.5、“g = (1 )a = 11.07 kN / m3900x

3、0.51BC梁荷载:梁 自重：g. = 0.25x0.5x26 +17x0.04x(0.5-0.1) = 3.52KN/n(2)标准层荷载分析：标准层层的该框架的受荷情 况如图2.6.3所示，计算单元范围 内的其余楼面荷载则通过次梁和 纵向框架梁以集中力的形式形式 传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的 中心线不重合，因此在框架节点上须考虑集中力矩。荷载计算计算简图如图2. 6. 4所示.图2.6.3标准层恒荷载作用受荷简图精品文档q2gi图2.6.4标准层恒荷载作用计算简图梁墙荷载：AB梁荷载:梁自重：底层G1=0.3x0.4x26 + 17x 0.04 x(0.5-0.

4、I) = 339kN / m标准层G1=0.2x0.4x26 + 17x0.04x (0.4-0.1) = 2.2弘N / m墙自重：q、= 3.8x(3-0.4) = 988kN /mAHA12GAGGAGAGGAFFFFAFAF一侧板传来的荷载:B端处3 9=41Xt = 7-8°/?1§ = (1_2400-3900x0.53900x0.5=6kN / in梁自重:BC梁荷载:= 0.25 x0.5x26 + 17x 0.04 x (0.5-0.1) = 3.52KN / m墙自重（墙长加）:= 38x(3-0.5) = 95£N/?柱子自重：查第五章表得K

5、Z7：底层46.8KN二四层28. 08KN五十三层23. 60KN十四十七19. 5KNKZ8：底层32.5KN二八层19. 5KN九十三层15.8KN十四十七12. 48KNB轴剪力墙：底层130KN二四层70.2KN五十七63. 96KN各层恒荷载作用计算简图如图2.6.52.28KN图2.6.5各层恒荷载作用计算简图(3)支座反力及固端弯矩计算：顶层Q1 作用下：三角形部分 « = 1100/7WH b = 1300" c = 1950mm45丿14,39x1.952x1 95,18xl.32x2.4-6xl.33 + l 灯騎+24x2 A245= 1306kN尺

6、严岁T4.39xl.95_3 06 = 0 973憾严以-型= 13.06x2.4-竺止竺= 13.103切2小三角部分a = 150nun b = 2250” c = 450 q = 14.39-11.07 = 332kN / mR厂歸關一心宀453,32x0,45-24x2.4 x2.25x2.4-6x2.250.15x0= L63kN45空_竺空63 = _0.8洙N2 2. 门.qcb . ° r 4 3.32x0.45x2.25“M i = RJ 一 = 1.63 x 2.4 一= 2MkN.ni2矩形部分:a = 950mm b = 1450 q = 1 i.OlkN /

7、 m8x2.411.07x0.4528Hx8-8x11.07x0.4520.452)2.4-x 2-0.4520.45 0.453 42.4=0.93W、2.42 丿= 0.55kN/m=405kNG1作用下：炸亠2嘶2理二A 85x2.28x2.4.“-3A2kN 8ql2M.=:4 8=164kN8Be跨：警十"沁5ql 5x3.52x5.2 11 .Rr= = 11.44&N'8 8ql23.52x5.22M c = -11 90kNc 8 8总计：Ra =(0.97 -0.88 + 0.93) x 24- 3.45 = 5.48WRlf. =( 13.06 +

8、1.63+4.05) x 2 + 2.05 = 39.53WMa =(13.10+2.23+0.55)x 2+1.64 = M.4kNm/?必=686kN ；&. = 11.44kN ；=L90kNm由第五章可得墙5顶层形心距在B左1738. 1mm处剪 力 墙上的 弯矩：/?% x(3800-17381)_心 x 1738.lx 103 = -54.56kN.rn标准层：Q1 作用下：三角形部分 6/= 1100/7WH b = 1300" c = 1950mm24/2Sb2l-6b3+ac2 +齐丿7.80x1.9524x2.4218x 1.32x2.4-6xl.33+

9、1.1x1.952 +2xl.953)45丿= 7.08W7.80x1.952-7.08 = 0.53W780xl95xl32=7.1 kN小三角部分a = 150mm b = 2250" c = 450 q = 7.8 6 = 1 8灯V / mRb =qc2418/?2/-6Z?3+«c2豊胃 18x2.0x2.4 6x2 右+0.15x0.4誉= 088kNl8x0452陆严RbI-0.88 = -0.48W?=0-88x2-41.8x045x2252= 20kNm关巨形咅卩分：a = 950mm b = 1450 q = 11.07 W/ m = t8-8x7+F6

10、x0.45x8-8x +2.4=2.20kN6x0.4528x2.4 Xl8"0.452 )2.42 丿= 050kN0.452肓丿= 0.30kN/mG1作用下：尺 型=3x2.28x2.4 “a阳 "8 8型=5x2.28x2.4 =3 A?册488=必=228x2.4- = 64kN“nB88G2作用下：x弊于連.呗R,汕8：5x9.88x2.4 _M 82W8Mb- ql :B 89.88 x2.42- 11/AZ= !AkNn8BC跨:g1作用下：& 型=3x3.52x5.2 =6卞6册 8 8厂 5ql 5x3.52x5.2 /?c= = 11.44 灯

11、V8 8* q卩3.52x5.22M” = _11 9O/JV2B 88g2作用下:8兰兰X 8-8x28/土88x2.4 I二=14.46W2/丿9.5x228-x 2-2.4'丿= -620kN/m总计：R、= (0.53-0.48 + 0.50)x 2 + 3.42+14.82 = 19.34WR, =(7.08 + 0.88 + 2.20) x2 + 2.05+8.89 = 31.26灯VMa =(7.11 + 1.2+0.30)x2+1.64+7.11 = 25.973“心右=686 + 454 = ll4kN ；/?c = 11.44+14.46=25.9W ；= -11.

12、90 一 6.20 = 一 18. lkN加由第五章可得： 墙5二至四层形心距在B左1628. Omm处剪 力墙上 的 弯矩：饱右 x(3800-1628)-Rlt. xl628xl03= -26.13kNm墙5五至十六层形心距在B左1738. 1mm处剪 力墙上 的弯矩：饱存(3800-173&1)-心 xl738.1xlO3 =-30.833加底层：Q1 作用下：三角形部分 a = 1100?？ b = 13OO/7/h c = 1950/?/?/13b2l-6b3+ac2 +45 J7.80x1.9524x2 A22x1 Q53 I= 7.08kN竺_ 込竺 _7 08 = 05

13、3Z4 2 4 2M 严引_型=7.08x2.4-78°xl95xl.3= ?j 站 A 8 2 2小三角部分a = 150mm b = 2250mm c = 450mm q = 7.8 - 6 = 1 .SkN / mRb =qc2418/?2/-6Z?3+«c2豊胃 18x2.0x2.4 6x2 右+0.15x0.4誉= 088kNl8x0452陆严RrI-0.88 =-0.475W?=0-88x2-41.8x045x2252= 20kNm关巨形咅卩分：a = 950mm b = 1450 q = 11.07 W/ m = t8-8x7+Fx8-8x0.450.453-

14、+2.42.43=2.20kN/x 8-8x2.46x0.4520.452 )2.42 丿= 050kNMr2 ( 2 lx 280.45''肓丿= 0.30kN/mG1 作用下：& 型=3x3.39x2.4 =3 05 册 z 8 8型=5x3.39x2.4 =5 own4 8 81 83.39x2.42 小=2A4kNm8G2作用下：3(/ 一 3x9.88x2.4 _g 89W8 8R，L込8_ 5x9.88x2.4 _H 82W8性=q卩B 89.88 x 2.42. 11/A.= 7.1 kNm8BC跨:g1 作用下：& 型=3x3.52x5.2 =6

15、 86册 8 8厂 5ql 5x3.52x5.2 /?c= = 11.44 灯V8 8* ql1 3.52x5.22“Mc = _11.90&N加8 8g2作用下:8空x 8-8x精品文档2土88x2.4 I8/9.5x228-= 14.46 归V=620kN g2军丿g3作用下:3q 3x3.6x5.2885ql 5x3.6x5.288 q卩 3.6x5.2288=12.17N加7.02WnkNMc总计：R、=(0.53 -0.48 + 0.50) x 2 + 5.09+14.82 = 21.0kNRba： =(7.08+0.88+2.20)x2+3.05+8.89 = 32.263

16、=(7.11 + 1.2+0.30)x2+2.44+7.11 = 26.773加心右二6.86 + 4.54+7.02 = 18.42RN ； Rc = 11.44+14.46+11.7=37.6W ；=-11.90-6.20-12.17 = 30MkNm由第五章可得：墙5首层形心距在B左1681.8mm处剪力墙上的弯矩：&川 x(3800-1681.8)-,. xl681.8xl0'3 =-15.233加 框架梁传来内力：对KZ7及DZ1及其剪力墙，考虑其传力较为复杂，为简便计算,偏安全按框架柱各自承担四边梁一半的荷载取值（其中洞口不扣除梁上墙不增加）即可得:KZ7：顶层=(

17、4.5x5.2x 7.38 + 4.5 +2X (0.25 X 0.5 X 26) = 109.42W其余各层=（4.5x牛5.2、x4.1+ 4.5 + x(0.25x0.5x26) = 52.20由于偏心产生的弯矩： 底层四层AHA12GAGGAGAGGAFFFFAFAFMc=Rca = 52.20x0.2 = 10.44RN加五十三层M(=-Rca = 52.20x0.175 = 94kNm十四十六Mc = Rca = 52.20 x0.15 = 7.833加顶层Mc = Rca = 109.42 x0.15 = 16.4kNmDZ1及其剪力墙:顶层:Rr = 4.5 x(5.2 小 3

18、.9x 7.38 + 4.5 +x (0.25 x 0.5 x 26) = 240.6W精品文档AHA12GAGGAGAGGAFFFFAFAF余其各层:Rr =4.5 x(523 9 H (52、亍+2+亍 j x4.1 +(4.5 +亍 x(0.25x0.5x26) = 143.923对于KZ8相关纵向梁的计算简图如图2. 6. 6所示，计算结果如梁自重：底层q、= 0.3 x 0.5 x26 = 3.9kN / m其 余各层 q2 = 0.25x0.5x26 = 3.25kN/n底层：R=2x罟”一” +如1= 2x8Wx45x=29 ASkN标准层:1.954.5+ x3.9x4.5I%

19、丿 2=2x1222+ -x2= 2771£N纵梁梁恒荷载计算简图顶层:° 14.39x4.51.95 1 心八=2xx 1- + x (3.25 +1.70) x 4.524.52= 4783£N由于偏心产生的弯矩：底层M(=Rca = 29.18x0.15 = 4.38/JV二八层M c = Rca = 27.71x0.15 = 4.16kN九十三Mc = Rca = 27.71x0.125 = 3.46kNm十四十七M c = Rca = 27.71x0.1 = 2.11 kN th顶层M c = Rca = 47.83x0.1 = 4.78A7V？由于KZ

20、7柱偏心对节点弯矩为有利影响，故对KZ7不考虑偏心所产生的有利影响。故可得7轴整棍框架恒载作用下的内力如表2.6. 1 所示表2. 6. 17轴整棍框架恒载作用下的内力层号ABCR(kN)M (kN»m)R(kN)M (kN ni)R(kN)M (kN»m)顶层53. 3138.84337. 28-54. 56120. 86-11.90十四47. 0528.74185.52-30. 8377. 79-18. 1十六九十47. 0529.43185.52-30. 8377. 79-18. 1三四八47. 0528.73185.52-30. 8377. 79-18. 1二四47

21、. 0528.73185.52-26. 1377. 79-18. 1底层50. 1931.59193.54-15. 2389.8-30. 07注：以上弯矩计算均以受拉为正受压为负2.6.3恒荷载作用下框剪的内力分析(1)恒荷载作用下框剪的弯矩计算:金上柱如上柱+4下柱+%引梁°上柱+如卜柱+引梁2.6.2 A轴分配系数层次梁刚度柱刚度上柱分配系数下柱分配系数梁分配系数172.491.990.5160. 484162.491.990. 3410. 340.319152.491.990. 3410. 340.319142.491.990. 3410. 340.319132.493. 19

22、0. 2820.4530. 265122.493. 190. 3870.3870. 226112.493. 190. 3870.3870. 226102.493.420. 3770.4030. 2292.493.420. 3930.3930.21482.495.210. 3260.4960. 17872.495.210.4240.4240. 15262.495.470.4150.4360. 14952.495.470.4270.4270. 14642.495.470.4270.4270. 14632.495.470.4270.4270. 14622.495.470.4270.4270. 146

23、13.733.280.4740.2840. 2422.6.3 C轴分配系数层次梁刚度柱刚度上柱分配系数下柱分配系数梁端分配系数172.491.99/0.8220. 178162.491.990.4520.4510.097152.491.990.4520.4510.097142.491.990.4520.4510.097132.493. 190. 3730.5460.081122.493. 190.4650.4660.069112.493. 190.4650.4660.069102.493.420.4510.4830.06692.493.420.4680.4680.06482.495.210.4

24、680.4680.06472.495.210.4680.4680.06462.495.470.4570.480.06352.495.470.4690.4690.06242.495.470. 3930.5560. 05132.495.470.4780.4780.04422.495.470.4780.4780.04413.733.280.560.3360.104梁端、柱端弯矩用弯矩二次分配法计算。具体计算过程及结果如图2.6.7所示：17层上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.5160.4840. 1780. 822-38.84-11.920. 0418.802. 129.784. 900. 000. 00

25、4. 09-2.53-2. 37-0.73-3. 3622. 41-22. 41-10.5110.5116层0. 3410. 340.3190. 0970.4520.451-28. 74-18. 19.809. 779. 171.768. 188. 1610. 024. 900. 000. 004. 894. 09-5.09-5. 07-4. 76-0. 87-4. 06-4. 0514. 739. 60-24. 33-17. 229. 018. 2015层0. 3410. 340.3190. 0970.4520.451-28. 74-18.19.809. 779. 171.768. 188.

26、 164. 894. 900. 000. 004. 084. 09-3. 34-3. 33-3. 12-0. 79-3. 69-3.6911.3511.34-22. 69-17.148. 57& 5714层0. 3410. 340.3190. 0970.4520.451-28. 74-18.19.809. 779. 171.768. 188. 164. 894. 150. 000. 004. 083. 38-3.08-3. 07-2.88-0. 72-3. 37-3. 3611.6110. 85-22.45-17. 07& 898.1813层0. 2820.4530. 2650

27、. 0810. 3730.576-29. 43-18.18. 3013. 337. 801.476. 7510.434. 895. 690. 000. 004. 084.21-2.98-4. 79-2.80-0. 67-3. 09-4. 7710. 2014. 23-24. 43-17. 317.749. 8612层0. 3870. 3870. 2260. 0690.4650.46611.396. 67-2.65门层0. 38711.390. 10-2. 189. 3010 层 0.37711. 105.69-29. 4311.396.650. 190. 00-2. 651 55& 9

28、3 -24. 330. 3870. 226-29. 4311.396.655. 550. 00-2. 15-1.2514. 79 -24. 030.4030. 22-29. 4311.866.475. 780. 00T8. 11.25& 420.005-21-0. 65 -4 38-17.509. 250. 069 0.465T8. 11.25& 420. 004. 22-0.57 一3.86-17.42& 770. 066 0. 451T8. 11. 198. 160. 004. 228.434 21-4. 39& 250.4668.434. 08-3.87&

29、amp; 650.4838.744. 24-4. 33-4. 63-2. 53-0. 56 -3.81-4. 0812.4613.02 -25. 48-17. 46& 57& 909 层 0. 3930.3930.2140.064 0.4680.46811.575.93-4. 178 层 0. 3269.375.78-3.8711-287 层 0. 42412. 187. 13-29. 4311.576.304. 680. 00-4. 17-2.2712. 08 -25. 400.4960. 178-28. 7314. 255. 116. 090. 00-5.89-2. 111

30、4.45 -25. 730.4240. 152-28. 7312. 184. 375. 960. 00T8. 11.168.470. 004. 37-0.55 -4 03-17.49& 810. 064 0.468T8. 11.168.470. 004. 24-0. 54 -3. 96-17.48& 740. 064 0.468T8. 11.168.470. 004. 248.474. 24-4. 03& 680.4688.474. 24-3.96& 740.4688.474. 14-5.55-5. 55-1.9913. 7612. 59-26. 356层0.4

31、150.4360. 149-28. 7311.9212. 534. 286. 090.210. 00-2.62-2. 75-0. 9415. 409. 99-25.39-0.54-3.92-3.92-17.48& 79& 690. 0630. 4570.48-18. 11. 148. 278. 690. 004. 244. 24-0.53-3. 88-4. 07-17.49& 63& 8612.2712. 27-28. 734. 196. 266. 130. 00-5.29-2.62-0. 9013. 2415. 78-25. 435 层 0.427 0.427

32、0. 1460.062 0.469 0.469-18. 11.128.498.490. 004. 343. 56-0.49-3. 71-3. 71-17.479.13& 344 层 0. 4270. 4270. 1460.051 0.3930.55612.27-28. 7312. 274. 19-18.10. 927. 1110. 066. 136. 130. 000. 004. 244. 33-5.24-5. 24-1.7913.1613.16-26. 333层0.4270.4270. 146-28. 7312.2712. 274. 196. 136. 130. 00-5.24-5.

33、 24-1.7913.1613.16-26. 33-0.44-3. 37-4. 77-17. 617. 999. 620. 0440.4780.478-18. 10.808. 658. 650. 005.034. 33-0.41-4. 47-4. 47-17. 729. 21& 502 层 0.427 0.4270. 14612.2712. 27-28. 734. 196. 137. 490. 00-5.82-5. 82-1.9912. 5913.94-26. 520. 0440.4780.478-18. 10.808. 658. 650. 004. 338. 60-0.57-6. 1

34、8-6. 18-17. 876. 8011.071层0.4740. 2840. 2420. 1040. 560. 336-31.59-30.714. 978. 977. 643. 1917. 1910. 326. 130. 000. 000. 004. 330. 00-2.91-1.74-1.48-0.45-2.42-1.4518. 207. 23-25. 43-27. 9619.10& 863.619. 55图2.6.7恒荷载作用下的7轴框架的弯矩二次分配法计算图 注：规定弯矩节点以顺时针为正，杆端逆时针为正(2)梁端剪力计算梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相

35、叠加而得。具体计算过程如下。顶层：AB跨：取隔离体，计算简图如图2.6.8所示。图2.6.8 AB梁的顶层及标准层计算简图由工Mp=O得I7-22.41+-x 28.78x1.95x1.1 + 6.64x 0.452 x - +22.14x 0.452 +2.88x 2.42 J2.4匕右=22= _73 盹V由工巧=0得-22.41-x(28.78xl.95xl.3 + 6.64x0.45x2.1+2.28x2.42) + 22.14x0.45x2.175匕厂= -37.6 kN肛2.4设剪力为零的位置离左端Xm (经推算0WXW1.95),则7.38 一 7.38x2 - 2.28x =

36、0即可得尤=0.857/zz则跨中最大弯矩为：-7.38x 1.648-7.38x0.8572 ><丄><0.857-2.28><0.8572-22.41卜一27.12小加其余各I3/层计算结果如表2.6.42.6.4 AB跨内力分析层楼面荷载M岭岭%竹a号0。2 217-22. 41 28. 786. 64 22. 14 -7. 38 37. 61 2. 28 7. 380.857-27.1216-24. 33 15.63.612-12.0338.5712. 16 4. 10.783-29. 6915-22. 69 15.63.612-12.7237. 8

37、912. 16 4. 10.82-28. 6614-22. 45 15.63.612-12.8237. 7912. 16 4. 10.825-28.513-24. 4315.6 3.6 12 -1k 9938.6112. 16 4. 10.781-29. 7612-24. 4315.6 3.6 12 -11.9938.6112. 16 4. 10.781-29. 7611-24. 0315.6 3.6 12 -12.16 38.4512. 16 4. 10. 79-29.510-25. 4815.6 3.6 12 -11.5539.0512. 16 4. 10.757-30. 449-25.4

38、15.6 3.6 12 -11.5939.0212. 16 4. 10.759-30.48-25. 7315.6 3.6 12 -11.4539. 1512. 16 4. 10.751-30. 617-26. 3515.63.612-11.1939.4112. 16 4. 10.737-31.026-25.3915.6 3. 6 12 -11.5939.0112. 16 4. 10.759-30. 395-25. 4315.6 3. 6 12 -11.57 39.0312. 16 4. 10.758-30. 414-26. 3315.6 3. 6 12 -11.239.412. 16 4. 1

39、0.738-31.013-26. 3315.6 3. 6 12 -11.239.412. 16 4. 10.738-31.012-26. 5215.63.612-11.1239.4812. 16 4. 10.733-31.141-25. 4315.6 3. 6 12 -12.9140.3613.27 4. 10.783-31.14注：规定弯矩节点以顺时针为正，杆端逆时针为正，剪力以逆时针方向为正。其中M梁端弯矩,单位册讪；Q楼面传来的线荷载最大值，单位kN.m ；Q楼面传来的线荷载最大值与右端线荷载之差，单位3加;03楼面传来的右端线荷载，单位3 加；V,梁左端剪力，单位3； V,梁右端剪力，

40、单位3；梁自重加墙重产生的线荷载，单位kN.m :q2楼面单位面积传来的线荷载，单位3 加；d 剪力为零点距A轴的距离，单位kN.m :跨中最大弯矩，单位kN.m oBC跨：取隔离体，计算简图如图gl 口 |B-Ct图2.6.9 BC梁的顶层及标准层计算简图顶层：由工Mc=O得1x3.52x5.22+10.51=2-11.17 册5.2由工M=0得5.2= T3kN设剪力为零的位置离左端Xm （经推算X>2）,则7.133.52% = 0即可得兀=2.026/?则跨中最大弯矩为：73 x 2.026-x3.52x 2.0262 = 7.22&N讪2其余各层计算结果如表2. 6.

41、52. 6.5 BC跨内力分析层号M01片v217-10.513.520-7. 1311.172.0267. 2216-17. 223.529.5-21.1916. 121.62717. 2415-17. 143.529.5-21.216. 11.62817. 2614-17. 073.529.5-21.2216. 091.6317. 2913-17.313.529.5-21.1716. 131.62617.2112-17.53.529.5-21.1316. 171.62317. 1511-17. 423.529.5-21.1516. 161.62417. 1810-17. 463.529.5

42、-21.1416. 161.62417. 169-17. 493.529.5-21.1316. 171.62317. 158-17. 483.529.5-21.1416. 171.62417. 167-17. 483.529.5-21.1416. 171.62417. 166-17. 493.529.5-21.1316. 171.62317. 155-17. 473.529.5-21.1416. 171.62417. 164-17. 613.529.5-21.1116. 191.62117. 113-17. 723.529.5-21.0916.211.6217. 082-17. 873.529

43、.5-21.0616. 241.61817. 031-27. 967. 129.5-28.4827. 541.71424.4注：规定弯矩节点以顺时针为正，杆端逆时针为正，剪力以逆 时针方向为正。其中M梁端弯矩，单位kN.ni ；Q楼面传来的线荷载最大值，单位kNm ；22楼面传来的线荷载最大值与右端线荷载之差，单位3 加;&楼面传来的右端线荷载，单位kN.ni ；V,梁右端剪力，单位3； V2梁左端剪力，单位3；q梁自重加墙重产生的线荷载，单位3 也；q2楼面单位面积传来的线荷载，单位kN.ni ；° 剪力为零点距A轴的距离，单位kN.nj :陆跨中最大弯矩，单位kN.m o

44、(3)柱端剪力计算柱端剪力按下式计算:(6.1)式中：M"、M"分别表示柱上下端的弯矩柱端剪力计算结果见表2. 6. 6及表2. 6. 7o表2.6.6边柱A柱端剪力计算层次 h(m) M柱上M柱下V柱上V柱下17322.4114.73 -12.3 -12.38 81639.611.35-6. 98-6. 9815311.3411.61-7. 65-7. 6514310.8510.2-7. 02-7. 0213314. 2315.4-9.88-9. 881238. 939. 3-6. 08-6. 0811314. 7912.46-9.08-9.0810313.0213. 33-8.78-8. 789312.0811.28-7. 79-7. 798314. 4513.76-9.4-9.47312.5915.4-9.33-9. 33639.9913.24-7. 74-7. 745315.7813. 16-9.65-9. 654313. 1613. 16-8. 77-8. 773313. 1612.