某水库安全鉴定报告

1、*县*水痒安全鉴定评价报告设计证书号："县水利水电勘测设计所年9月*基*水痒安全鉴定评价报告核定: 审 查: 校核: 编写:和县水利水电勘测设计所2004年9月第一章工程基本情况1.1工程概况*水库位于*县*镇*村上游约200米处。水库于1959年10月动 工，1967年4月竣工，坝址以上控制流域血积0.87km2,引水血积 16.88km2,主流长度1.01km,河道坡降2.18%；坝型为粘土心墙土坝, 分为主坝和副坝，设计最大坝高29米，总库容515万m3坝址距*镇 4 km,距*县城40 km；灌溉面积1.6万亩,电站装机2x160 t*瓦，是 一座以灌溉为主，兼有发电的小(一

2、)型水库。1.2水文气象*水库位于永安溪支流*坑上，隶属于灵江水系。流域多年平均气 温约17.2°co七月份的平均气温为28.5°c, 一月的平均气温在5.6°c, 最高气温40.7°c,最低气温9.9°c。平均年蒸发量为1550mm；平均风速 1.5m/s,最大风速为13 m/so该流域气候温和，南量充沛，多年平均降雨量为1644.4mm,。降雨 量年内分配不均匀，年际变化大，46月的梅雨季雨量占全年的39.2%； 79月的台风期占全年雨量的32.5%o1.3工程特性指标1.3.1工程等级与防洪标准根据水利水电工程等级及洪水标准(sl252-

3、2000)的规定和工程 规模，该工程为iv等小（i ）型工程。建筑物的级别：主要建筑物大坝（含副坝）、输水系统、发电厂房为 4级建筑物，其他次要建筑物为5级建筑物。大坝设计洪水标准为30年一遇（p二3.33%）,校核洪水标准取500 年一遇（p=02%）。水库征地范围按5年一遇（p=20%）洪水位，库区 内无移民。1.3.2工程特性指标水位库容：校核洪水位163.09m，总库容515万立米；正常水位 161.90m,止常库容460万立米；死水位138.49米,死库容5万立米。拦河坝：主坝坝型为粘土心墙土坝。主坝设计坝顶高程164.49m, 现有163.85m,设计坝底高程135.49m；设计坝

4、高29m,现有28.36m； 设计坝顶宽4m,现有坝顶宽3.5m；设计坝顶长176m,现有坝顶长194m； 设计迎水坡1： 2.0, 1： 2.5, 1： 2.75,现有坝坡1： 2.3；设计背水坡1： 2, 1： 2, 1： 2.5, 1： 1.5,；现有外坝坡 1： 2.46, 1： 1.2。副坝坝型为粘土心墙土坝，设计坝高25.5m,现有25.5m；设计坝 顶长276m,现有352m；设计迎水坡1： 2,现有1： 1.8；设计背水坡1：2, 现有 1： 1.8, 1： 1.5o*坑副坝现有坝顶长42米，坝顶宽3米，坝高8.5米；迎水坡1：3, 背水坡1： 1。溢流道：溢洪道布置在主坝左端

5、、副坝右端的山呑内，为宽浅式自溢流洪道，设计进口高程161.79,现有进口高程161.90m,设计进口宽 9m,现为12m；设计最大过水深lm,现有1.3m；洪道后接陡坡段和泄 洪渠，两边设导水墙，导墙高度l9m。引水系统：发电引水管布置在主坝左岸，由进水口、钢筋混凝土压 力管与出口钢管连接段组成。进口铸铁插板闸门，手动螺杆启闭机，进 口高程138.49m,出口高程137.90m,管长120米；管径0.6m,断面积 0.28平米,最大输水能力为11.2m3/so主坝右岸设有一 0.6x0.6米的浆砌条石放水涵管，用于下游农田灌 溉放水和放空水库，进口设有铸铁插板闸门和手动螺杆启闭机，进口底 高

6、程138.49米，出口底高程136.12mo副坝左岸同样设有一 0.8x0.8米 的浆砌条石放水涵管，用于左岸780亩农fh放水灌溉，进口设有铸铁插 板闸门和手动螺杆启闭机，进口底高程150.06m,出口底高程149.56mo *坑副坝右岸山体内设有一灌溉用隧洞，冃前已封堵。工程特性表序号及名称单位数量备注、水文1.流域面积坝址以上km20.87引水km216.88*坑2.代表性流量水库设计洪水洪峰流量m3/s4&6(p=3.33 %)水库校核洪水洪峰流量m3/s6&0(p= 0.2%)3.洪量设计洪水24小时洪量万n?599.3序号及名称单位数量备注校核洪水24小时洪量万71

7、4.2二、水库1.水库水位校核洪水位m163.09设计洪水位m162.54正常蓄水位m161.90防洪高水位m161.90发电控制最低水位m140.49死水位m138.49水库可放空水位2.水库容积总库容万m3515正常蓄水位以下库容万m3460死库容万n?5三、下泄流量1.设计洪水位时最大泄量m3/s8.742.校核洪水位时最大泄量m3/s26.4三、主要建筑物及设备1.挡水建筑物型式粘土心墙土坝(副坝同)地层岩性紫红色巨砾岩地震基本烈度小于(vi)度坝顶高程m163.85最大坝高m28.36副坝25.5米坝顶长度m194.0副坝352米2.泄水建筑物型式宽浅自由溢流式序号及名称单位数量序号

8、及名 称进口高程m161.9溢流段长度m12最大单宽流童m3/(s.m)6&0消能方式底坡消能3.引水建筑物3.1设计发电引用流量m3/s1.5最大引用流量m3/s11.2闸门型式铸铁平板插门启闭机型式手动螺杆启闭机长度m120.0管径m0.63.2主坝放水涵管最大引水流 量m3/s8.7闸门形式铸铁平板插门启闭机型式手动螺杆启闭机k度m146.0断面尺寸m0.6x0.63.3副坝放水管最大引用流量m3/s7.88闸门形式铸铁平板插门启闭机型式手动螺杆启闭机氏度m100断面尺寸m0.8x0.81.3.3工程建设情况工程于1959年10月动工兴建，1967年4月完工。当吋属困难吋期,国家

9、大力推进农田水利基本建设，设计资料不健全，施工情况无文字记载。据调查了解，大坝由当地民工挑抬填筑，石辗、木夯辗压、夯实而 成，密实度达不到现行规范规定；坝基、岸坡心墙部位用铁撬等工具清 除风化岩至不透水层，岸坡坝壳部位杂草、松土已清除；防渗心墙材料 为粘土，坝壳材料为砂壤土。第二章工程地质条件及评价2.1区域地质概况坝址区属低山、丘陵区，山坡大部分地段基岩出露，基岩为白垩系 下统方岩组(k】f)紫红色巨砾岩，河床覆盖有第四系中上更新统冲积层 (alq2-3)含砾石粉质粘土。本区属亚热带气候区，雨量充沛。地下水主要为赋存于第四系粉散 堆积物中的孔隙潜水和赋存于基岩中的基岩裂隙水，受大气降水补给，

10、 向河流排泄。工程区位于华南皱褶系(i)浙东南皱褶带(ii)丽水宁波隆起带 (1比)，新昌定海断隆(ivj内。历史上未发生过强烈地震，区域构造基 本稳定。根据中国地震动参数区划图(gb18306-2001),本区的地震 动峰值加速度为v0.05g,地震动反应谱特征周期0.35so2.2坝体工程地质条件坝体迎水坡面无护坡，整个坝体不均匀沉降不明显。坝体背水坡面, 表部由粘土质砾砂及粉土质粘土组成，松散，杂草丛生。坝体由心墙土 和坝壳土组成，坝址区基岩为口垩系下统方岩组(k|f)紫红色巨砾岩。主坝心墙土：含砾砂粉质粘土，偶有粘土质砂，主耍由砂、砾碎石、粉质粘土组成，主要为棕黄色，黄褐色，砾石粒径变

11、化较大，一般35cm, 个别的可达15cm,含砾量一般在520之间，土质不均匀，湿，可塑， 局部呈软塑。根据试验，心墙土的粘粒含量较少，粉粒和细砾及粗砾含 量较多；最优含水量为19.3,最大干密度为16.4(kn/m3),渗透系数为 4.60x10-6(cm/s)o 土的分散度15.428.2,属不分散性土。副坝心墙土：含砾砂粉质粘土夹粘上质砾砂，偶有粘上质砂，主要 由砂、砾碎石、粉质粘土组成，主要为棕黄色，黄褐色，砾石粒径变化 较大，一般35cm,个别的可达15cm,含砾量一般在520之间，土质 不均匀，湿，可塑，局部呈软塑。根据试验，心墙土的粘粒含量较少， 粉粒和细砾及粗砾含量较多；最优含

12、水量为19.3,最大干密度为 16.4(kn/m3),渗透系数为4.60x10'(cm/s)。土的分散度0.57,属不分散 性土。坝壳土：粘土质砾砂及含碎石粘土，主要由砂砾石及粘土组成组成, 主要为棕黄色，黄褐色，砾石粒径一般35cm,个别在10cm左右，含 量在2040之间，局部犬于50.0%, 土质不均匀，可塑，粘粒含量少。2.3坝基工程地质条件坝基为白垩系下统方岩组(k|f)紫红色巨砾岩)。块状构造，新鲜岩 石致密坚硬。未见区域断层通过，节理发育以陡倾角为主，宽度 0l0.2cm, 肌由铁猛质填充。主坝工程地质条件：弱风化带，河床厚0.81.0m,左坝头厚 1.01.5m,右坝头

13、厚1.31.7m。心墙与基岩接触段的渗透系数k=2.65 x105-5.71x10-5(cm/s),平均 k=3.75x 10'5(cm/s),属弱透水层。基岩 透水率q值在1.41l55lu,平均1.50 luo隔水层埋深：河床段进入基 岩0.51.0m,坝坡段1.02.0m。副坝工程地质条件：全风化带：河床厚1.05.0m,左坝头厚 1.01.5m,右坝头厚4.05.0m。强风化带:河床厚2.07.0m,左坝头厚 1.05.5m,右坝头厚5.06.0m。心墙与基岩接触段渗透系数k=3.94x 10"5-7.70x 10_5(cm/s),平均 k=5.66x io'

14、5 (cm/s),属弱秀水层。基岩全、 强风化带渗透系数 k=6.60x 10_5-8.76x 10-5 (cm/s),平均 k=7.4 x w50(cm/s),弱风化带秀水率q值在2.29lu,属弱透层。相对隔水层埋 深：河床进入基岩0.105m,坝坡段1.02.0m。2.4工程地质评价主坝心墙土为含砾粉质粘土夹粘土质砾砂，土质不均匀，含砾量差 别较大，局部地段含砾量较高，坝顶不均匀沉降不明显，为不分散性土。 心墙平均含水量为28.3%,平均干密度为l49(g/cn?)。水平渗透系数 kh=9.98x 10_7-1.38x 10_4(cm/s),属屮等透水弱透水层，平均 kh=6.99 x

15、10-5(cm/s),不能满足规范要求，建议进行防渗补强措施。土的压实度 为90.9%,低于规范要求。主坝心墙土的允许渗透坡降j允=0.6。副坝心墙土为含砾粉质粘土夹粘土质砾砂，土质不均匀，坝顶不均 匀沉降不明显，为不分散性土。心墙土平均含水量为31.8%,平均干密 度为 1.42(g/cm3)o 水平渗透系数 kh=l47xl(y6&27x 10'5(cm/s),属弱 透水层，平均kh=3.32x10-5(cm/s)，不能满足规范要求。允许渗透坡降坝壳土为粘土质砾砂及含碎石粘土，土质极不均匀，局部地段含砾 量较高，性质变化较大。稍密，与基岩接触段渗透系数k=2.75x 10亠

16、2.28 x 10_5(cm/s),为弱透水层，坝壳土的允许渗透坡降j允=0.6。主坝心墙与基岩接触段渗透系数k=265x 10鼻5.71 x 10 5(cm/s),平 均k=3.75x 10_5(cm/s),属弱透水层。建议埋置观测设施。基岩透水率q 值在1.411.55lu,平均1.50luo相对隔水层埋深较浅，不存在绕坝渗 漏问题。副坝心墙土与基岩接触段渗透系数k=3.94x 10,7.70x 10-5(cm/s), 平均k=5.66x10-5(cm/s)，属弱透水层。基岩全、强风化带渗透系数 k=6.60x 10'8.76x 106(cm/s),平均 k=7.40x 10

17、9;6(cm/s)弱风化带透水率 q值在2.29lu,属弱透水层。相对隔水层埋深较浅，不存在绕坝渗漏问 题。2.5结论及建议工程区区域构造稳定。主、副坝心墙土渗透系数不能满足规范要求, 建议对其进行处理。主、副坝坝体心墙与基岩接触带及以下基岩属弱透 水性，不存在绕坝渗漏问题。主、副坝心墙土压实度均不符合规范要求。第三章设计洪水与洪水标准复核3.1流域概况*水库位于永安溪支流*坑，坝址以上集水面积0.87km2, *坑、*坑引水面积16.88km2 o*溪隶属于*水系，河长141.1km,集水血积2702 kn?。境内地势 呈北高南低。河道主流向呈西北南，自河源经*、县城等地，入*干流。 两岸丘

18、陵台地高程在100m左右，山体高程一般在300m800m之间。3.2大坝等级与洪水标准根据水利水电工程等级及洪水标准(sl252-2000)的规定，并经 坝型、库容复核，该工程为iv等小(i )型工程。主耍建筑物大坝(含 副坝)为4级建筑物。原大坝设计洪水标准30年一遇(p=3.33%),校 核洪水标准500年一遇(p=0.2%),符合防洪标准(gb50201-94)规 定。3.3设计洪水计算3. 3. 1洪水计算方法该流域缺乏实测水文资料，流域面积仅为0.87km2,采用直接查用 *省暴雨图集，计算流域设计暴雨；因流域面积很小，用设计点暴雨量 作为流域设计面平均暴雨量。用*水电院的推理公式法

19、计算设计洪水。3. 3.2设计暴雨根据库区地形图量算主流长度、河道坡降为l=1.01km, j=2.18%, 从*省短历时暴南图集(以下简称图集)查流域最大1、6、24小 时平均暴雨量及变差系数，按图集公式计算不同频率时程分配雨型, 时程排位按图集模式。设计暴雨计算成果如下：表21图集查算值序号时段最大暴雨量cvcs/cv11小时42.50.426小时700. 53.5324小时1130. 53表2-2不同频率各吋段点暴雨量计算成果表序号hphlh6h241hp=0. 2%125. 375242.9415. 842hp=0. 33%117. 725226.8387. 0253hp=3. 33%

20、83.513152.6255. 38表2-3各频率不同时程暴雨衰减指数序号uphlh6h241np=0. 2%0. 6310.6122np=0. 33%0. 6340.6143np=3. 33%0. 6640. 629表2-4时段雨量推算成果表tihi(p=0.2%)hhi(p=0.33%)hhi(p=3.33%)ah1125.398125.398117. 717117.71783. 57983. 5792161.94636. 548151. 71133. 994105. 49721.9193188.08226. 136175. 98124. 270120. 89515. 3984209. 1

21、4621.064195. 52119. 540133. 16412. 2695227. 09617. 950212. 16016. 639143. 53210. 3686242.90015. 804226. 80014. 640152. 6009. 0687257.81214.912240.53913. 739161.6819. 0818271.52113. 709253. 26212. 723169. 7888. 1079284.21712. 696265. 04211.780177. 3727. 58410296. 07711.860276. 04311.001184. 4427.0711

22、1307. 23111. 154286.38810. 345191.0816. 63912317. 78010. 549296.1709. 782197. 3506. 26913327. 80410. 024305. 4649. 293203. 2985.94814337. 3679. 562314.328& 86420& 9655. 66715346. 5209. 153322.8118. 483214. 3835.41816355. 3068. 787330. 9548. 143219. 5785. 19517363. 763& 457338.7907. 83622

23、4. 5734. 99518371.920& 157346.3487.558229. 3864.81319379. 8057. 885353. 6527. 304234. 0334. 64820387. 4407. 635360.7247. 072238. 5304.49621394. 8447. 404367. 5826. 858242. 8874. 35722402.0357. 192374.2426. 660247. 1154. 22823409. 0306. 994380.7196. 477251.2244. 10924415. 8406.810387. 0256. 30625

24、5. 2223.998表2-5设计暴雨过程历时ht (p=0. 2%)ht (p=0.33%)ht (p=3. 33%)16.8106. 3063.99826.9946. 4774. 10937. 1926. 6604. 22847. 4046. 8584. 35757. 6357. 0724. 49667.8857. 3044. 64878. 1577. 5584.81388. 4577.8364. 9959& 7878. 1435. 195109. 1538. 4835.418119. 5628.8645.6671210. 0249. 2935.9481310.5499. 7826

25、. 2691411. 15410. 3456.6391511.86011. 0017. 0711612. 69611. 7807. 5841713. 70912. 7238 1071815. 80414. 6409. 0681921.06419. 54012. 2692036.54833. 99421.91921125. 398117.71783. 5792226. 13624. 27015. 3982317. 95016. 63910. 3682414.91213. 7399. 0813. 3. 3设计洪水由计算的暴雨过程用推理公式计算坝址以上流域洪峰流量，根据引水渠断面计算得和坑最大引水流

26、量为4.7m3/s, *坑最大引用流量为4.7n?/s,三项叠加求得水库坝址洪峰流量。成果见表26。表2-6设计洪峰流量计算成果序号洪峰流量p=0.2%p=033%p=3.33%1q加止以上37.934.723.22q引郑4.74.74.73q引西3.73.73.74q洪总46.34331.63. 3.4调洪计算根据计算所得暴雨过程和设计洪水，用贵州水电院工程水文程序 进行调洪演算。q=mxb x(z-161.9)15(m3/s)式屮：m为流量系数，宽浅式溢洪道采用1.1。z为水库水位；b一为溢洪道净宽12m。调洪演算成果如表27。表2-7调洪演算成果表序号项1丨p=0.2%p=0.33%p=

27、333%1洪水位(m)162.60162.55162.282库容(万m3)4924904793最大下泄流量(rr?/s)9.297.784.313. 3.5洪水成果的合理性分析本次洪水复核计算成果与*省小(一)型水库安全普查登记表屮洪 峰流量比较:500年一遇校核洪峰流量48. 6 m3/s小2亦7s, 30年一遇 设计洪峰流量36. 94 n?/s小5. 34m7so主耍原因是按新*省短历时暴 雨图集查算的24小吋最大暴雨量比1998年*省小(一)型水库安全 普查登记表中登记值小。本工程流域面积小,无实测水文资料，设计 洪水采用直接查*省短历时暴雨图集(2003年版)和*省水电院推理 公式法

28、计算，符合*省中型水库大坝安全鉴定及小型水库大坝安全技 术认定大纲规定，建库以来最高洪水位为162. 11米，基本符合区域洪 水情况。3. 3.6坝顶高程复核按官厅鹤地公式计算波浪爬高，安全超高设计取0.5米，校核取0.3 米，进行坝高复核，坝顶高程163.35米。现有坝顶高程163.85米，满 足规范要求。计算成果表28。表2-8坝顶高程计算成果表频率波浪爬高(m)安全超高(m)洪水位(m)坝顶高程(m)备注3.33%0.2700.5162.28163.05满足要求0.2%0.4490.3162.60163.353. 3. 7结论原设计的人坝防洪标准和设计洪水符规范要求，根据洪水计算、泄 洪

29、设施泄洪能力和坝顶高程复核计算，现有最大泄洪流量能安全下泄， 水库大坝防洪能力满足国家现行规范耍求。第四章 大坝渗流与结构稳定分析41大坝渗流、稳定分析计算力学指标大坝渗流与结构稳定分析力学指标采用*省水利水电勘测设计院岩土总公司2003年7月和县枠水库大坝安全鉴定工程地质勘察报告提供参数，具体采用参数如下表:土层、坝基力学指标力学指标土层力学指标坝基力学指标坝壳土主坝心墙 土副坝心墙 土主坝工程副坝工程名称代号及单 位粘土质砾 砂含砾砂粉 质粘土含砾砂粉 质粘土心墙与基 岩接触段 渗透系数基u-i 石 渗 透 率心墙与慕 岩接触段 渗透系数基岩 弱风 化带 渗透 率基岩 全、弱 风化带 渗透

30、系 数含水量w（%）w(%)23.22& 331.8比重gs(-)2. 692. 722. 73湿密度p (g/cm3)1.91.911.87干密度pd(g/cm3)1.541.491.42饱和度g(%)84.792.693.6孔隙比e(-)0. 7360. 8260. 924液限wl(%)30.637. 141.3塑限wp (%)1&921.423. 1塑指ip(-)11.815.618.2液指il(-)0. 470. 480. 48渗 透 系 数垂直kv(cm/s)1. 25e-044. 40e-059.44e-063. 75e-055.66e-057.40-06水平kh(

31、cm/s)1. 16e-046.99e-053. 32e-05压缩系数av(mpa-l)0. 3580. 3420. 426压缩模量es(mp)5. 435. 544. 75固结系数100 (kpa)cv(cm2/s)6. 90e-033. 96e-035. 47e-03200(kpa)cv(cm3/s)8. 28e-034.86e-036. 08e-03400 (kpa)cv(cm4/s)8. 02e-034.72e-035. 53e-03600(kpa)cv(cm5/s)6.79e-034.00e-034.56e-03快剪凝聚力c(kpa)13. 2017. 3020.4磨擦角（度）27.

32、 2022. 9017.7固结快剪凝聚力c(kpa)2. 3922. 1017.4磨擦角（度）29. 5027.4026允许渗透坡降j0.60.50.5基岩透水率q(lu)1.52.294.2大坝渗流安全评价4. 2. 1渗流分析计算方法木工程因缺乏监测资料，因此根据地质勘探和原体观测资料，用渗 流有限元法进行渗流分析计算。4. 2. 2渗流分析计算主坝和副坝分别进行渗流分析计算，采用北京理正软件设计研究所渗流分析软件计算，计算工况：主坝分正常水位161.90米、校核洪 水位163.20米、上游最不利水位146.79米与下游最不利水位135.49米 和上游正常水位161.90米降落至146.7

33、9米与下游水位135.49米四种工 况。副坝分止常水位161.90米、校核洪水位163.20米、上游最不利水 位149.90米与下游最不利水位143.90米和上游正常水位161.90米降落 至149.90米与下游水位143.90米四种工况。计算成果见下表：主坝渗流计算成果表工况正常水位 稳渗校核水位 稳渗最不利水位 稳渗正常水位 降落单宽渗流量 （m"/天）0.385350.440110.062990.38535单宽渗流量（m3/天,时间0.33409增量30天）副坝渗流计算成果表工况正常水位 稳渗校核水位 稳渗最不利水位 稳渗正常水位 降落单宽渗流量 （h?/天）0.339080.

34、401910.041080.33908单宽渗流量（m3/天，时间增量30天）0.25860主坝止常水位稳渗准流网图副坝正常水位稳渗准流网图:4. 2. 3渗透坡降计算根据上述渗流计算成果，计算坝売渗透降。主坝正常水位坝売土最 大平均渗透坡降为0.425 < 0.5,校核水位最大平均渗透坡降为0.48 < 0.5o 副坝止常水位最大平均渗透坡降为0.40 < 0.5,校核水位最大平均渗透坡 降为0.47 < 0.5o计算结果均小于允许渗透坡降。4. 2. 4渗流安全评价根据现场调查，主副坝坝基、坝体以及坝端与山坡结合部渗流情况 比较稳定，未见渗流增大及混水发现，结合上述渗

35、流分析计算成果，主、 副坝渗流性态安全。4.3大坝结构安全评价4. 3.1大坝稳定计算方法根据小型水利水电辗压式土石坝设计导则sl189-96规定，心 墙坝静力稳定可按刚体极限平衡理论采用瑞典园弧法计算。本工程稳定 计算采用瑞典园弧法，用北京理正软件设计研究所边坡稳定设计软件 计算。4. 3. 2稳定分析计算主坝和副坝分别进行稳定分析计算，计算工况：主坝分正常水位 161.90米、校核洪水位163.20米下游坝坡抗稳以及最不利水位146.79 米和止常水位161.90米降落至146.79米上游坝坡抗稳四种工况。副坝 分正常水位161.90米、校核洪水位163.20米下游坝坡抗稳以及最不利 水位

36、149.90米和止常水位161.90米降落至143.90米上游坝坡抗稳四种 工况。计算成果见下表：主、副坝稳定计算成果表主坝坝坡下游坝坡上游坝坡工况正常水位 下游坝坡校核水位 下游坝坡最不利水位 上游坝坡正常水位降落 上游坝坡安全系数1.4471.3582.0601.574畐1坝坝坡下游坝坡上游坝坡工况正常水位 卜游坝坡校核水位 下游坝坡最不利水位 上游坝坡正常水位降落 上游坝坡安全系数1.6201.4832.1411.540主坝正常水位下游坝坡稳定计算滑弧图:副坝正常水位下游坝坡稳定计算滑弧图:4. 3. 3大坝结构安全评价根据现场调查，大坝建成初期存在沉降，大坝高程下降了 0.64米,经过

37、多年运行，沉降已处于稳定；坝体及防渗体均未发现裂缝；人坝稳 定复核计算成果均符合规范规定的安全系数，大坝结构安全。第五章泄洪、输水建筑物及金属结构安全评价5.1泄洪建筑物安全评价5. 1. 1溢洪道布置溢洪道布置在主坝左端、副坝右端的山呑基岩内，为宽浅式自溢流 洪道，进口高程161.9m,设计进口宽9m,现为12m；设计最大过水深 lm,现有1.3m；洪道后接陡坡段和尾水渠，两边设导水墙，导墙高度i. 9mo5.1.2溢洪道安全评价溢洪道部位基岩外露，新鲜岩石致密坚硬，未见断层通过，节理发 育，底部岩层裂隙曾漏水，74年开挖后用殓回填，至今未见异常。经现 场调查、了解，洪洪道底板、导水墙、陡坡

38、段及泄水渠均未见异常，溢 洪道稳定安全。5.2输水建筑物安全评价5. 2.1输水建筑物布置(1) 发电输水管：发电输水管布置在主坝左岸，由进水口、钢筋混凝 土压力管与出口钢管连接段组成。进口设铸铁插板闸门，手动螺杆启闭 机，进口高程138.49m,进口管径0.9米，断面积0.64平米；出口高程 137.90m,管径0.6m,断面积0.28平米；管长120米，最大输水能力为ii. 2m3/so(2) 灌溉输水建筑物：主坝右岸坝基设有一 0.6x0.6米的浆砌条石放 水涵管，进口设铸铁插板闸门和手动螺杆启闭机，进口高程138.49米， 出口高程136.12m。副坝左岸山坡处设一 o.sxo.8米的

39、浆砌条石放水涵 管，进口设有铸铁插板闸门和手动螺杆启闭机，进口高程150.06m，出 口高程149.56m。*坑副右岸山体设有一灌溉隧洞，现已封堵。5. 2.2输水建筑物安全评价发电输水管为钢筋栓压力管，进口建筑物基础基岩稳定。压力管和 进口建筑物，经35年运行和现场检查未发现异常，结构稳定安全。主、副坝灌溉输水管进口建筑物基础稳定，输水管为浆砌条石无压 管，不符合现行规范要求，建议进行改造。5.3金属结构安全评价5. 3. 1主要金属结构坝区主要金属结构有各输水建筑物进口闸门、启闭机和发电钢筋磴 管出口钢管段。5. 3. 2金属结构安全评价经调查、了解，发电输水管出口段钢管于近年按现行规范要

40、求更新, 结构稳定安全；灌溉输水建筑物进口闸门和启闭机因腐蚀等原因，已经过多次更新，现结构稳定安全。第六章大坝运行管理情况6.1工程管理*水库由政府组织当地农民修建的一座以灌溉为主，兼有发电功能 的小(一)型水库，今后计划向下游*镇供水。水库为国有集体性质，由 里林水电管理处负责管理，里林水电管理处为*县水利局下属事业单 位。具体管理工作由里林水电管理处*水电站负责工程管理工作，有健 全的水库管理制度，水位控制、防汛及调度情况和h常管理工作井然有 序。6.2大坝运行情况水库大坝自1967年建成运行以来，主要出现过以下安全问题：(1) 副坝右岸由于填土不实，造成漏水；副坝左岸水山背由于白蚁侵 害造成洞穴，产生过漏水，并引起山坡坍方约300m3, 74年被列为“危 险水库”，经采取开挖至漏水线以下，分层回填夯实的办法处理，至今 未发现异常现象。(2) 溢洪道底部岩层裂隙漏水，74年采取开挖回填殓后，至今未见 异常。(3) 大坝下游坡由于辗压不够，有微小渗水，至今未见漏