应试指南【终结】

1、一、荷载1、荷规3.2.1：承载能力极限状态（计算力）和正常使用极限状态（计算变形）2、荷规3.2.2：承载能力极限状态0SR（基本组合或偶然组合）荷规3.2.7：正常使用极限状态SC（标准组合、频遇组合或准永久组合）均只适用荷载与效应为线性的情况。注意雪荷载不与屋面均布活荷载同时组合。荷规4.3.13、承载能力极限状态基本组合P3荷规3.3.2：持久设计状况、短暂设计状况和地震设计状况0SRR=R（fc，fs，ak，）/Rd0：安全等级一级1.1；二级1.0；三级0.9；地震状况取1。钢规3.2.1：荷载标准值、分项系数、组合系数、动力荷载按荷规取值，结构重要性系数0按可靠度标准取值，25年

2、的结构构件，0不应小于0.95。砌规4.1.5： 0（1.2SGk+1.4SQ1k+QiciSQik）R（fc，fs，ak，） 0（1.35SGk+1.4ciSQik）R（fc，fs，ak，）木规4.1.7：0一级或100年以上的结构构件1.1，一级且100年的1.2；二级或50年1.0；三级或5年0.9，对25年的0.95。荷规3.2.3：永久荷载的分项系数：1)当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。可变荷载的分项系数：一般情况下取1.4；对标准值大于4kNm2的工业房屋楼面结构的活

3、荷载取1.3。 可靠度标准7.0.4、砌规4.1.5注、地规简化：S=1.35SkR荷规3.2.4：一般排架、框架结构简化，但仍需与3.2.3比较后取大值。P104、承载能力极限状态偶然组合荷规3.2.6：偶然荷载代表值不乘分荐系数，其他值见相关规范另行规定。5、荷规3.2.7：正常使用极限状态SC（标准组合、频遇组合或准永久组合） 混规3.3.16、正常使用极限状态标准组合P14S=SGk+SQ1k+ciSQik7、正常使用极限状态频遇组合P14S=SGk+f1SQ1k+qiSQik8、正常使用极限状态准永久组合P14S=SGk+qiSQik9、公通规4.1.7短期效应Ssd=SGk（永久标

4、准值效应）+1jSQjik（可变频遇效应） 长期效应Sld=SGk（永久标准值效应）+2jSQjik（可变准永久效应）10、荷规3.2.5：倾覆、滑移或漂浮难处，荷载分项系数按有关结构设计规范采用。 砌规4.1.6：砌体作为刚体，需验算整体稳定性时，如倾覆、滑移、漂浮等，按下式：0（1.2SG2k+1.4SQ1k+QiciSQik）0.8 SG1k(SG1k为起有利作用的永久荷载标准值)混规3.1.4：采用荷载设计值。地规3.0.4：计算挡土墙土压力、地基或斜坡稳定及滑坡推力时，荷载效应取承载极限的基本组合，分项系数取1.0。地规5.4.1：地基稳定圆弧法验算：MR/MS1.2；地规6.6.5

5、：挡土墙滑移(Gn+Ean) /(Eat-Gt) 1.3，搞倾覆(Gx0+Eazxf)/Eaxzf1.6。公通规4.1.9、4.2.4水浮力分项系数取1.0水浮力在公路中作为永久荷载，房屋结构中永久还是可变未明确(水位不变动可按永久、变动可按可变考虑)。11、楼面和屋面活荷载荷规4.1.1：各种民建的标准及组合、频遇、准永久系数。注：书库、客车消防车、预制楼梯踏步平板、隔墙自重（恒或活）和二次装修荷载。荷规4.1.2：楼面梁折减：第1(1)项（住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房(门诊为1(2)、托儿所、幼儿园）从属25m2，取0.9；第1(2)7项从属50m2，取0.9；第8项（车库，此项要分

6、单双向板）单向板次梁和槽形板的纵肋取0.8，单向板主梁取0.6，双向板梁取0.8。第912项采用与所属房屋类别相同的折减系数。墙、柱和基础的折减：第1(1)项按表4.1.2采用【按墙、柱、基础计算截面以上还有多少层进行折减（所有层均折减（指南P24例1.2.6）】；第1(2)7项与楼面梁相同的折减系数；第8项（车库）单向板取0.5，双向板和无梁取0.8。第912项采用与所属房屋类别相同的折减系数。砌规7.3.4：墙梁不考虑折减（条文说明）12、等效均布活荷载荷规4.1.3：局布荷载换算为等效均布活荷载见附录BB.0.1B.0.4：可按单跨简支，计算内力仍应按连续梁，单向板上等效qe=8Mmax

7、/(bl2)，Mmax为乘以动力系数后的值【注意是否有动力系数】。B.0.5：bcx=btx+2s+h；bcy=bty+2s+h。长边平行板跨（bcxbcy）(1) bcy0.6l，bcxl时：b= bcy +0.7l；(2) 0.6lbcyl，bcxl时：b= 0.6bcy +0.94l；长边垂直板跨（bcx<bcy）(1) bcy2.2l，bcxl时：b= 2bcy /3+0.73l；(2) bcy>2.2l，bcxl时：b= bcy；设备如在跨中，按永久荷载对待：产生的附加线荷载为q2=(G-q0*btx*bty)/bx引起的弯矩为1/8*q2*l.2(或1.35)l0*bc

8、x(2-bcx/l0)见例1.2.10指南P28按等效活荷载对待：Mmax=1/4(G-q0*btx*bty)*l0q=8Mmax/bl2，b为等效荷载分布宽度。见例1.2.11指南P2913、工业建筑楼面活荷载 荷规4.2.1、4.2.2：一般人员操作车间2.0KN/m2，生产车间不宜小于3.5KN/m2；4.2.3：各项系数见附录C，但组合值和频遇值系数不应小于0.7，准永久值系数不小于0.6； 荷规3.2.4：计算冶炼车间或其他类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：主梁0.85；柱（包括基础）0.75。14-1、屋面活荷载荷规4.3.1：各种屋面的标准值、

9、组合系数等；屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合。 荷规4.3.2：停机坪的屋面活荷载。 钢规3.2.1注：仅有一个可变荷载且水平投影面积超过60m2时，屋面均布活荷载应取0.3KN/m2（普通不上人屋面为0.5）（只有一个荷则无组合系数）。14-2、屋面积灰荷载（活荷载）荷规4.4.1：屋面积灰与高炉邻近积灰，见表4.4.1-1、-2两表。表中数据仅用于屋面坡度25°时，45°不考虑，25°45°之间按表0插值。荷规4.4.2：对于屋面上易形成灰堆处，当设计屋面板、檩条时，积灰荷载标准值可乘以下列规定的增大系数： 在高低跨处两倍于屋面高差但不大于6.0

10、m(即max2h,6m)的分布宽度内取2.0； 在天沟处不大于3.0m的分布宽度内取1.4。荷规4.4.3：积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。15、施工和检修荷载及栏杆水平荷载荷规4.5.1：设计屋面板、檩条、钢筋混凝土挑檐、雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载(人和小工具的自重)应取1.0kN，并应在最不利位置处进行验算。实际超过时按实际取值；挑檐、雨篷承载力每1m取一个，验算时每隔2.53m取一个。荷规4.5.2：栏杆0.5、1KN/m。荷规4.5.3：准永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。16、动力系数荷规4.6.14.6.3：1.11.3、

11、直升机1.4。一般题目会给出。15、吊车荷载 为活荷载，验算变形（正常使用）不计系数，计算极限承载力系数取1.4。轻级：A1A3；中级A4A5；重级A6、A7；超重级A8荷规5.2.1、5.2.2：单跨两台，多跨4台，多台作用时折减系数见表5.2.2，5.1.1、5.1.2中竖向与水平横纵向均需折减。竖向荷载荷规5.1.1：采用最大或最小轮压，注意影响线关系；柱最大压力位置：一个轮压柱上，轨道最大弯矩位置：两台吊车间距或单吊两轮间距为a，距中a/4处水平纵向荷载荷规5.1.2：与轨道方向一致，吊车台数×刹车轮数（一般一台吊车单侧的两个轮中一个是）最大轮压（单个刹车轮）的10%；水平横

12、向荷载荷规5.1.2：总力=折减系数×（小车重+吊重）×重力加速度g×软硬吊钩的百分数（8%、10%、12%；20%），每侧轨道承受总力/2；（计算柱考虑影响线）吊车：20/5t表示主吊钩（即大钩）最大起重量为20T;副吊钩（即小钩）最大起重量5T。从整机性能讲，额定最大起重量为20T，而不是25T。 但有双主吊钩的产品，一般表示为：20T+20T。此类产品从整机性能讲，额定最大起重量可理解为两者之和，如：20T+20T，单台起重机额定最大起重量为40T。荷规5.3.1：计算吊车梁及其连接强度，荷载应乘动力系数荷规5.4.1：吊车荷载组合值、频遇值及准永

13、久值按表。荷规5.4.2：排架设计，荷载准永久不考虑吊车；但吊车梁使用极限应考虑吊车。钢规4.2.2：重级（A6A8级）吊车梁、制动结构的强度、稳定性及连接的强度，横向水平力（不与荷规5.1.2-2的横向力同时考虑），作用于每个轮压处的水平力标准植：Hk=aPk,max；a为0.1、0.15、0.2。总力应乘以轮数。16、雪荷载 荷规6.1.1：标准值sk=rs0。 荷规6.1.2：基本雪压s0按50年一遇采用，对雪敏感结构，适当提高，由有关结构设计规范具体规定。 荷规6.1.5：雪组合系数0.7，频遇系数0.6，准永久区分别为0.5，0.2，0，分区见附录D.4或附图D.5.2。 荷规6.2

14、.1：雪分布系数r的取值。注意注解。 荷规6.2.2：屋面板和檩条按不均匀分布的最不利情况采用；屋架和拱壳按全跨均匀、不均匀和半跨均匀分布情况采用；框架和柱可按全跨均匀分布采用。不均匀分布见6.2.1表项且为2030°，最大为1.11.25r，17、风荷载 荷规7.1.1：主要承重结构：kzsz0 高规4.2.1：kzsz0基本风压0取值： 荷规7.1.2：基本风压0按附录D.4取50年一遇，0.3KN/m2； 高规4.2.1：基本风压按荷规7.1.2，风荷载敏感（>60m的高层）基本风压×1.1； 烟规4.2.1：基本风压按荷规7.1.2，但0.35KN/m2，安全

15、等级一级的按100年一遇。风压高度变化系数z 荷规7.2.1：风压高度变化系数z按ABCD与高度取值。高耸4.2.5：粗糙类别ABCD的确定方式。风载体型系数 荷规7.3.1：s见图示平立面。 高规4.2.5：圆形0.8；正多边形及截角三角形0.8+1.2/；高度比不大于4的矩形、方形、十字形1.3；以下建筑取1.4；顺风向风振和风振系数 荷规7.4.1：高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度（36m以上）屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。（高耸、钢结构、框架、框剪、剪力墙）近似的基本自振周期T1可按附录E计算。 荷规

16、7.4.2：一般悬壁结构，z高度处 风振系数z 。计算中的参数见7.4.3（注）、7.4.4，z：zi应近似为Zi/H，具体值可查附录F.1.1、F.1.2中第1振型。荷规7.6.1、7.6.3：校核横风向风振时：风总荷载S=群集效应：荷规7.3.2、高规3.2.7、3.2.8 荷规7.2.2：山坡处，按7.2.1确定后考虑修正系数B，坡顶按公式，坡脚为1，中间插值。 荷规7.2.3：远海海面和海岛的修正系数，海岸海岛见应P97例1.5.25。 荷规7.1.1：围护结构：kgzsz0：gz荷规7.5.1或高钢4.2.4或高规3.2.9、s荷规7.3.3、z荷规7.2.118

17、、舒适度 高规4.6.6：高H>150m，10年一遇，顶点最大加速度amax0.15（住宅、公寓），amax0.25（办公、旅馆）。 高钢5.5.1：三、aw或atr0.20（公寓建筑），aw或atr0.28（公共建筑）。 四、顺风向顶点最大加速度aw=vsr0A/mtot 横风向顶点最大加速度atr=二、地振作用1、设防三水准目标 抗规1.0.1：第一水准：小震不坏；第二水准：中震可修；第三水准：大震不倒。抗震计算：包括地震作用效应、构件的承载力计算等、 抗规2.1.10：抗震措施（包括抗震构造措施），2.1.11：包括选址、结构选型、结构体系及为增大结构延性而设的抗震构造措施。 抗规

18、2.1.1：设防烈度：国家规定，一般50年超越概率10%的地震列度。双轨制：抗规1.0.4：烈度按国家规定的；1.0.5：一般情况参照地震动参数区划图。抗规3.2.1：地震影响=设防烈度的地震加速度+特征周期。抗规3.2.2：设防烈度和加速度关系。7高与8高除规定外按7、8度设计。抗规3.2.4：附录A：烈度、加速度、地震分组（三组3.2.3特征周期用）。抗规2.1.7：影响线中，反映震级、震中距和场地类别等因素的下段段直点对应的周期值为特征周期。抗规3.2.3：特征周期：地震分组（三组）和场地类别（类）确定。抗规3.3.2、抗规3.3.3：类及甲丙类建筑的计算及措施要求，见下表。设防3.1.

19、1、3.0.1、3.0.3：特殊设防为甲；重点设防为乙；标准为丙；适度为丁。抗规3.1.2：烈度为6度，乙、丙、丁类可不计算。2、计算的一些基本规定 抗规5.1.6：6度不规则、建造于类上较高的（条文说明：高于40m的钢混框架、高于60m的其他钢混），7度或7度以上（不含生土房屋和木结构房屋）应进行多遇地震下的截面验算。 高规4.3.1：甲丙均应计算。6度也要计算。 抗规5.1.4：地震影响系数：烈度、场地类别、地震分组、自振周期、阻尼比确定。8、9度罕遇地震，特征周期应比表中增加0.05S。 抗规5.1.5：地震影响系数计算公式。 抗规5.1.1：一般计算两个主轴方向水平地震；斜交角大于15

20、度时计算斜交构件；质量和刚度分布明显不对称，应计入双向水平地震扭转影响，应允许采用调整作用方法计入扭转影响；8、9度时大跨度和长悬臂及9度时高层，应计算竖向地震作用。注：8、9度时采用隔震设计的，应按有关规定计算竖向地震。 高规4.3.2：一般两个方向水平地震，斜交角大于15°时计算斜构件方向水平地震；质量与刚度不对称，应计算双向水平地震及扭转影响；其他情况计算单向地震扭转；高层的大跨度、长悬臂，7度0.15g、8度应计入竖向地震；9度时应计算竖向地震。 抗规5.1.2：计算方法：40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点的体系，宜采用底部剪力法；除

21、以外宜采用振型分解反应谱法；特别不规则的建筑、甲类和5.1.2-1表范围内的，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算；当取三组时程曲线时，计算值宜取时程法包络值和反应谱法较大值；当取七组及以上的时程曲线时，计算结果可取时程平均值和反应谱法的较大值。采用时程法时，实际强震记录数量不少于总数的2/3，弹性分析时，每条时程曲线底部剪力不应小于反应谱的65%，多条里程的底部剪力平均值不小于反应谱的80%。 高规4.3.4：高层宜采用反应谱法，对质量和刚度不对称、不均匀的结构及高度超过100m的高层应采用考虑扭转耦联的反应谱。高度不超过40m、剪切为主且质量刚度分布均匀可采用底部剪力法。79度高层，下

22、列情况家采用弹性时程法进行多遇地震下的补充计算。 高规4.3.5：同抗规5.1.2要求（时程曲线与计算结果取值）。地震波的持续时间>基本自振周期的5倍和15s，地震波时间可取0.01s和0.02s。偶然偏心： 抗规5.2.3：水平地震耦联：规则结构，一般情况长边*1.05，短边乘1.15，扭转刚度较小时宜按不小于1.3采用。角部*1.05*1.15。 高规4.3.3：偏心值ei=±0.05Li。重力荷载代表值：按抗规5.1.3或高规4.3.6组合。结构自振周期：抗规C.0.2：T1= 折减系数见4.3.17，uT为顶点位移。 抗规4.3.16：自振周期考虑非承重墙影响系数；抗规

23、4.3.17：T见值，有非承重墙体为填充砖墙时，取小值。上部结构在基底的嵌固：抗规6.1.14：地下室顶板作为嵌固时：避免大洞口，现浇，板厚不宜小于180，混凝土不宜小于C30，双层双向配筋，每侧配筋率不宜小于0.25%；地上一层侧向刚主不宜大于地下一层的0.5倍，地下室周边有与顶板相连的抗震墙。高规5.3.7：地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比值不宜小于2。高规3.6.3：现浇，顶板采用梁板，厚不宜小于180，双层双向配盘，每侧配筋率不宜小于0.25%。3、底部剪力法（标准值）- 抗规5.2.1：；Geq单质点取代表值，多质点为代表值85%。公式同附录C。a1按5.1

24、.4、5确定，多层砌体取a1=amax。（n钢混和钢结构按表，其他结构取0）抗规5.2.5：任一楼层（i层），见表5.2.5。高规4.3.12有类似要求。 抗规5.2.4：底层剪力法，顶部突出的层顶间、女儿墙，烟囱等宜乘增大系数3。振型分解法，突出部分可单独作为一个质点。单层厂房突出的天窗架按第9章规定采用。高规C.0.3有类似要求。 抗规5.2.7：抗震计算计入地基与结构相互作用时，应乘折减系数，折减后的力应满足5.2.5的最小剪力要求。4、振型分解反应谱法（标准值）-抗规5.2.2：不进行扭转耦联计算的，aj按第j振型周期T按5.1.4、5.1.5确定，X为质点的水平相对位移。水平地震作用

25、效应（内力）应（即各振型内力平方和的根）。振型数一般前取23个。基本自振周期>1.5S或高宽比大于5时，振型数增加。高规4.3.9有类似要求，但注意第点效应中相邻周期比小于0.85时。5、耦联要求（标准值）- 抗规5.2.3-2：双向水平作用取与中大值。SEk按5.2.3计算与5.2.2类似。6、竖向地震作用（标准值）- 抗规5.3.1：9度时的高层标准值FEvk=avmaxGeq；Geq可取其重力荷载代表值的75%；avmax可取水平地震影响系数最大值的65%。质点i的 抗规5.3.2：跨度、长度小于5.1.2-5规定且规则的平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架、屋盖横梁及其托架竖向地震

26、作用标准值，宜取重力荷载代表值（不折减75%）和竖向地震作用系数（avmax）的乘积；竖向地震作用系数（avmax）按表5.3.2取用。 抗规5.3.3：长悬壁和不属于5.3.2条的大跨度结构竖向地震标准值，8、9度可分别取该结构重力荷载代表值的10%、20%，加速度为0.3g时，取15%。（5.1.1条文说明，大跨度与长悬壁的界定） 高规4.3.13：竖向地震标准值可采用时程法或反应谱法，也可按下列规定计算：同抗规5.3.1。楼层各构件竖向地震作用效应可用各构件承受的重力荷载代表值比例分配，并宜乘以增大系数1.5（乘1.5后为构件竖震标准值）。7、各类结构水平地震作用- 抗规8.2.2：钢结

27、构阻尼比多遇地震，高度50m时0.04，高度>50m且200m时0.03，高度>50m时0.02；偏心支撑框架承担的地震倾覆力矩大于50%总地震倾覆力矩，阻尼比比相应增加0.005；罕遇地震下的弹塑性分析，可取0.05。 抗规7.2.1：多层砌体、底部框架抗震墙砌体，可采用底部剪力法，并按本节规定调整地震作用效应。（取a1=amax，n=0，顶部突出增大系数一般取3）（计算以防震缝划分为单元浅基取至基顶；深基且有刚性地坪取为室外地坪下0.5m；有整体刚度很大的地下室取至地下室顶板顶；地下室刚度较小或半地下室，则取至地下室内地坪处，地下室也作一层顶部有突出部分增大） 烟规5.5.1：

28、本节适用于69度区烟囱水平抗震，钢混和砖烟囱阻尼比可取0.05，钢烟囱可取0.01。 烟规5.5.4：烟囱水平地震不超过100m，可按5.5.5条简化计算；除以外宜采用反应谱法，高度150m时，宜考虑前3个振型；高度>150m时，宜考虑前35个振型；高度>210m时，振型数不少于5个。 烟规5.5.5：M0=a1GEH0；V0=a1GE；H0（重心高度）基本自振周期H60m，T1=0.26+0.0024H2/d；基本自振周期H150m，T1=0.45+0.0011H2/d（d为烟囱1/2度度处的水平截面外径）；烟囱各截面弯矩剪力按图5.5.5确定。 抗规J.1.1：单层厂房：基本自

29、振周期钢混屋架或钢屋架与钢混柱排架，有纵墙取周期计算值的80%，无纵墙时取90%；钢混屋架或钢屋架与砖柱排架，取周期计算值的90%；木屋架、钢木屋架或轻钢屋架与砖柱排架，取周期计算值。：G1：集中于柱顶质点等效重力荷载代表值（见应P174例2.4.8中（1）计算，G1仅用作计算T1，与计算地震作用是的GE不同值，GE见例2.4.8中（1）计算）；11为柔度（单位水平力产生的侧移，见应P173例2.4.7中根据线刚度的计算）；8、荷载效应与地震效应的组合- 抗规5.4.1：S=GSGE+EhSEhk+EvSEvk+wwSwk。风荷载组合值系数w，一般结构取0，风荷载起控制作用的高层建筑0.2。三

30、、木结构1、材料和设计指标 木规3.1.1：承重结构用材，分为原木、锯材（方木、板材、规格材）和胶合材。用于普通木结构的原木、方木和板材的材质等级分为三级。 木规3.1.2：普通木结构设计时，木材选用要求见表3.1.2。受拉或拉弯a级；受弯或压弯a级；受压及次要受弯a级。 木规2.1.8：含水率：木材水分占烘干质量的百分比。 木规3.1.13：构件，木材含水率要求：现场制作的原木或方木25%；板材和规格材20%；受拉构件的连接板18%；作为连接件15%。 木规3.1.14：当条件限制需使用超过3.1.3含水率的木材制作原木或方木结构时，应：符合规范关于温材的规定；桁架受拉腹杆宜采用圆钢，以便于

31、调整；桁架下弦宜选用型钢或圆钢；不应使用湿材制作板材结构及受拉构件的连接板。2、材料设计值和调整系数 木规4.2.1：普通结构用木材，树种强度等级按表4.2.1-1和表4.2.1-2采用，各强度等级的强度设计值及弹性模量，按表4.2.1-3采用，在不同的使用条件下，强度设计值及弹性模量尚应乘以4.2.1-4规定的调整系数露天环境；长期生产性高温环境，木材表面温度达到4050（见构造中1.0.4）；按恒荷载验算时(恒荷载产生的内力超过全部荷载内力的80%时应单独按恒荷载验算)；用于木构筑物时；施工和维修时的短暂情况；若干条件同时出现应连乘；对于不同的设计使用年限，强度设计值及弹性模量尚应乘以4.

32、2.1-5规定的调整系数。 木规4.2.3：下列情况，4.2.1-3中指示，尚应按下列规定调整：采用原木，难处部位未经切削，顺纹抗压、抗弯强度设计值及弹性模量可提高15%；构件矩形截面短边尺寸不小于150mm时，强度设计值可提高10%；采用湿材时，横纹承压强度设计值和弹性模量以及落叶松木材的抗弯强度宜降低10%。3、构件 木规5.1.1：轴心受拉构件N/Anft（木材顺纹抗拉强度设计值）。An受拉构件净截面面积，应扣除分布在150mm长度上的缺孔投影。 木规5.1.5：构件长细比；A为全截面面积。计算长度为按实际长度乘以两端铰接1.0；一端固定，一端自由2.0；一端固定，一端铰接0.8。 木规

33、4.2.8：桁架受压杆计算长度l0。平面内取节点中心间距；平面外：屋架上弦取檩条间的距离（即被檩条分为若干节的节距），腹杆取节点中心的距离；在杆系拱、框架类似结构中的受压下弦，取侧向支撑点间的距离。 木规4.2.9：受压构件长细比限值：结构主要构件（包括桁架的弦杆、支座处的竖杆或斜杆以及承重柱等）120；一般构件150；支撑200。 木规5.1.2：轴压承载力：按强度验算按稳定验算（顺纹抗压） 木规5.1.3：A0无缺口时=A；缺口不在边缘时=0.9A；在边缘且对称=An在边缘但不对称时按偏心受压构件计算；验算稳定时，螺栓孔可不作为缺口考虑。 木规5.1.4：稳定系数：树种为TC17、15及T

34、B20：75时，>75时；树种为TC13、11、TB17、15、13、11：91时，>91时； 木规4.2.10：原木构件沿长度的直径变化率，可按每米9mm（或当地经验值）采用。验算挠度和稳定时，可取构件的中央截面，验算抗弯强度时，可取最大弯矩处的截面。（注：标原木直径，应以小头为准） 木规5.2.1：受弯构件抗弯承载力：Wn净截面抵抗矩（当需验算侧向稳定时按附录L的规定计算）。 木规5.2.2：受弯构件抗剪（S为截面对中和轴面积矩，I全载面惯性矩）。 木规5.2.6：受弯构件挠度 木规4.2.7：受弯构件的计算挠度的限制。l为受弯构件计算跨度。 木规5.2.7：双向受弯构件按承载

35、能力验算mx+myfm；按挠度验算。；。 木规5.3.1：拉弯构件（偏心受拉）承载力（净面积及净抵抗矩） 木规5.3.2：压弯构件（偏心受压）（e0非M/N，为N初始位置，见应例3.2.9）按强度承载力（M=Ne0+M0，M0为为内力）；按稳定性 木规5.3.3：当需验算压弯构件或偏心受压构件弯矩作用平面外侧向稳定时：。y见5.1.4，l见附录L（，l见L.0.2、3）。 木规L.0.2：两支点设有防倾支承，高宽比不超过下列值，l侧稳系数取1。未设中间侧向支承h/b4；类似檩条的侧向支承h/b5；受压边直接固定在密铺板或间距不大于600mm的搁栅上h/b6.5；受压边直接固定在密铺板或间距不大

36、于600mm的搁栅上，并且受弯之间安装有横隔板，间距不超过受弯构件截面高度的8倍h/b7.5；受弯构件的上下边缘在长度方向上都被固定h/b9。4、齿连接 单齿连接用于受压构件连接，双齿连接用于受力较大的桁架支座节点。 木规6.1.1：单齿或双齿要求：齿连接的承压面，与所连接的压杆轴线垂直；单齿连接应使压轴线通过承压面中心；木桁架支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线，当采用方木或板材时，宜与下弦净截面的中心线交汇于一点；当采用原木时，可与下弦毛截面的中心线交汇于一点。此时，刻齿处的截面可按轴心受拉验算。齿连接的齿深，对于方木不应小于20mm；对于原木不应小于30mm。桁架支座节点齿深不应大于h/

37、3(h为沿齿深方向的构件截面高度)。中间节点的齿深不应大于h/4。双齿连接中，第二齿的齿深hc应比第一齿的齿深hc1至少大20mm。单齿和双齿第一齿的剪面长度不应小于4.5倍齿深。当采用湿材制作时，木桁架支座节点齿连接的剪面长度应比计算值加长50mm。 木规6.1.2：单齿连接应按下列公式验算：按木材承压按木材受剪 木规4.2.6：木材斜纹承压强度设计值：当<10°时，fca=fc；10°<<90°时， 。 木规6.1.3：双齿连接，承压按6.1.2-1计算，但承压面取两个齿承压面积之和；受剪仅考虑第二齿剪面（计算长度lv见图，且lv10hc），

38、按6.1.2-2计算。 木规6.1.4：支座节点采用齿接时，必须设置保险螺栓，但不考虑保险螺栓与齿共同工作。保险螺栓应与上弦轴线垂直。应按本规范4.1.9(即遵守钢规要求)进行螺栓抗拉验算：Nb=Ntg(60°-)。保险螺栓强度设计值应乘1.25的调整系数。双齿连接宜选用两个直径相同的保险螺栓（图6.1.1-2），但不考虑4.2.12条的调整系数（4.2.12：两根圆钢共同工作强度应乘0.85调整系数），只乘1.25。螺栓强度见钢规表3.4.1-4。木桁架下弦支座应设置附木，并与下弦用钉钉牢。钉子数量构造布置确定。附木截面宽度与下弦相同，高度h/3（h为下弦截面高度）。5、齿连接 木

39、规6.2.1：螺栓或钉连接可采用双剪或单剪，构件最小厚度应符合表6.2.1要求：对于钉接，木构件厚度a或c值，应取钉在该构件中的实际有效长度；未被钉穿构件中，钉的实际有效长度=钉长-钉尖长度（1.5d）；若钉尖穿出最后构件的表面，刚该构件计算厚度也应减1.5d。 木规6.2.2：木构件最小厚度符合6.2.1要求时，螺栓或钉顺纹受力的每一剪力面（每个螺栓或钉有两个剪面）的设计承载力（fc木材顺纹承压强度）采用钢夹板时，kv取最大值（即取7.5与11.1）；采用湿材时，kv不超过6.7。 木规7.3.4：木桁架构造要求：受拉下弦接头应保证轴心传递拉力；下弦接头宜两个；接头应锯平正，宜采用螺栓和木夹

40、板连接；采用螺栓（木或钢）夹板连接时，接头每端螺栓数由计算确定，但（每段）不宜少于6个，且不应排成单行。 木规6.2.3：单剪连接中，若受条件限制，木构件厚度c不能满足6.2.1的要求时，则每一剪面Nv除满足6.2.2计算外，且不得大于。值按6.2.4确定。 木规6.2.4：若螺栓的传力方向与木纹成角时，按公式6.2.2计算的每一剪面的承载力应乘以木材斜纹承压的降低系数（按表6.2.4确定）。对于钉接，可不考虑斜纹承压的影响。 木规6.2.5：螺栓的排列，可按两纵行齐列或两纵行错列布置，且符合：排列的最小间距，符合表6.2.5规定；采用湿材时，顺纹端距s0应加长70mm；当构件直角相交力方向不

41、变时，螺栓排列的横纹最小边距，受力边不小于4.5d，非受力边不小于2.5d；当采用钢夹板时，钢板上的端距s0取螺栓直径的2倍，边距sa取螺栓直径的1.5倍。6、木结构铁件计算 木规4.2.11：承重木结构中的钢构件部分，应按钢规采用。 木规4.2.12：当采用两根圆钢共同工作强度应乘0.85调整系数。对圆钢拉杆验算螺纹部分的净截面受拉，其强度设计值按钢规采用。 木规7.1.6：圆钢拉杆和拉力螺栓的直径，按计算确定，但不宜小于12mm。圆钢拉杆和拉力螺栓的方形垫板尺寸，计算公式：垫板面积垫板厚度系紧螺栓的钢垫板尺寸按构造确定，0.3倍螺栓直径，边长3.5倍螺栓直径。当为圆形垫板时，直径4倍螺栓直

42、径.7、构造 木规7.1.1：木材宜用于结构的受压或受弯构件，对于在干燥过程中容易翘裂的树种木材（如落叶松、云南松等），当用作桁架时，宜采用钢下弦；若采用木下弦，对于原木，其跨度宜15m，对于方木应12m，且应采取防止裂缝危害的措施。应积极创造条件采用胶合木构件或胶合木结构。木层宜采用外排水，若必须采用内排水时，不宜采用木制天沟。必须采取通风和防潮措施，以防木材腐朽和虫蛀。 木规7.1.4：在结构同一节点或接头中有两种或多种不同的连接方式时，计算时应只考虑一种连接传递内力，不得考虑几种连接的共同作用。 木规7.1.5：杆系结构中，当有对称削弱时，净截面面积50%毛截面面积，有不对称削弱时，净截

43、面面积60%毛截面面积。受弯构件的受拉边，不得打孔或开设缺口。 木规7.1.6：圆钢拉杆和拉力螺栓的直径，按计算确定，但不宜小于12mm。 木规7.3.1：桁架选型宜采用静定结构体系。当桁架跨度较大或使用湿材时，应采用钢木桁架；对跨度较大的三角形原木桁架，宜采用不等节间的桁架形式。采用木檩条时，桁架间距宜4m；采用钢木檩条时，桁架间距宜6m。 木规7.3.2：桁架中央高度与跨度之比，不应小于表7.3.2规定的数值。三角形木桁架1/5；三角形钢木桁架；平行弦木桁架；弧形、多边形和梯形木桁架1/6；弧形、多边形和梯形钢木桁架1/7。 木规7.3.3：桁架制作应按其跨度的1/200起拱。 木规7.5

44、.1：应采取措施保证结构在施工和使用期间的空间稳定，防止桁架侧倾，保证受压弦杆的侧向稳定，承担和传递纵向水平力（屋加支撑）。 木规7.5.5：下列部位应设置垂直支撑：梯形屋架的支座竖杆处；下弦低于支座的下沉式屋架的折点处；设有悬挂吊车的吊轨处；杆系拱、框架结构的受压部位处；胶合木大梁的支座处。垂直支撑的要求，除第应按7.5.4条规定设置外，其余可仅在房间两端第一开间（无山墙时）或第二开间（有山墙时）设置，但应在其他开间设置通长的水平系杆。 木规7.5.7：符合下列情况的非开敞式房屋，可不设置支撑：有密铺屋面板和山墙，且距度不大于9m时；房屋为四坡顶，且半屋架与主屋架有可靠连接时；屋盖两端与其他

45、刚度较大的建筑物相连时。当房屋纵向很长时，则应沿纵向每隔2030m设置一道支撑。 木规9.1.1：轻型木结构指由木构架墙、木楼盖和木屋盖构成的结构体系，适用于三层及三层以下的民用建筑。8、防火与防护 木规1.0.4：承重木结构宜在正常温度和湿度环境下的房屋结构中使用。未经防火处理的木结构不应用于极易引起火灾的建筑中（4.2.1-4条）；未经防潮、防腐处理的木结构不应使用于经常受潮且不易通风的场所。 木规10.2.1：木结构燃烧性能和耐火极限不低于表10.2.1的规定（防火墙，不燃烧体3.0h；承重墙、分户墙、楼梯和电梯井墙体；梁；屋顶承重构件，难燃烧体1.0h）。屋顶表层应采用不可燃烧材料。不

46、同高度，较低部分的屋顶承重构件必须是难燃烧体。 木规10.3.1：木结构不应超过三层，不同层最大长度和防火区面积不超过表中值。安装有自动喷水灭火的，每层长度、面积允许扣大一倍。 木规10.4.1：木结构间、木结构与其他耐火等级的建筑之间的防火间距不小地表10.4.1的规定。 木规10.4.2：两座木结构间、木结构与其他结构建筑之间外墙均无任何门窗洞口时。其防火间距应4m。 木规10.4.3：两座木结构间、木结构与其他耐火等级的建筑之间，外墙的门窗洞口面积之和不超过外墙面积的10%，其防火间距不应小于表10.4.3的规定。 木规10.7.2：用于采暖或炊事的烟道、烟囱、火炕等应采用非金属不燃材料

47、制作，并应符合下列规定：与木构件相邻部位的壁厚240mm。与木结构之间的净距120mm，且其周围具备良好的通风环境。 木规11.0.1：木结构中的下列部应采取防潮和通风措施：桁架和支座的大梁下应设置防潮层；木柱下应设置柱墩，严禁将木柱直接埋入土中；桁架、大梁的支座节点或其他承重木构件不得封闭在墙、保温层或通风不良的环境中；处于房屋隐蔽部分的木结构，应设置通风孔洞；露天结构在构造上应避免任何部分有积水的可能，并应在构件之间留有空隙（连接部位除外）；当室内外温差大时，房屋的围护结构（包括保温吊顶），应采取有效的保温和隔气措施。 木规11.0.3：下列情况，除从结构上采取通风防潮外。尚应进行药剂处理

48、。露天结构；内排水桁架的支座节点处；檩条、搁栅、柱等木构件直接与砌体、混凝土接触的部位；白蚁容易繁殖的潮湿环境中使用的木结构；承重结构中使用马尾松、云南松、湿地松、桦木以及新利用树种中易腐朽或易遭虫害的木材。 木规11.0.6：木构件（包括胶合木构件）的机械加工应在药剂处理前进行。木构件经防腐防虫处理后，应避免重新切割或钻孔。四、钢结构1、材料选用 钢规3.3.1：承重钢结构钢材宜采用Q235、Q345、Q390和Q420，其质量应符合碳素结构钢和低合金高强度结构钢的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。 钢规3.3.3：承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服

49、强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。 钢规3.3.1：为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和特性。 钢规3.3.2：下列情况的承重结构和构件不应采用Q235沸腾钢：焊接结构：直接承受动力荷载或振动荷载且需要验算疲劳的结构。工作温度低于-20时的直接承受动力荷载或振动荷载但可不验算疲劳的结构以及承受静力荷载的受弯及受拉的重要承重结构。工作温度-30的所有承重结构。非

50、焊接结构。工作温度-20的直接承受动力荷载且需验算疲劳的结构。 钢规3.3.4：对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度0但>-20时，对Q235钢和Q345钢应具有0冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20冲击韧性的合格保证。当结构工作温度-20时，对Q235钢和Q345钢应具有-20冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40冲击韧性的合格保证。对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度-20时，对Q235钢和Q345钢应具有0冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-2

51、0冲击韧性的合格保证。 钢规3.4.1：钢材的强度设计值按表3.4.1-1采用。钢铸件的强度设计值按表3.4.1-2采用。螺栓的强度设计值按3.4.1-4采用。3.4.1注：轴拉和轴压系指较厚板件厚度。厚度<8mm的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级；对接焊缝受压区采用fcw，受拉区采用ftw。 钢规8.2.1：焊缝金属应与主体金属相适应。当不同强度的钢材连接时，可采用与低强度钢材相适应的焊接材料。 钢规3.4.2：计算下列情况的结构构件或连接时，3.4.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：单面连接的单角钢：按轴心受力计算强度和连接0.85轴心受压计算稳定性，等边：0.6

52、+0.0015（=l0/i=计算长度/回转半径）且1、短边相连：0.5+0.0025且1、长边相连0.7；无垫板的单面施焊对接焊缝0.85；施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.9；4沉头和半沉头铆钉0.8。注：当几种情况同时存在，连乘。2、钢结构框架的二阶弹性分析（挠曲二阶效应与重力二阶效应） 钢规3.2.8：框架结构的内力分析：框架结构可采用一阶弹性分析。对时，采用二阶弹性分析，柱顶假想的水平力，根号内值大于1时取1，ay取1.0、1.1、1.2、1.25见规范，N为轴力，H为水平力。调整后水平力为H+Hni。杆端弯矩M=Mb+a2iMs；计算见应P228例4.1.7。3、连接计算 钢规

53、7.1.2：对接或对接与角接组合焊缝强度：对接或T形接头，轴压或轴拉：=N/（lwt）ftw或fcw；弯矩和剪力共同作用：（见应P233例4.2.5，注意最大剪应力与剪应力的计算、验算点的位置1）。注：斜焊缝与受力作用间的夹角tan1.5（即56.3°）时，其强度可不计算。无法采用引弧板和引出板施焊，每条焊缝长度各减去2t。 钢规7.1.3：直角焊缝强度计算：通过焊缝形心的拉、压、剪下垂直焊缝的力、平行焊缝的力各种力综合作用下：lw每条焊缝的计算长度为实际长度减去2hf。 钢规8.2.7：角焊缝的尺寸要求：角焊缝的焊脚尺寸hf(mm)不得小于，t(mm)为较厚焊件厚度（当采用低氢型碱性焊条施焊时，t可采用较薄焊件的厚度）。但对埋弧自动焊，最小焊脚尺寸可减少1mm；对T形连接的单面角焊缝，应增加1mm。当焊件厚度等于或小于4mm时，则最小焊脚尺寸应与焊件厚度相同。角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍（钢管结构除外），但板件（厚度为t）边缘的角焊缝最大焊脚尺寸，尚应符合下列要求：当t6mm时，hft；当t>6mm时，hft-(12)mm。圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺