二期电梯接料平台施工方案doc33

1、中国核工业中原建设有限公司 滨河西片区11#地块安置房项目施工电梯接料平台方案（二期）滨河西片区11地块安置房项目 施工电梯接料平台施工方案(二期)批准： 审核： 编制： 日期： 2013年7月9日 中国核工业中原建设有限公司目 录1编制依据-32工程概况-33施工电梯布置及参数-34施工电梯接料平台搭设-45钢管脚手架拆除施工-66质量要求-67安全要求-78计算书-8 目 录1编制依据1.1建筑扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-20111.2砼结构设计规范GB50010-20101.3钢结构设计规范GB 50017-20111.4建筑施工安全检查标准JGJ 59-20111.5中国厦门

2、康柏机械成套有限公司康柏施工电梯使用说明书1.6相关施工图1.7施工平面布置图（二期）2工程概况本工程位于圈提路东侧，涂山路北侧。项目用地110亩，建筑面积260000m2本项目分三期施工。二期工程共由7#-14#楼组成，二期建筑总面积9.6万平米，7#-10#和12#-14#为剪力墙结构，11#为框架结构，7#、9#、12#、14#楼总高53.25m，18层。8#楼为22层，总高64.25 m。10#楼16层，总高48.45 m。11#楼3层，总高12 m。13#楼18层局部16层，总高54.5 m。其中9#、10#、13#、14#楼有地下室，地下室为一层，层高2.85m,筏板基础。7#、8

3、#、12#楼底有大型停车场，地下停车场为一结构层,层高 3.6m 。10#、13#、14#楼有二层框架附房。3施工电梯布置及参数在7-10#及12#-14#各安装一台由中国厦门康柏机械成套有限公司生产的SC200/200TDE型施工升降机，7#、9#、12#、14#楼安装总高61.8m（41节），8#楼安装总高72.384m（48节）、10#楼安装高度54.29m(36节)4施工电梯参数（康柏SC200/200TDE）型号参数名称SC200/200TDESC200/200TDESC200/200TDE额定载重量(kg)2000传动机构功率44吊笼内尺寸（m）3*1.23*2.4制动载荷(kN)

4、40最大提升高度m300制动力矩170*2提升速度(m/min)30安装提升速度30标准节尺寸(m)0.65*0.65*1.508吊笼重量(kg)1900标准节重量(kg)190安装载重量700外笼重量(kg)1200安装提升速度0-405接料平台钢管架的搭设5.1 、10#落地平台从一层至地上四层楼顶面搭设，搭设高度为2.85*3=8.55m， 落地式脚手架立杆纵向间距1.3m，横杆间距0.9 m，步距1.8 m（在电梯入口调整步距），内排架距墙尺寸0.2m。5.2、7#-9#、12#-14#接料平台悬挑式脚手架在二层楼面开始搭设，脚手架采用单立杆双排脚手架，10#接料平台悬挑式脚手架从四层

5、楼面开始搭设。7#、9#、12#、13#、14#共计三段悬挑其中：第一段为二层楼顶面至八层楼面，悬挑六层，八层楼面至十四层楼面，悬挑六层，十四层楼面至十八层，悬挑四层。10#共计二段，四层楼面至十层楼面，悬挑六层，十层楼面至十六层楼面，悬挑六层。六层悬挑高度 2.85*6=17.1m。验算时按此高度计算。8#楼共计悬挑四段，在二层、八层、十四层、十八层悬挑。施工电梯接料平台悬挑段和悬挑次数同相邻悬挑外脚手架。5.3施工电梯接料平台悬挑架，采用16工字钢悬挑架，立杆采用单立杆双排架，立杆间距1300mm,步距1800mm（在电梯入口调整部距），接料平台采用48*3.0的钢管搭设。5.4、16工字

6、钢悬挑架，工字钢长4.5m，外挑1.05m ,在工字钢脚手架立杆位置焊25钢筋高100mm，作为定位及固定钢筋，在剪力墙上留180*210mm,悬挑梁固定端采用20钢筋做成U型并套丝，在板上钻孔U型螺栓压环16固定，或采用在楼板上预埋16压环固定。压环间距1500mm，后侧压环为双压环。外侧距墙200MM。钢丝绳采用16钢丝绳，钢丝绳拉环直径18，在墙上或梁上钻孔，拉环一端套丝，另一端做成封闭弯钩，垫板采用5mm*100*100 mm钢板。5.5接料平台顶水平钢管间距300mm,铺40*80mm木方间距250，上铺15mm多层模板。钢管脚手架每层与结构连接，在洞口位置与剪力墙连接，与剪力墙连接

7、时墙内外用短钢管加死或在板上预埋钢管与水平钢管连接。5.6立杆：起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点500mm。5.7大横杆：大横杆长度为4m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。为了方便多层板的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设一根大横杆，每跨增设一根小横杆。贴近立杆布置，用直角扣件扣紧大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。 5.8防护 作业层脚

8、手架立杆须高于平台至少1.5m，并于平台上0.6m 和1.2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设18cm 高的挡脚板，挡脚板刷黄黑条纹线，挡脚板可用多层板。各层操作平台的东西两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。6拆除施工6.1拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及多层板防护栏杆斜撑杆小横杆大横杆立杆。6.2不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。6.3拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6.4所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差

9、不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。6.5拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6.7当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时撑加固，后拆除连墙件。7质量要求7.1搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查验收，禁止使用规格和质量不合格的钢管及配件。钢管壁厚不得小于3.07.2脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。7.3连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。7.4胶合板须铺平、铺稳，并用钉子固定,每六层下兜大眼网。 7.5设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆

10、件的显著变形。7.6在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交技术协商解决。7.7扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。8安全要求8.1工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时竹跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。8.2脚手架必须经过施工及安全验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。8.3脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他较大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避

11、免在脚手架平台上站太多人。8.4拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。8.5在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，安全员定期不期检查巡查9施工电梯钢管悬挑脚手架接料平台计算书9.1参数信息:9.1.1脚手架参数双排悬挑脚手架搭设高度为 17.1 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.3米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米（在电梯入口处调整步距），内排架距离墙长度方向距离0.10米。小横杆在上，脚手架沿墙纵向长

12、度为 4.5-5.0 米。采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置竖向间距 2.85 米（每层连接），采用扣件连接，预埋钢管或洞口短钢管加墙连接；连墙件连接方式为双扣件连接。9.1.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:施工电梯接料平台脚手架同时施工层数:2 层。9.1.3风荷载参数本工程地处安徽省蚌埠市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.840，风荷载体型系数s为0.124；计算中考虑风荷载作用。9.1.4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.

13、1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；脚手板类别:胶合板；钢栏杆类别，木脚手板180mm挡板；9.1.5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.05米，建筑物内锚固段长度 3.5 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；9.1.6拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物 0.9 m。9.2小横杆的计算:小横杆按照简

14、支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。9.2.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.3/3=0.13 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.3/3=0.867 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.13+1.4×0.867 = 1.409 kN/m； 小横杆计算简图9.1.2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.4

15、09×0.92/8 = 0.143 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =31.78 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =31.78 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.1.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.13+0.867 = 1.03 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.03×9004/(384×2.06×105×107800)=0.396 mm；小横杆的最大挠度 0.396 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 15

16、0=6 与10 mm，满足要求！9.3大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。9.3.1荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.9×1.3/3=0.117 kN；活荷载标准值: Q= 2×0.9×1.3/3=0.78 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.117+1.4×0.78)/2=0.634 kN；大横杆计算简图9.3.2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载

17、的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.3×1.3=0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.634×1.3= 0.22 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.22=0.225 kN.m最大应力计算值 = 0.225×106/4490=50.028 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 50.028 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.3.3挠度验算最大挠

18、度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.677×0.033×13004 /(100×2.06×105×107800) = 0.029 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.117+0.78）/2=0.463kN V= 1.883×0.463×13003/ ( 100 ×2.06×105×107800)

19、 = 0.863 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.029+0.863=0.892 mm；大横杆的最大挠度 0.892 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300 / 150=8.7与10 mm，满足要求！9.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的

20、自重标准值: P1 = 0.033×0.9×2/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.3=0.043 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.3/2=0.176 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.3 /2 = 1.17 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.043+0.176)+1.4×1.17=1.937 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静

21、荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.119 NG1 = 0.1190+(0.90×2/2)×0.033/1.80×17.10 = 2.320 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×6×1.3×(0.9+0.1)/2 = 1.17 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×6×1.3/2 = 0.585 kN；(4)吊挂

22、的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.3×17.1 = 0.111 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.186 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×0.9×1.3×2/2 = 2.34 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009的规定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化

23、系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009)的规定采用： Uz= 0.84 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.124；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.3×0.84×0.124 = 0.022 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.186+ 1.4×2.34= 8.299 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.186+ 0.85×1.4×2.34= 7.

24、808 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.022×1.3×1.82/10= 0.011 kN.m； 9.6立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.299 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k&

25、#215;×h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8299/(0.188×424)=104.111 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.111 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.808

26、kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2。 = 7807.518/(0.188×424)+10963.661/449

27、0 = 100.388 N/mm2；立杆稳定性计算 = 100.388 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.7连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.022 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 4.68 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.143 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl

28、 = Nlw + N0= 5.143 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 100/15.9的结果查表得到 =0.984，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.984×4.24×10-4×205×103 = 85.529 kNNl = 5.143 < Nf = 85.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.143小于双扣件

29、的抗滑力 12.8 kN，满足要求！9.8悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体100mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2；受脚手架集中荷载 N=1.2×4.186 +1.4×2.34 = 8.299 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手

30、架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 9.892 kN； R2 = 7.498 kN； R3 = 0.327 kN ；最大弯矩 Mmax= 0.833 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 0.833×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×103 / 2610 = 5.624 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 5.624 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！9.

31、9悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 900×160×235) = 3.45由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.988；经过计算得到最大应力 = 0.833×106 /( 0.988×141000 )= 5.976 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 5.976 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!9.10拉绳的受力计算:水平钢

32、梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=11.422 kN。9.11拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=11.422 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取11.422kN，