EN1337-5新版本

1、38 頁prEN 1337-5：1999 EN 1337-5 2005年3月中文版结构支座第5部分: 盆式支座本欧洲标准于2004年6月由CEN通过。CEN的委员需遵守 CEN/CENELEC 的内部规章，并约定本欧洲标准为国际性标准之条件，且不需作任何修改本欧洲标准的草案由CEN建立并发行三个官方版本 (英文、 法文、 德文)。CEN 委员为国际标准个体所组成，包括奥地利、比利时、塞浦路斯、丹麦、捷克、爱沙尼亚、匈牙利、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、意大利、拉托维亚、立陶宛、卢森堡、马耳他、荷兰、挪威、波兰葡萄牙、斯洛伐克、斯洛文尼亚、西班牙、瑞典、瑞士及大英联合王国。目录前言1 范

2、围2 标准的参考文献3 术语，定义，符号和缩写词4 性能要求5 材料6 设计要求7 制造装配和公差8 设计的达标评估9 安装10 使用过程中的检测附录A（规范篇）内封环附录B（增进了解篇）压缩刚度的确定附录C（增进了解篇）工厂生产控制（FPC）附录D（规范篇）复位矩的确定附录E（规范篇）长期转动试验和长期载荷试验附录F（规范篇）试验设备附录G（增进了解篇）内封环的使用附录ZA（增进了解篇）本标准对欧盟建筑产品官方指令的规定的选择参考书目 前言此文献（EN 1337-5：2005）由CEN/TC167盆式支座技术委员会制定，其秘书工作由UNI承担。此标准在2006年12月以前要以正式文件的形式出

3、版并作为一种公文得到批注，以确定其作为国家标准的地位。此文献按照欧洲委员会和欧洲自由贸易组织给定的要求指定，并且满足欧盟官方指令的基本要求。至于与欧盟官方指令的关系，见增进了解篇的附录ZA，附录ZA也是本文档的一个必不可少的部分。此欧洲标准EN 1337包括以下11个部分：第一篇 一般设计通则第二篇 滑动元件第三篇 橡胶支座第四篇 滚动支座第五篇 盆式支座第六篇 圆弧形支座第七篇 球型和圆柱型 PTFE 支座第八篇导轨型支座和固定支座第九篇保护第十篇检查和保养第十一篇运输，储存和安装据CEN/CENELEC的内部规则，以下国家在贯彻此标准的范围之内：奥地利，比利时，捷克，丹麦，芬兰，法国，德国

4、，希腊，冰岛，爱尔兰，意大利，卢森堡，马耳他，荷兰，挪威，葡萄牙，西班牙，瑞典，瑞士及大英联合王国。1范围EN 1337的此部分详述盆式支座的设计和制造的要求，盆式支座的使用温度条件是：40至50。本部分不适用于使用第5条款（Clause 5）范围以外材料制造的盆式支座。本部分不适用于：在特别条件联合作用下，转动角d大于0.03 rad(见图2)的盆式支座；橡胶垫直径超过1500mm的盆式支座。根据结构产品安装的地理位置，依据产品的最低使用温度（阴暗处最低空气温度），将产品设计成以下等级之一：25或40。当要求产品提供平移运动时，将产品设计成包含滑动元件的组合体，滑动元件需符合EN 1337-

5、2。注：阴暗处最低空气温度需从适合120年长度时期的气象数据中得出。如果气象数据适合大体的地域范围，而不是一个特定的地域范围，则应考虑调节这个温度值，调节要根据各地海拔高度的不同、低地的受遮掩的不同以及严寒区域的不同进行。2 标准的参考资料以下的参考资料是使用本标准时必不可少的。标了日期的参考资料仅在此提到的适用。没标日期的参考资料仅最新的版本（包括所有的改动）适用。EN 1337-1：2000，结构支座第1部分：一般设计原则 EN 1337-2：2004，结构支座第2部分：滑动元件 EN 1337-9：1997，结构支座第9部分：保护 EN 1337-10，结构支座第10部分：检测和维护 E

6、N 1990 ，欧洲标准建筑设计基础 EN 10025-1，结构钢的热轧产品第1部分：一般技术传送条件 EN 10025-2，结构钢的热轧产品第2部分：非合金结构钢的技术传送条件 EN 10083-3，淬火钢和调质钢第3部分：硼钢的技术传送条件 EN 10088-2，不锈钢第2部分：一般用途的片、盘、条的技术传送条件 EN 10113-1，可焊细粒结构钢热轧产品-第1部分：一般技术传送条件 EN 10204，金属产品检测文献的种类EN 12163，铜和铜合金-一般用途的棒材EN 12164，铜和铜合金-自由加工用途的棒材EN ISO 527-1，塑料-拉伸特性的确定-第1部分：一般原则（包括C

7、orr 1:1994的ISO 527-1：1993） EN ISO 527-2，塑料-拉伸特性的确定-第2部分：模制和挤压塑料的试验条件（包括Corr 1:1994的ISO 527-2：1993） EN ISO 1133，塑料-热塑性塑料的MFR和MVR的确定（ISO 1133：1997）EN ISO 2039-1，塑料-硬度的确定-第1部分：球压方法（ISO 2039-1：2001）EN ISO 4288，产品的尺寸规范（GPS）-表面质量-剖面法-表面质量评估的原则和步骤（ISO 4288：1996）。EN ISO 7500-1，金属材料-静态单轴试验机器的确定-第1部分：拉压试验机械-测

8、力系统的确认和刻度校核（ISO 7500-1：2004）。ISO 1083，球墨铸钢-分级ISO 1183，确定无孔塑料密度的方法ISO 3755，一般设计用途的碳铸钢ISO 6446，橡胶产品桥梁支座橡胶材料的说明3 术语，定义，符号和缩写词3.1 术语和定义本标准提供以下术语和定义（见图1）： 关键词 1 内封环 2 活塞 3 在此处进行外部密封 4 橡胶垫 5 盆体注：可将盆式支座倒过来使用图1盆式支座的细3.1.1累积滑动路径内封环和盆壁之间由于各种转动而发生的相对运动的总路径。 3.1.2橡胶垫为产品提供转动能力的部件。3.1.3外部密封件防止潮气和碎屑进入活塞与盆体间空隙的部件或材

9、料。3.1.4内封环在对产品施加压力时，防止橡胶材料进入活塞和盆体内壁间空隙的部件。3.1.5润滑油特别油脂，作用是用减小橡胶垫与金属部件间的摩擦，从而减少磨损，降低产品的转动刚度。3.1.6活塞封盖住盆体凹陷部分的压在橡胶垫上的部件。3.1.7盆体带有安装橡胶垫、活塞和内封环的机械加工凹孔的部件。3.1.8盆式支座一种通过紧挨的活塞以及密封环将橡胶垫（转动元件）固定在其上的圆柱形空间里面的结构支座。3.1.9滑动式盆式支座和一个可提供单一方向或任意方向移动的滑动组件相组合的盆式支座。3.2符号本标准提供以下符号：3.2.1大写拉丁字母 A 横截面面积， 单位为mm2 D 盆体的内径， 单位为

10、mm DO 盆体环体的外径，单位为mm F0 零转动时复位矩公式中的因数 F1 橡胶垫涂润滑油时复位矩公式中的因数 F2 橡胶垫不涂润滑油时复位矩公式中的因数 FW， 滑焊接的阻力，N/mm Fxy, 施加的水平载荷，N H 圆柱形凹孔的深度，mm M 试验中来自橡胶垫和内封环的阻力矩，N×mm Me来自橡胶垫和内封环的阻力矩，N×mm MR活塞和盆体间的附加摩擦力矩，N×mm MT转动中的总力矩，N×mm N轴向力， R接触面的半径，mm T 盆底的厚度，mm V总的横向力或剪切力， V每单位长度的总的横向力或剪切力，mm Ve, 由橡胶压力所造成的剪

11、切力，3.2.2小写拉丁字母b 计算得出活塞与盆体接触宽度，mmd 橡胶垫直径，mm dct 上表面的有效接触直径，mm dcb 下表面的有效接触直径，mm fU 材料的极限强度，mm2 fy 材料的屈服强度，mm2 fe,d 橡胶垫的设计接触强度，mm2 t 橡胶垫的名义厚度，mm w 活塞接触面的宽度，mm3.2.3 希腊字母M 局部安全系数 由永久作用和变动作用引起的转动角度,rad1 由永久作用引起的合成转动角度,rad2 由变动作用引起的合成转动角度,rad 复位矩试验中的转动角度,rad3.2.4下标Rd 设计阻力d 设计值Sd 各因素作用下的设计内部力和内部力矩U 极限限制位置3

12、.3缩写词PTFE 聚四氟乙烯POM聚甲醛4.功能要求4.1概要 盆式支座应能在上部构造和底基之间传递在水平方向的和竖直方向的施加载荷，并能承受一定的转动（见6.1.2）。内部密封体系应能防止橡胶垫从盆体挤出。 这些要求应和足够的可靠性和耐久性一起满足，见EN 1990。假定足够的可靠性、耐久性、载荷承受能力和转动承受能力从设计程序的采用中得出。使用附录A中提到的内置密封体系时，认为按照EN 1337这一部分设计和使用的盆式支座是满足以上要求的。4.2 耐久力试验 参照5.4，有必要时，根据附录E对产品的4.1中提到的长期使用性能进行试验。试验标准为： 粘着的橡胶材料没被挤出。 在试验载荷作用

13、下的压缩变形在至少24小时内没有增加。 注：这些试验中密封件的磨损和润滑油的褪色可以接受。5材料 5.1总体原则在盆式支座的生产制造中，必须按照本欧标以下条款的详述来使用材料。材料的试验必须与标准的详述以及附录相一致。计算中所用到的性能参数应从这些标准中得出。5.2盆体和活塞的铁件材料用于制造盆体和活塞的铁件材料必须符合以下标准之一:EN 10025, EN 10083-3, EN 10113-1, EN 10088-2, ISO 3755, ISO 1083。 材料的规格和材质说明书满足耐力，耐久，可焊接的要求，并且还要满足工作温度的要求。5.3弹性材料弹性垫所用的弹性材料必须是符合ISO

14、6446的天然橡胶或氯丁橡胶。5.4内置密封环 合适的密封件选用见附录A。 附录A给出的密封件按其滑动累积路径在附录F中进行如下分类：A.1.1给出的密封件 累积路径为”b”, 1000m.A.1.2和A.1.3给出的密封件 累积路径为”c”, 2000m.A.1.4给出的密封件 累积路径为”a”, 500m. 注：依据工艺情况得出，附录A中给出的全部密封件都是适合实际使用的。用于制造内置密封件的材料超出了附录A指定范围时，本标准叙述的试验方法对这些内置密封件不一定适用，特别是当检测长期影响因素时。对于附录A中没提到的密封系统，需要依照4.2中所述对其进行试验，以检测其是否能满足相应的要求。5

15、.5润滑剂 润滑剂不能对橡胶及其他零部件有损害，还不能引起橡胶的过度膨胀。 当橡胶在50°时的相对重量变化（即密度变化）超过8%时，视橡胶为过度膨胀。6设计要求6.1设计基本原理6.1.1设计计算的原则 EN 1337-1:2000中的clause 5提供的原则试用于盆式支座的设计。在建筑构架的支撑下，各作用因素会产生一些效应（作用力，变形，位移），这些效应的值是按照EN 1990然后根据各相关作用因素的合成效应计算出来的。注：假定这些起决定性作用的设计数值能从prEN 1993-2所示的支座一览表中得到。在能从prEN 1993-2中得到这些设计数值之前，按照EN 1337-1:2

16、000 的附录B所提供的指导进行设计。6.1.2旋转的限制6.1.2.1 总体要求永久转动角度和变动转动角度的关系见表2。关键词1初始位置（安装后）2转动1后的位置，1由永久作用引起2min, 2max 由变载荷引起的负向转动角和正向转动角转动角的范围，它由变载荷决定max =1+2max表2旋转角的图表表示6.1.2.2转动限制在典型情况下各因素的联合作用下，最大转角不能超过0.03rad.在通常情况下频繁作用的各种因素的联合作用下，转动d2的变动范围超过0.005rad.6.1.2.3变动的转动 变动的转动造成一条累积的滑动路径，此滑动路径影响着内置密封件的耐久力。 在需要计算此滑动路径时

17、，可以根据桥梁设计者提供的数据，按照以下公式进行计算： 其中，SA,d =典型的的交通载荷导致的实际累积滑动路径 nv =在盆式支座的预期寿命里通过的车辆（铁路货车）的数目 c =校正因数，用于校正试验中使用的恒定振幅滑动路径和交通中的实际的变振幅运动的差异。 ST =累积滑动路径a,b或c，其必须与5.4相符或由附录E中的试验得出。 假定使用合适的单一交通模型时，2为确定。如果没有这数据，使用与ENV 1993-3相符的疲劳加载模型3。 如果没有进行计算验证，5.4中所列技术等级的内封环的应用参照附录G。6.1.3旋转中的阻力矩6.1.3.1由橡胶垫和内封环的旋转产生的阻力为了检验相邻的结构

18、件，假定橡胶垫的最大阻力值Memax假定为 F0,F1和F2由附录D中所述的样品试验确定。 d 为橡胶垫的直径 Memax为橡胶垫的阻力矩 1为恒定作用因素的合成转动角，单位为rad, 见图2 2max为变动作用因素的合成转动角，单位为rad, 见图26.1.3.2由于活塞和盆体接触而对转动的阻力 还应考虑活塞和盆体接触面上摩擦力产生的附加力矩。确定这个力矩时，盆内壁和活塞接触面的最大摩擦系数取为0.2。6.1.3.3转动的总阻力 在相邻建筑体和支座部件的设计中，转动的总阻力应取6.1.3.1和6.1.3.2中的力矩的矢量和。6.1.4 垂向变形如果支座的弹性压缩硬度对于相

19、邻建筑体的设计为适当的话，垂向变形通过试验手段确定（见附录B）。 6.1.5载荷在部件上的分布如图三所示，部件件上的载荷分布角通常应取为45°，如要取更大的角度，则应该通过充分考虑了相邻部件、材料和建筑体等的特征的计算加以证明。在任何情况下，载荷分布角不能超过60°。 要点 1 载荷分布角图3部件上的载荷分布6.1.6与滑动件的组合当盆式支座如EN1337-2所述与滑动件组合的时候，需要考虑各部件的相互作用，特别是它们各自的压力和应变。比如，除了6.1.3中所述的由于旋转引起的变化以外，导轨的侧向力（摩擦力，一对作用力和反作用力）会有机械方面和几何方面的影响并导致偏心，这些

20、也是要考虑的。6.2设计的校核6.2.1橡胶垫 6.2.1.1接触应力在基本因素的联合作用下，设计轴向力NSd需满足以下条件：NSdNRd （5）其中NRd计NRkM 是橡胶垫的设计阻力值；NRk是橡胶垫的特性阻力值， d为橡胶件直径 fe,k为橡胶件的特别接触强度，给定为60N/mm2。 注1：盆式支座里面的橡胶垫的压应力fe,k受内封环防止橡胶件挤出到活塞和盆壁间的有效性的限制。注2：局部因数M可在相关欧洲标准的国家附录中查出。推荐值为1.30。6.2.1.2最小厚度 图4橡胶垫的可允许偏差 橡胶垫的尺寸变化应满足：在特别的各因素联合作用下，总旋转dmax(见图2)造成的整个周长边界里面的

21、偏差不超过t的15%（见图40）。 为达到这个要求，橡胶垫最小厚度必须满足： 而且，tmin 不能小于d/ 15。6.2.2盆体 为了设计的盆体能适应侧向的弹性压力和水平方向作用施加的力，在基本因素的联合作用下，盆体的设计压力不能超过任一部位的屈服强度值。图5盆体结构的类型对盆体的分析基于以下假设：分析模型包括盆体、相邻建筑体和固定装置的边界条件。橡胶垫在压力作用下有流体静力学的特性。由于外部水平方向的作用造成的活塞与盆体内壁间的压力假定为呈半圆形分布，最大值取为平均值的1.5倍。在上述条件下，如不使用精确的计算方法（如有限元分析方法），可根据图5中的（a）(c)对所设计的盆式支座按以下简化公

22、式（在这些简化公式中把盆壁和盆底看成分离的部件）进行校核。使用这套校核的程序时，盆底的厚度不能小于12mm。a) 承受拉力后的盆壁VSd VRd （8） 其中VSd=Ve,Sd + VFxy,Sd 其中，AR=（D0-D）× H （12） b)承受剪切力后的盆壁 c)受拉力后的盆底 d)盆壁里面的连接盆体和盆壁的渗透的完整对接旱缝（见图5（b）: 。 e)盆壁里面的连接盆体和盆壁的渗透的局部对接旱缝: 其中Fw,Rd在PrEN 1993-1-8中给出。注：(a)(f)中的局部因数M在EN 1993-1中给出。 相似地，在没有精确计算的情况下，通过螺栓连接的盆体使用以上的影响因素。 所

23、有形式的结构都应能承受其上孔的不利影响。6.2.3活塞和盆体的接触面6.2.3.1总体活塞的接触面的高度w小于15mm时（见图6），活塞的接触面设计成符合6.2.3.2的平直型的。 在基本条件联合作用下，必须按照6.2.3.2或6.2.3.3校核接触面的受力。 关键词：1为倒角图6接触面的细节6.2.3.2平直型接触面 校核时，必须有V,Sd V,Rd 其中V,Sd为横向力的设计值， 其中D是盆体的内径（mm） fy是材料的屈服极限（N/mm2） w是活塞面的宽度(mm)注：M值在EN1992EN1999中规定。这种数值都在相关欧洲标准的国家附录中规定。M推荐值为1。6.2.3.3曲线型接触面

24、 曲线型接触面应该有一个半径R（见图7），R不能小于0.5D和100mm 二者中的大值。 图7曲线型接触面的细节校核时，VSd VRd 其中 其中： R为接触面的半径 fU是材料的极限强度 Ed是设计弹性模量 D见图5注1：零部件弯曲表面和板材弯曲时承受应变的能力决定于它们的材料。钢的硬度与其屈服应力之间没有一个恒定的关系，但钢的硬度和其极限强度之间有一个恒定的关系。自然地，以上的表述是基于材料的极限强度。注2：受力集中系数1.5（见6.2.2）已经包括在系数15里面了。注3：M值在EN1992EN1999中规定。这种数值都在相关欧洲标准的国家附录中规定。M推荐值为1。6.2.4 支

25、座旋转能力的附加几何条件 图8旋转的几何条件的图例说明 在基本条件联合作用下，应该有：活塞和橡胶垫接触面保持在盆壁围成的圆柱体范围内（见图8中的点1）。盆壁顶部不与任何金属部件接触（见图8中的点2）。 要满足以上条件，需要有： 其中 ad取0.01×D和3mm中的数值大者，但不能超过10mm。 对于平直型接触面，b=w对于弯曲型接触面，且 w=b+D其中R是接触截面半径 Ed是设计弹性模量 dmax（见图2）是最大转角的设计值 6.2.5在相邻建筑体上的安装为了保证安全，防止接合处的滑动，支座和建筑体间的连接必须符合EN 1337-1：2000。6.2.6相邻建筑体上的压力 校核必须

26、符合相关的建筑体标准。有效接触面直径dct和dcb（见图3）按6.1.5确定。偏心率e由6.1.3中所述的力矩和设计施加水平载荷产生的力矩确定。如果考虑压力块的话，由于偏心率产生的简化接触区域按照EN 1337-2：2004中的附录A确定。7 制造、装配和公差7.1橡胶垫在直径d750mm时，厚度的公差为0，2.5；在直径750mmd1500mm时, 厚度的公差为0，d/300。 当以下条件满足时： 整个橡胶垫满足所需的公差允许在橡胶垫的一些部分进行垂向或水平方向的细分，垂向和水平方向的细分。7.2外表面的平行度 对于支座的互相平行的上下表面，在上下表面上任取两对点（每对点确定的线段即为两平面

27、间的距离），当垂向距离（即线段长度）间的差异表述为关于水平距离的百分比时，平行度满足要求时，这个百分比不能超过0.1%。 对于支座的互相倾斜的上下表面，同上类似的平行度公差确定方法为可行的。7.3零部件的配合使用性7.3.1盆体中的活塞使用金属密封件和POM密封件时，盆体和活塞间的最大径向间隙不能超过1mm;对于PTFE密封件，不能超过0.8mm。当使用的密封件在附录A中没有提到的时候，盆体和活塞间的最大径向间隙不能超过附录E和F中的试验产品的间隙。 未加载荷的情况下，橡胶垫和盆体间的径向间隙不能超过以下二者中的大值：（1）橡胶垫直径的0.2%；（2）1mm。7.3.3 螺纹孔 螺纹孔的公差与

28、螺栓的功能以及在安装支座时常会遇到的情况相关联。作为一个参考，固定螺钉或定位装置的螺纹孔必须钻在图纸所示位置的1mm范围以内。7.4表面粗糙度与橡胶垫接触的内圆柱面的表面粗糙度RY5i不能超过6.3微米。与橡胶垫接触的水平表面按照EN ISO4288 测量时，表面粗糙度不能超过25微米。与橡胶垫接触的活塞的水平表面按照EN ISO4288 测量时，表面粗糙度RY5i不能超过25微米。7.5产品的腐蚀保护 产品的腐蚀保护的要求见EN 1337-9。 产品的腐蚀保护体系不能施加到盆体的内表面以及活塞的与盆体和橡胶接触的表面。 不同的材料一起使用时，应该考虑电解腐蚀的问题。7.6 产品的外部密封应在

29、图1所示的位置进行外部密封以防止潮气和碎屑进入产品内部。对产品施加外部作用检验产品的极限使用状态时，密封必须依然有效，且密封不可能被活塞破坏。7.7 产品的润滑装配时，必须使用5.5中的材料对盆体和活塞的橡胶接触表面进行充分的润滑。橡胶垫放入以后，还要对盆壁的内表面进行另加的润滑。7.8 锐边所有锐边倒钝。8 设计的达标评估8.1总体本条款描述的试验和检测用于结构产品（盆式支座）的根据EN 1337的这部分的达标评估。对于滑动式盆式支座，EN 1337-2：2004的第条款也适用。 给定的产品达标评估体系也适用于非系列化产品。8.2结构产品及其制造的控制8.2.1工厂产品控制 制造商和第三方（

30、如果有必要的话）进行工厂产品控制的频率和范围必须符合表1。另外，还应通过控制表2中列出的检测项目来确认采购的原材料和零部件符合本部分的规定。注：工厂产品控制见附录C。8.2.2最初的样品试验样品试验必须符合表1。样品试验应在产品生产开始前进行。产品改变或产品制造程序改变时，需重复样品试验。在样品试验中，要对5.3和5.5规定的材料特性的证明以及附录A中没有提到的材料的特性鉴定的证明加以个别的考查，并应由制造者和第三方（如果有必要的话）保留这些证明。对于所有盆式支座，如果橡胶垫、内封环和润滑油组合在一起使用时刚刚已经通过了在表1中所述的样品试验，则可以省略对它们单独的材料特性和鉴定特性的样品试验

31、。还应进行第6条款中提供的计算对样品试验进行补充，以对盆式支座的最终性能进行评估。8.3原材料及组成成分原材料是否符合条款5中详述的产品要求，或者是否符合样品试验中所检验的与附录A.2一致的产品要求，这要进行符合EN 10204的检测验证，其水平必须达到表2列出的水平。8.4 取样应在产品生产过程中进行随机取样。9 安装支座安装时，支座相对于与建筑体的接触面的倾斜的公差范围为±0.003rad。10 使用过程中的检测使用过程中的检测必须符合EN 1337-10的要求。外观缺陷包括：橡胶被挤出，盆体上有磨损碎屑，滑动式盆式支座的滑动面上有磨损碎屑。如果S11mm（见图8），或者S1太大

32、以致活塞的接触面可见，则应调查原因，并进行必要的修补工作。表1结构产品的控制和试验控制类型控制对象应符合标准频率工厂生产控制尺寸制造者的图纸每一支座表面粗糙度7.4零部件试用性7.3润滑油7.7内封环末端间隙附录A内封环末端细节附录A腐蚀保护7.5平行度7.2外部密封7.6标记EN 1337-1:2000,1.7.3样品试验同以上工厂生产控制（除腐蚀保护和标记以外同上一次复位矩（转动刚度）附录E长期负载能力a长期转动能力a4.24.2附录A没提及的密封体系4.2，5.4材料特性5.3，5.5，8.2.2a仅适用于附录A中没提及的内封环，或者附录A提及到但在他们指定操作能力范围以外使用的内封环。

33、表2原材料及其组成成分的具体试验EN 10204中的测试验证类型控制对象应符合标准频率3.1.B盆体、活塞的铁件材料5.2所列标准每一批橡胶垫5.3a,7.1铜A.1.1，A.2.1POM 密封材料A.1.2，A.2.2含碳PTFE密封材料A.1.3，A.2.3不锈钢密封材料A.1.4，A.2.4附录A中未提及的密封体系8.2润滑油5.5每500kga仅对拉伸强度和硬度附件 A (基准规范)内封环(见前言)A.1 一般需求A.1.1 黄铜制封环内铜制封环将一合适的大小放入橡胶垫上方边缘一个成型槽，和数个由底盘的内径成型的开口环组成当放入后，环状物两末端间的缺口不得超过0.5mm 而且相邻环的缺

34、口等分排列于底盘的圆周上 这样才可能没有缺口和底盘壁最大转动的点一致环有个10 mm x 2 mm 的最小横断面，沿着内径每隔5mm间隔有一个7 mm 深 x 0,5 mm 宽的裂缝使其容易成型.对于较小的横断面则不需有裂缝表 A.1 容许的固态铜制密封环的表面结构直径 D mm最小断面 mm裂缝环数3006 x 1.5不允许2>330<71510 x 1.5不允许2>715<150010 x 1.5不允许3<150010 x 27mm x 0.5mm5mm 间隔3A.1.2 POM 密封垫POM 密封垫应由个别的连扣组件组成,使得较易变形.个别组件之宽和高应为：

35、a) 弹性体直径 550 mm: 10 mm ± 0,5 mm;b) 弹性体直径 D > 550 mm: 15 mm ± 1,0 mm.POM 密封垫环在铸造时应与弹性垫成为一体，使其在硫化过程中可以确保它的功能见图 A.2A.1.3 含碳 PTFE 封环含碳PTFE密封垫应完全被崁入弹性垫中.横断面, 尺寸和最后细节都表示于图 A.I.A.1.4 不锈钢密封垫环密封垫环应由不锈钢制成，形成一等角断面的条状物，完全崁入弹性垫断面的边长和厚度将符合以下所示a) 具凹口：直径 D 700 mm 边长 5 mm 到 7 mm， 厚度最小 1 mm ； 直径 D > 7

36、00 mm 边长 15 mm 到 17 mm， 最小厚度1,5mm ： 环端的最小重迭部分为 20 mm：当厚度 >1 mm，两环端重迭位置的厚度将缩小b) 不具凹口：最小边长 3 mm；最小厚度 1 mm；最小重迭 5 mm；当厚度 >1 mm，两环端重迭位置的厚度将缩小1 铜条角度2 密封垫的环图 A.1-封环的连接A.2 材料需求A.2.1 铜制封环用于铜制封环的材料应依照ISO 426-2（EN12163和EN12164） 在型态测试中使用冶金条件的 CuZn39Pb3，或 CuZn37 等级材料.A.2.2 POM 封环用于铸模密封垫之材料应为 聚甲醛 (POM) 而且应

37、具有如表A.2之性质性质依据需求密度ISO 1183:19871410kg/m3 ±20 kg/m3熔化流动指标 MFI 190/2, 16EN ISO 1133:198110 g/min ± 2.0 g/min极限抗拉强度EN ISO 527-2:198662N/mm2极限应变 EN ISO 527-2:198630%表 A2. POM的物理和机械性质尺寸见图A.2 a)和图A.2 b)38a) 小型POM单元（弹性体直径550）b) 大型POM单元（弹性体直径550）图 A.2 POM 封环尺寸A.2.3 含碳 PTFE 封环此材料由含 25 % 碳的PTFE构成材料性

38、质将与下面表A.3的需求一致 表 A.3： 含碳 PTFE 封环的机械与物理性质性质依据需求密度ISO 1183:19872100-2150 kg/m3极限抗拉强度EN ISO 527.2:198617 N/mm极限应变 EN ISO 527.1:198680%硬度ISO 2039:198740 N/mm试样由温度23 °C 湿度50 %的试管中取得并确认其材料特性依照 EN ISO 527-2 PTFE 以一厚度2 mm ± 0,2 mm 的测试样品在速度C = 50 mm/min 的情况下可测得其极限抗拉强度和极限应变硬度值是用最小厚度 4,5 mm 的试样测得.A.2

39、.4 不锈钢不锈钢焊接所用的材料于 EN 10088-2. 1.4401或1.4311 有详细说明.附件 B (广义的)抗压劲度的计算B.1 概述如果支承的抗压劲度对结构的设计非常关键的话，则劲度需经由测试而定如果盘式支承垫的载重/变形特征在低负载范围明显为非线性，则其刚性将由30%和100%的测试载重来决定 藉由这方法所得之劲度，可以假设其精度在实际劲度的± 20 %范围内见图 B.1注意: 载重增加速率 = 0,05 N/mm2/s 且最大应力=35 N/mm2 = maxx 位移y 载荷图 B.1 载荷-变形曲线B.2 条件按照支承再承受载重会有一沉陷期，在载重/位移读值前，先

40、施予30分钟的最大测试载重B.3 计算方法对于抗压劲度的近似值，可假设弹性体之大模数当弹性模数计算而得附件 C (广义的)工厂生产管理 (FPC)C1 概述C.I .1 目的制造商应该运用永久的工厂生产管理 (例如：一个符合EN ISO 9000系列或相似条文的优良质量系统)对于组织工厂生产管理系统的有效履行乃是制造商的责任生产管理中工作与责任应该文件化，而这些文件应保持最新版本 每一个工厂的制造商必须委派一个具有必要职权的人员去执行此一活动：(a) 鉴定步骤以达到在适当的流程中营建产品的一致性(b) 鉴定和记录每一个异常例子(c) 鉴定程序用来改善异常的例C.I .2 文件制造商应制订且保有

41、最新版文件以界定他应用的工厂生产管理制造商的文件和流程要能符合营建业生产和制造流程 所有工厂生产管理系统使产品的一致性的信心达到一定的水平 这牵涉到：(a) 证明文件的准备和关于工厂生产管理运转的教育， 均依据欧洲规范需求 (见 C.I .3)(b) 这些程序和教育的有效完成(c) 这些运作的纪录和他们的结果(d) 使用这些结果来修正任何异常情况， 任何异常的例子均可用之修正，而且需要的话可修订工厂生产管理来修正异常的产生C1.3 操作工厂生产管理包括下列的步骤：(a) 原料和成分的载明和确认；(b) 每一批产品制造过程中完成控制和检验；(c) 营建产品的确认与测试根据一定的频率,而可能载于技

42、术规范和属于产品他自己的制造条件注意： 在(b)步骤中，解释产品的中间流程，例如制造机器、校正、和设备等等这些管理、测试及他们的频率次数完全基于营建产品和构成要素的类型、制造流程和他的复杂性、制造中参数差异产品特色的敏感性等等 关于在 (c)的操作， 没有任何营建产品在完成点上没有管控就出售的， 制造商应保证包装和储藏的合理条件使营建产品不致损坏且营建产品能然符合技术规范 良好的量测需经由公认的量测和测试仪器来完成C.2 C.2.1 通论制造商应该要有在职的或可采用的设备或人员来完成必要的确认或测试工作制造商或他的代理商遇上这些最终的替代条款要求下协议，一个或多个组织或人员需具备必须的技术或设

43、备制造商应查看刻度或确认且维持管理、量测或测试设备在良好的操作状态，不管如何那均属于制造商用来证明其符合规范或证明测试参考系统由规范提供C.2.2 适用的监控如果必要的话， 监视器监视可以完成产品的主要阶段和中间阶段的一致性这个适合的监控器需聚焦于整个生产过程的营建产品上，以便于仅让单一产品经过中间预定的管控和测试再被移开C.2.3 测试测试应根据测试计划(表 2)且依照欧洲规范中指明的方法来完成注意：最初样式产品的测试由制造商自行完成,但须经由公认机构完成确认.制造商应建立及保存产品的测试报告这份记录可以清楚的表示这产品是否达到安全的标准. 同时也可显示哪里不符合标准C.2.4 质量异常处理

44、如果管制或测试显示产品不符合标准需求，那么必须立刻改进产品或批量若不合格必须马上隔离且明确标示缺点一经修正则测试或确认必须重复要求如果在结果未经确认前产品已出货，则必须有一定的程序通知顾客C.2.5 证明和测试的记录 (制造商的注册)所有工厂生产管控的结果必须完全记录在出厂证明，产品的描述、制造日期、测试方法、测试结果和标准需求均需包含在内，且由相关的负责完成的人员确认签名关于任何不符合欧洲规范需求的管控结果，修正量被拿来矫正其结果 (例如： 更进一步的测试、修改制造流程、产品报废或矫正) 应在报告中指出至于第三方的记录将由第三者检测。C.3 追溯制造商或代理商有责任对于单一产品或批量产品保存

45、完整制造详细数据，且保存这些产品的首卖记录 单一产品或批量产品将可完整的追溯到这些详细的制造记录在某些情况下，例如大批量的产品对于这些严苛的追溯便比较无法做到附件 D (基准规范)复原弯矩之计算D.I 简介这个测试流程描述，盘式支承垫以一个旋转角度来计算复原弯矩这些结果将被用来决定复原弯矩公式中的参数 (见 6.1.3.1)D.2 测试样品的准备支座中橡胶垫直径的大小要相同，并且直径尺寸在500600 mm之间所有的橡胶垫厚度/直径比均需相同，其值需小于或等于一般产品的大小如果旋转装置需要一对支座(见图 F.1)，则这一对支座在所有的试验中不能更换测试用支座需特别制造且给于较严格的公差尺寸，且

46、最薄的橡胶垫表面粗糙度需根据 6.2.1.2.节的要求在开始测试前橡胶垫需置放于70的烤箱中72h. 关于炉的控制条件参照 F.4.开始测试温度需达到最小操作温度。在安装进入测试机器前整组支承需先冷却，在安装和第一次移动中橡胶垫温度不超过测试的温度这温度需维持72h 然后将整组支承安至于测试机器内,而温度持续到达橡胶垫所需的测试温度测试实施可使用图 F.1 或 图 F.2 中任一种方法来完成D.3 测试步骤每一个支座将藉由以下的程序完成测试测试将分橡胶垫涂油脂与不涂油脂两种不同情况完成记录整个测试过程支座的温度a) 施予一个大约 0,5 N/mm2/s的垂向载荷 Fz使得橡胶垫产生35 N/m

47、m2 的接触应力b) 施予控制杆一个 ±0,01 弧度的正弦曲线位移,以0,003 Hz (333 s)f0,006 Hz的频率至少五个循环来模拟活载重转角 (见图 E.1)c) 连续记录复原弯矩和转角记录橡胶垫中心的温度关键词1 转角2 转动载荷 Fa (见图 1)3 温度 T（°C）4 时间（ min）5 橡胶垫平均温度图 D.1 复原弯矩和温度的记录D.4 复原弯矩参数的估算在-20°C时的测试结果将被用来决定复原弯矩公式中的参数 F0、F1 和 F2 (见 6.1.3.1)这些决定的参数如下所示对于Mo、 M1 和 M2的离心率 eo、 e1 和 e2 将

48、取三个不同大小支承测试结果的平均值(见D.2)如果是用两个相同支座进行试验，则参数 K 的值取 2,0（参照图F.1）；而当则测试机构根据图F.2执行时，K =1,0参数 F0, F1 和 F2 应通过如下方法确定：a) 参数 Fo 此处 M0 是转角 = 0弧度而且橡胶垫不涂油脂的转矩.(见图 D.2.)b) 参数 F1 此处: M1 是转角 = 0,01 弧度而且橡胶垫涂上油脂的转矩 (参考 图 D.2.)c) 参数 F2 此处: M2是转角 = 0,01 径度而且橡胶垫不涂上油脂的转矩 (参考 图 D.2.)1. 不涂润滑油脂2. 涂润滑油脂图 D.2. 力矩-转角图D.5 测试报告测试

49、报告需包含以下的项目:a) 盆式支座的装配描述:b) 测试支座的尺寸;c) 材料的确认和材料证明d) 测试的时间和耐久性;e) 任何发生于测试期间的异常及其对测试结果的影响f) 测试后盆式支座的判定g) 测试中及测试后的拍照;h) 底盘和活塞测试前内表面的粗糙度;i) 指明用何种测试方法j) 测试中温度记录;k) 测试中复原弯矩及转角的记录;l) 计算最小操作温度下复原弯矩参数 (见 D.4.);m) 参考 EN 1337-5. 附件 E (基准规范)长时期旋转和载重测试E.1 简介E.3中描述了测试流程， 盆式支座的底盆壁和内封环之间在施加的旋转状态的载荷下进行振动相关的运动。 按 4.2节中提及的标准执行。内封环在底盆内的运动受到旋转角和弹性垫尺寸的限制。计算出的累积滑动量应符合如下标准值：a) 500 mb) 1000 mc) 2000 mE.2 试样准备根据测试设备的要求(见 F.2) 应准备1到2个盆式支座。而对于