二次风配风方式对锅炉燃烧优化的影响

1、维晋资讯 维晋资讯 第23 J/2003年第2期湖霜电力经Jfr与探讨维晋资讯 维晋资讯 二次风配风方式对锅炉燃烧优化的影响李石湘（湖南湘準电厂，糊南湘準41112）M 要 培合工作实障，分析了锅护熾烧工况存在的问题，宿出锅炉运行调螯中二次风 谓整的重要性及幫要注盍的阿题，得出了对运行谄整具有描导老义的结说。关键词锅炉蜒烧调養二次凤配风方式维晋资讯 维晋资讯 0前言湘潭电厂1, 2号机组锅炉型号为HG1025/ 18, 2-540/540-WM10»梵燃烧器是在引进CE技术 的基础上进行改进设计的，在燃用无烟煤及劣质贫 煤上有其独到之处，经近几年的运行经验表明，其 着火稳定性、低负荷

2、稳燃、飞庆的燃尽度等性能均 表现突出，是燃烧性能比较好的锅炉产品。但是，现场经验表明，锅炉在运行中，冷灰斗 的掉粉对锅炉的配风十分敏感，也就是说：锅炉的 配风变化对炉腔中的托粉作用有很大的影响。待别 在低负荷情况下t这种影响更加突出，如不注意，则 对机组的煤耗率卑响很大，由于一般锅炉的炉渣损 失未纳人小指标体系作动态考核，故这种影响往往 还不易察觉*为此，该厂对嫩烧器的运行特性进行了分析调 整，调整前后机组的供电煤耗率至少下降了 3 g/kW - h以上，取得了明显的效益“1调整前的运行情况图】为调整前锅炉低负荷运行的典型配凤图， 其长度是表示该凤门的开度百分数.综合分析其特 点是】锅炉二次风

3、箱凤压过低,二次冈小风门开度 小，总二次风量过小*二次风速低，刚性差扌而周 界凤、A, B层的腰部凤开度未控制"使得燃烧器配 风不合理。同时，锅炉的一次风:相对较大锅炉 负荷从高降到低，一次风压不变，完全由二次风变 化来调节購炉出口氧量凤机的性能曲线分析，在300 MW负荷下，炉的一 次凤率约为38% T远大于设计值。待别是在低负荷 下，习惯的操作办法是不减一次凤量*而主要减小 送凤机的风量，即减小送风机动叶开度，同时还关 小各二次凤小风门：使得送入炉膛的二次风既无刚 度，又无足够的风（例如在】80200MW负荷时 习惯上是维持送凤机出口凤压1 kPa左右，二次风 箱风压力200-4

4、00 Pa,这时二次风的实际风速过 低.明显地不利于燃烧的稳定人同时，由于炉膛出 口氧量往往维持一定值*即使燃烧未发生穗定性何 氐但由于较弱的二次凤不能有效地扩散到燃烧区 中心这部分的二次风中的氧量相当于未起作用形 成一种虚假的过空气系数，可能在燃烧中心区造 成还原性气氛，不利于保证燃烧效率.按照燃烧理 论，此时二次凤的配畫宜保证重点，对某一高度的维晋资讯 维晋资讯 蜒验与棵讨湖南电力维晋资讯 维晋资讯 二次风可重点课证其有足够的刚度*以扩散到火焰 中心，及时补充燃烧所需要的氧量.而有些二次风 则可适当关小保证其风嘴拎却作用即可总之，按 照劣质煤劇燃烧原则，一次网基本保证挥发悅燃烧 所需要的氧

5、最+在煤粉气流稔定着火后.二次风再 适时摟人.1-2処的托粉作用未受到足够廈视从捞渣机处现 塞可以看出.粉状灰尘仍比较多，按目前的操作习 惯”二次凤往往是平均分配，甚至不管负荷大小，更 为严瓯的是，为了维持很小的二次凤箱风压、往往 采肮关小二次风门的措施，所UX在低负荷时最下层 燃烧器下部二次风也与其它二次凤一样很小.梵托 粉惟用不大口1.3 从前不久发生的锅炉灭火事件可知、在煤质差 到一定程度时.还存在燃烧穗定性问题*故炉内动 力场的组织需要多加注意.而制粉系统的运行组合 由于三秋凤的原因对炉内就场是有一定影响的、一 般建议在2台磨煤机运行时宜以1号、3号瞻煤机 组合或2号*4号磨煤机组合&

6、quot;反映在总的运行指筛 上.当锅炉煤质变差时.特别是在此低负荷下机组 的正平衡煤耗直线上升.2二次风配风方式的调整2. I按照不同的二次风在燃烧中的柞用对其进行 合理的调整：苜先，突出下二次城的托粉作用，确 定F层二次凤的凤门幵度为85%以上；二次风风箱 的凤压棵证在500 Pa以上。在此基础上AF层风门 也开大到45%左右.此外.锅炉燃烧器的龜下一层 无执行机构的二次风门全部置于全开位置.2. 2为挽回二次风的托粉能力不足的影响一般还 使A层的给粉机转速比其它层的低左右、以降 低炉腔下部的煤粉灌度.錶样做的嫂果很明显.2.3各周界凤腰部风均关小至lOUI下。从双通 道燃烧器的回流区温度

7、变化趙势知、随蹬部风的变 化.回瓯区的温度变化十分墩感“这样提高了煤粉 气疏的煮火稳定性，使煤粉汽流着火提前，同时在 想过最空气系数适当的前题下提高二次风箱风压， 以保证二次風的足够动量.2.4 对于燃烬风*即EE鉄EE1.加上辅助风EE, 考虑到低负荷T总凤展不大，不必让3层都开得很 大.际开1层为主，其它2层关小.贞保证其足够 的风速，真正起到燃烬凤的柞用。2-5苴它二次凤，按锅炉冷态试验所确定的缩踱配 凤原则适当开启总的炉膛出口氧量则维特在4% 5%左右。2.6 实施上述调整后，锅炉低负荷下的正乎衡煤耗 率明显下降*在此基础上，对锅炉满负荷下的运行 也确定了调整原则；*锅炉的空预器出口一

8、歐风压 维持在N 0-2. 3 kPa之间,b.二次风箱风压维持在 0.6-0, 7 kPa Z间+口上、下二次风小凤门开度均 开足、中间的二次风略小一些.呈弱缩啜配凤卡丄 各周界风、緩部风观锅炉炉膛温度*结焦情配*双 通1火嘴回流区温度等因素而确定开度匚一般开度 不超过50%：亡.炉膛出口氧董维持在3%尼右.3关于下二次风的托粉效果祸炉按上述配风原则运行.在煤质较好吋，即 懒煤的低位发热域在21 OOOkJ/kg及以上，无论锅 炉负荷高低+从捞渣机处现察炉渣中煤粉量很少，可 见托粉效果是理想的.在锅炉煤质较差时*即低位发热爲在19 00021 OOOkJ/kg时，负荷不高的悄况下低于 250

9、 MW),捞渣机处煤粉量无明显墙多现象.此时 二次风杓托粉能力也是可以接受的；但当煤质差.负 荷又高时.二次処的托粉能力就不够了.捞渣机处 的煤粉储明显堆加“特别是当煤的低位热值低于 )8 000 kJ/kg时，高负荷下的托粉十分困难，这也是 这种燃烧器的缺陷.4调整效果分析锅炉的调整工作从20坨年4月底开始U1下为 2002年和2001年的4£月的指标分析参见表 1).4. 1凋整后的5月扮指标，相对于4月份其发电 煤耗降低了 3 g/kW - hi供电煤耗降低了 2g/kW -乩当不计燃油的因素(把当月的耗油蜃平 摊到供电煤耗中)时并考處5月份总发电量比4月 份少L6-1. 1亿

10、kW的情况，供电煤耗实际降 低3g/kWh*而从环境温度、平均负荷、循坏水温 度等外部条件看巧月份的条件不如4月份的好，按 理煤耗应该升高因此是由于进行了燃烧调戡而使 得实际煤耗下降.4.22002年右月份的指标与加01年5月份比较发电煤耗相等*均为327g/kW - hi但供电煤耗高维晋资讯 2HUNAN ELECTRIC POWERVoL 23维晋资讯 维晋资讯 毂12001年与2002年46月份指标对照表月5月年嵐2001200220012002200 L2002厂用电事丿5.6&5.425. 825.85.B72 QW * h)*1蛀433D物327352327供电<t輒

11、g (kW hl-1U334934 S3灯352347他斷721 H522OS12121521 71121132Z10SI空画樹迸凤岂度代22. anir 6930,0524.532. 5427 J1125.51Z2.H2&r 67125.211Z9- E512679U/K5.3<,59<32<3$4” 29C69飞庶可1 02. Si1. L2.933,船3.95平212-7沁15沁31酿422S.3皿A6博环廉进口鱼止/r17. 517. C8Z2.8322.6123- 5424 1737.8狙I42.773號824L94LS1注，1> 2002年$月的验惟

12、址计剧計H止*和2002年&月的贋电fit牠3狎是由于2号机停卅的掌炳.第廂上应谈为349 即I号机的当月0b-电率高4,3涣倔年6月与20"年5月紛相比，煤耗有所 升高，主要顒因是有一段时间的煤质变比很大调 整工柞未能适应其变化，确实煤质变化的形响也不 是可以通过调整完全消除的*如果弃除煤质变化的 影响，则月煤耗为347g/kWh左右，与上月持平4.4 2002年£月与年G月比，则供电煤耗明 显降低，按349 EAW -h计算，降低了 3g/k W" 而2002年平均负荷则比药01年低了近3万kW, 按资料应当影响煤耗升高& 3. 6 g/kWh

13、左右， 由此可见，煤耗的下降營势是十分明显的。5结论在锅炉运行调整中，调整二次凤对提高的经 济性、降低供电煤耗有着重要的柞用.a Jfc： 3002-09-26>维晋资讯 维晋资讯 T 2 e/kwh,主要原因是平均负荷低而引起厂用卜*卜卜卜卜卜卜卜卜卜卜+*卜卜卜卜”卜卜卜*卜*卜卜卜卜卜卜卜卜卜卜卜4朴机和柯机卜卜竹+*机+*卜*维晋资讯 （上接第33页）Z101.水平5pmZ135»振动问題得到解决* 4-4 滚动轴重质量问题引起振动的诊断,1995年、 11号引风机大修后试运；转速74】r/min通频振动 11501,基频振动44 Mm,幅值发生周期性变比.通 过测试分

14、析认为有故障，停机检査发现大修中更换 的1号滚动轴承见图4九承力内圈裂纹宽约2 mm,更换后顺利开出' 振动值在17护m以下<,图4 躲风机结构示蠹图4,5叶轮轮栽松动引发振动.1995年9月，】2号 引凤机运行中振动突然增大，现场测试振动值为 108随即逬行动平衡试验，发现振动幅值随动平衡加重位置出现“追随”现象，即转子加上试加 重量后*按计算求得平衡重量以试加重为起点，难 氐追上应加重的方位-停机逬入风道检査，发现叶 轮轮穀松动（见图4儿紧固处理后，取下所抑试加 龜鱼，启动试验顺利，振动值在20 Mtn IU下"4" 叶轮轮毂设计尺寸不符引起振动°如01年7 月、9号引凤机大慘话启动试运*当时测各瓦振动 值在20Mm以下,但几分钟后发现振动波动很大幅 值从20-&0 pm随机变化匚分析认为是叶轮串动引 起，停机检査发现叶轮宽度不合幡，厂家设计尺寸 不对、造成轮穀不能自锁，进行点焊加固再次启动 运行正常.5结论由于机组振动状盍虽能反映主机的性能水平, 主机绝大多数故障的出现* 一般均能引起振动状态