三环脚手架施工方案(最完整)

1、脚手架施工方案脚 手 架 方 案工程名称：三环信息苑5#楼及地下车库建设单位：哈尔滨市城乡发展有限公司监理单位：黑龙江省轻工建设监理有限公司施工单位：黑龙江星海建筑工程发展有限公司编制：审核：编制日期：2013年7月17日目 录1、编制依据 32、工程概况 33、脚手架搭设 44、脚手架搭设的技术措施105、搭设顺序、拆除顺序 116、搭设措施、注意事项 127、防护措施、使用要求 138、脚手架安全措施 139、悬挑脚手架计算书 141、编制依据编制依据1.1工程施工图纸及现场概况1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.3建筑施工安全检查标准JGJ59-20111

2、.4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）1.5混凝土结构设计规范GB50010-20101.6建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20051.7建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）1.8建筑地基基础设计规范GB50007-20111.9建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-911.10危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文2、工程概况2.1工程名称：三环信息苑5#楼及地下车库2.2建设单位：哈尔滨市城乡发展有限公司2.3建设地点：哈尔滨市三环桥-学府路-合江路区域内2.4建筑面积：20095.48平方米2.5工程结构形式：

3、框架剪力墙结构2.6建筑层数及层高：地上28层，地下1层，地下层高4.5米，主楼地下层高3.65米，夹层2.7米，标准层层高3米。3、脚手架搭设3.1本工程采用型钢悬挑扣件式钢管脚手架，在4层、10层、16层、22层分别悬挑，悬挑高度18米。1-3层采用钢管悬挑。3.2搭设脚手架的准备工作3.2.1钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm 焊接钢管。3.2.2扣件采用铸铁扣件，质量应符合GB158311995钢管脚手架扣件的规定。3.2.3搭设准备：脚手架搭设前，应逐级对搭设人员作技术交底。确定脚手架的平面、立面布置，按照各杆件规格清单对进场的杆件进行检查验收。3.3脚手架的构造3.3.1立杆纵距

4、为1.5m，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；3.3.2连墙件按两步三跨呈菱形布置。3.3.3剪刀撑与水平面呈45º角布置，跨立杆的数量为不超过7根。3.3.4悬挑层及作业层满铺钢脚手板，并设置200高挡脚板，悬挑层挡脚板设置在外侧，并刷红白相间色道。3.3.5水平网隔层设置，距离墙面的缝隙不超过150mm，并安装牢固。3.3.6横向斜撑“之”字形斜撑转角处必须设置，中间每六跨设置一道。斜撑沿脚手架全高设置3.4材料选择3.4.1悬挑钢梁采用工20工字钢钢。3.4.2竖向维护采用1.5m×6m，2000目密目网。3.4.3钢管采用48×35mm无缝钢

5、管，以及各种扣件。3.4.4跳板及挡脚板采用冲压钢脚手板。3.4.5密目网和水平兜网全部采用安全站制定地点出售合格的产品各种材料必须具备质量证明材料，钢管、扣件必须经过复试合格后方准使用。3.5脚手架安装措施3.5.1 立杆 悬挑槽钢脚手架采用双排双立杆，在和高层悬挑脚手架相接的位置脚手架搭设到悬挑钢梁底，其它部位高于建筑外边最高点1.5m；双立杆应采用双管底座。 3.5.2立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立往接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。 3.5.3大横杆 大横杆置于

6、小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。 3.5.4小横杆 每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44

7、cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 3.5.4纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。北侧裙房顶板存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。 3.5.5剪刀撑 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立扦部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，设置一道，斜

8、杆与地面的夹角在45°60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。3.5.6脚手板 脚手板采用松木、厚5cm、宽3545cm、长度不少于3.5m。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板。并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横

9、杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离120-150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 3.5.7连墙件 连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m、水平间距为4.05m。连墙杆用48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。 在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架校问中点处，距结构外皮1.5m处预埋HRB335钢筋(加工尺寸与悬挑架预埋件相同)，用48×3.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角

10、处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙件。 3.5.8防护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。 作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。设置安全通道，安全通道采用48钢脚手管为立杆，通道宽1.5m，立杆间距为1500，上设双道防护棚，防护棚采用25板上铺彩条布，密目网。室内起层后沿大厅里侧采用单排钢管脚手架内维护，从±0.00m至

11、屋架底部，满挂密目网。安全通道详图 单位3.5.9悬挑脚手架的固定构造图4 脚手架搭设的技术措施：4.1 各杆件、扣件使用前进行检查，严禁使用不合格与不符合要求的杆件、扣件。4.2立杆间距1.5m，立杆接头错开不小于1.5m。4.3大横杆步距0.75m，有效搭接不小于1m。4.4剪刀撑每7根立杆设一组，斜撑与地面成450角，在外侧长度和高度上连续设置，剪刀撑搭接长度不小于1m。4.5连墙杆横距4.5m，竖距3m。与主体相连接。4.6钢管严禁打孔，刷涂防锈漆。4.7扣件使用前进行质量检查，裂纹、变形严禁使用，螺丝滑丝的更换后使用。5搭设顺序、拆除顺序5.1脚手架搭设严格遵守搭设顺序：搭设前应由施

12、工方案编制人或施工员进行详细的安全技术交底后，进行作业。放线、定位摆放扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧扫地小横杆与扫地杆扣紧第一步大横杆与立杆扣紧第一步小横杆第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆加临时斜支撑杆。上端与第一步大横杆扣紧第三步小横杆、大横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板、绑防护栏挂立网防护。5.2脚手架拆除5.2.1拆除前应做好准备工作。拆除时，划分作业区，作业区四周围栏和警戒标志，严禁非作业人员入内，地面设专人指挥。5.2.2拆除时，先清除脚手架上的存留材料、杂物，然后本着先绑后拆、后绑的先拆的原则，按层自上而下进行，严禁上下同时作业。5.2.3连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将

13、连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不大于两步。5.2.4先拆护身栏杆，档内留一脚手板翻到下部架，其余下运，然后依次拆除小横杆大横杆剪刀撑立杆5.2.5拆立杆时，中间人解扣抱住后，再拆开两头扣。5.2.6拆到最后一根立杆时，应在适当位置加设临时抛撑。6搭设措施、注意事项6.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。6.2每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。6.3不同钢管严禁使用。6.4立杆的对接扣应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨，两个相邻立杆接头在高度方向上错开距离不应小于500mm，各接头中心距离主节点的距离不应大于步距的

14、1/3。6.5搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛杆。直至连墙杆安装稳定后方可根据情况拆除。6.6搭至连墙件的构造点时，立杆、水平杆完后，立即搭设连墙件6.7立杆顶端高出檐口上皮1.5m6.8 搭设水平杆对接接头交错布置，两个相邻不应设在同步同跨内，两个相邻立杆接头在水平方向上错开距离不应小于500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中。6.9搭接接头长度不应小于1000mm，等距3个旋转扣固定，端部扣件距杆端不小于100mm。6.10同一纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣与外角立杆固定。6.11横向水平杆靠墙一端到装饰墙面距离不大于100mm，剪刀撑同步搭设各底层斜杆下端均必须支撑在垫块上。6.12扣件

15、与钢管规格一致，对接扣件的开口向上或向内。6.13作业层，斜道的栏杆和挡脚板搭设应符合要求。7防护措施、使用要求7.1杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞架等腰三角形的构造是否符合要求。7.2扣件螺丝是否松动。7.3高度在24m上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规定。7.4安全防护是否符合要求。7.5是否超载。7.6使用期间，除非严禁拆除任何杆件。7.7不得将模板支架、揽风绳、砼输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。7.8雨雪后上脚手架应有防滑措施，并应扫除积雪。7.9不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。7.10脚手架上进行电气焊作业，必须有防火措施和专人看护。8 脚手架安全措

16、施：8.1脚手架搭设由专人负责，统一指挥，设置作业区，严禁非操作人员逗留、穿行。严格按程序作业。8.2脚手架搭设过程要及时设置连墙杆、剪刀撑以及必要的拉绳、吊索，避免搭设过程中发生变形、倾倒。严禁随意改变、拆除脚手架杆件。8.3搭设作业时，作业人员铺好脚手板，戴好安全帽，系好安全带。8.4脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板。8.5施工过程要严格规范要求对脚手架进行定期、不定期检查，发现隐患。立即整改。8.6脚手架要对防电、防雷作好防护措施。与120kV的架空输电线路距离不小于2m，同时要有隔离防护措施，水平距离50m设置一处避雷，施工照明通过脚手架应选用36伏安全电源。8.7施工中严禁乱放

17、、乱搭杆件，以及嬉戏、打闹等不正当操作。严格控制上架人数和材料堆放数量。8.8进场工人进行安全教育，增强自我保护意识，增强安全意识，8.9严禁在五级风以上进行脚手架上的施工作业。8.10严格按操作规程进行施工做业，健全安全管理制度，严禁违章操作。9悬挑脚手架计算书9.1参数信息:9.1.1脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为0.75 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 米；采用的钢管类型为 48×3.5； 横

18、杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 1.5 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；9.1.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；9.1.3.风荷载参数本工程地处黑龙江省哈尔滨市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.130；计算中考虑风荷载作用；9.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1611；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.1

19、10；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；9.1.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；9.1.6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 9.2小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横

20、杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。9.2.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1 = 1.626 kN/m； 小横杆计算简图9.2.2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.626×1.052/8 = 0.224 kN.m；最大应力计

21、算值 = Mqmax/W =44.113 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =44.113 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.2.3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.188×10504/(384×2.06×105×121900)=0.749 mm；小横杆的最大挠度 0.749 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！9.3大横杆的计算:大横

22、杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。9.3.1荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/3=0.157 kN；活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.5/3=1.05 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.157+1.4×1.05)/2=0.854 kN； 大横杆计算简图9.3.2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩

23、计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.854×1.5= 0.342 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.342=0.349 kN.m最大应力计算值 = 0.349×106/5080=68.664 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 68.664 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.3.3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆

24、传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.157+1.05）/2=0.624kN V= 1.883×0.624×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.579 mm；最大挠

25、度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.579=1.631 mm；大横杆的最大挠度 1.631 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！9.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0

26、38×1.05×2/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×1.575=2.606 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

27、。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1611 NG1 = 0.1611+(1.05×2/2)×0.038/0.75×18.00 = 3.867；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×2×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.608 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11×2×1.5/2 = 0.165 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括

28、安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.775 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑

29、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.55×1×1.13 = 0.435 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.775+ 1.4×3.15= 10.14 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.775+ 0.85×1.4×3.15= 9.478 kN；风荷

30、载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.435×1.5× 0.752/10 = 0.044 kN.m；9.6钢丝绳卸荷计算: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为1m; 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2

31、 = 1.5×10.14×6/18 =5.07 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.070/0.912 = 5.560 kNT2 = P2/sina2 = 5.070/0.995 = 5.095 kNG1 = P1/tana1 = 5.070/2.222 = 2.281 kNG2 = P2/tana2 = 5.070/10.000 = 0.507 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =5.560 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力

32、(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 5.56kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×5.560×6.000/0.820)0.5 = 9.0 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的

33、最小直径要为：d =（2×Fg/f/）0.5 =（2×5.560×103/50/3.142）0.5 = 9 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.0 mm，必须拉紧至 5.560 kN，吊环直径为 9 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 3.7 mm，必须拉紧至 0.927 kN，吊环直径为 4 mm。9.7立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.14×11/18 =6.197 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得

34、 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 1.299 m；长细比 Lo/i = 82 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.71 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6197/(0.71×489)=17.848 N/mm2；立杆稳定性计算 = 17.848 N/mm2 小于

35、 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.478×11/18 =5.792 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.299 m；长细比: L0/i = 82 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.71立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模

36、量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5792.402/(0.71×489)+43681.739/5080 = 25.282 N/mm2；立杆稳定性计算 = 25.282 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.8 连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.435 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 4.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0

37、= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.741 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.741 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103

38、= 95.133 kN；Nl = 7.741 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.741小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图9.9悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1913.7 cm4，截面抵抗矩W = 191.4 cm3，截面积A = 32.83 cm2。

39、受脚手架集中荷载 P=(1.2×4.775 +1.4×3.15)×11/18= 6.197 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×32.83×0.0001×78.5 = 0.309 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 8.412 kN； R2 = 5.069 kN； R3 = 0.304 kN。 最大弯矩 Mmax= 0.943 kN.m；最大应力 =M/1.

40、05W+N/A= 0.943×106 /( 1.05 ×191400 )+ 0×103 / 3283 = 4.694 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 4.694 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！9.10 悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×11×75× 235 /( 1200×200×235) = 1.96由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.926。经过计算得到最大应力 = 0.943×106 /( 0.926×191400 )= 5.322 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 5.322 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!9.11拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由